1803综采工作面供电设计
设计综采工作面供电设计
设计综采工作面供电设计综采工作面供电设计一、工作面概况与设备选型配置里机巷走向长度460米，外机巷走向长度385米,切眼开采长度为110米，工作面煤层倾角25°－32°，平均倾角28°，煤层厚度2.5米－4.2米，平均厚度3.5，采煤方式为综合机械化采煤，设备选型配置情况如设备选型配置情况如下表：序号设备名称设备型号数量电机功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）1 采煤机MG400/920-QWD 1 920 3300 200.42 运输机SGZ800/800 1 400×2 3300 178/1163 乳化液泵MRB-400/31.5 2 2×250 3300 524 控制台KTC-2 15 贝克开关KE3002 46 移动变电站KBSGZY-1600/6/3.4527 移动变电站KBSGZY-800/6/1.218 转载机SZZ-764/60 1 160 1140 90.59 破碎机LPS-1000 1 110 1140 62.310 皮带机DSJ 1000/100/2×110 1 2×110 1140 124.611 皮带机 1 2×75 1140 85 总计2860二、供电系统的选择确定综采供电电源来自北六下部变电所，高压采用两路供电，一路在轨道石门处供800KVA移变，（由保运区安装），另外一路至工作面开关车供两台1600KVA移变.电缆敷设巷道路线为：下部变电所→北八大巷→充电硐室→进风石门→Ⅰ联巷→机巷，移动变电站及泵站放置进风石门附近，设备控制开关放置距工作面190m附近，低压电缆沿进风石门→机巷敷设，采用电压等级为3300KV。
三、负荷统计及移动变电站选择⑴、根据工作面设备选型配置、电压等级列出用电设备负荷统计表如下：设备名称设备型号电机台数额定功率（KW）额定电压（V）额定电流（A）功率因数采煤机MG-400/920-QWD2 400 3300 87 0.852 50 380 95.6 0.851 20 3300 4.4 0.85运输机SGZ800/800 2 400 3300 89 0.85 乳化液泵MRB-400/31.5 1 250 3300 52 0.9 转载机SZZ-764/60 1 160 1140 90.5 0.85 破碎机LPS-1000 1 110 1140 62.3 0.85皮带机DSJ 1000/100/2×11012×110 1140 124.60.85皮带机 1 2×75 1140 85⑵、变压器的选择：根据供电系统拟定原则，选择两台移动变电站，其容量分别决定如下：1、1#移动变电站向采煤机组、一台乳化液泵供电，供电电压为3450V。
综采工作面供电设计
综采面供电设计说明一、电源及负荷综采面电源取自井下中央变电所9101高压开关柜，MYPTJ-3×185+1×95/10KV矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆4500米沿胶运大巷到设备列车移变。
综采面用电设备负荷统计表二、工作面配电点与移动式变电站位置向回采工作面供电的移动式变电站安装在进风顺槽设备列车上，距工作面200米左右，通过滑动电缆向各设备供电。
三、供电系统采用单电源移动式变电站供电，配电点到各用电设备采用副射式供电。
四、变压器选型校验㈠校验向采煤机、运输机供电的3300V移动式变电站供电的3300V移动式变电站型号为：KBSGZY-4000/10/3.3（盐城）移变视在容量计算为:对于综采面：COSφPj=0.7需用系数 KX =0.4+0.6∑e PPα Pα为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×1162210001162≈⨯+0.6 S B =PjeXCOS P Kφ∑=()0.62100011620.7⨯⨯+≈2710 KVA <4000 KVA选用KBSGZY-4000/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =4000KVA ；额定电压为10/3.3KV ，满足要求。
㈡ 校验向泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站泵站、转载机、破碎机供电的1140V 移动式变电站为： KBSGZY- 2500/10/1.14（盐城） 移变视在容量计算为: 对于综采面：COS φPj =0.7需用系数 K X =0.4+0.6∑eP Pα P α为最大电机功率数所以：K X =0.4+0.6×37543153160237543≈⨯+⨯+⨯+⨯0.49 S B =KVA KVA COS P K Pje X 250017517.0250249.0<≈⨯=∑φ选用KBSGZY- 2500/10型矿用隔爆移动式变电站一台，其额定容量S N.T =2500KVA ；额定电压为10/1.2KV ，满足要求。
煤矿综采工作面供电设计说明
煤矿综采工作面供电设计说明一、供电系统的分类根据煤矿综采工作面的情况和电压等级，供电系统可以分为高压供电系统和低压供电系统两部分。
1.高压供电系统：2.低压供电系统：低压供电系统主要为井下照明、通风、监控等非主要设备供电。
具体包括配电箱、照明灯具、电缆桥架、插座等。
二、供电系统的设计原则供电系统的设计应遵循以下原则：1.安全可靠：供电系统设计应满足国家相关安全规定，确保供电设备在运行过程中不发生故障，且能够及时发现和排除隐患。
2.合理高效：供电系统设计应根据工作面的实际情况，满足设备运行所需的电能供应，降低能耗，提高供电的效率和质量。
3.经济合理：供电系统的设计应充分考虑成本问题，根据实际需要进行合理配置，避免不必要的浪费。
三、供电系统的具体设计要点1.高压供电系统设计要点：(1)变电站的选择：变电站应选择可靠性高、运行安全稳定的设备，具备过流、过压、短路等保护功能。
(2)高压开关柜的选型：高压开关柜应满足可靠性高、操作简便、经济合理的要求，具备过流、短路等继电保护功能。
(3)高压电缆敷设：应选择符合国家标准的高压电缆，并进行正确敷设，保证电缆的绝缘完好性和安全可靠性。
2.低压供电系统设计要点：(1)配电箱的选型：配电箱应选择品牌可靠、结构合理的产品，具备过载保护、漏电保护等功能。
(2)电缆的选择：应选择符合国家标准的低压电缆，并进行正确敷设和维护，保证电缆的安全可靠性。
(3)照明设计：应根据工作面的具体情况，合理选用照明灯具，并进行合理布局，保证工作面的照明质量，提高工作面的安全性。
四、供电系统的检验和维护程序1.定期检测：供电系统应定期进行综合性能和安全性能的检查，排除存在的故障和隐患。
2.配电设备的定期维护：配电设备应进行定期的保养和维修，并进行记录，以保证设备的安全可靠性。
3.灯具的定期更换：照明灯具应定期进行检查和更换，保证井下的照明质量。
总之，煤矿综采工作面供电设计是煤矿安全生产中的重要环节，其合理的设计能够保证设备的安全高效运行，并提高煤矿的开采效率和安全性。
煤矿综采工作面供电设计说明
附件2:***矿综采工作面供电设计（一）综采工作面主要条件该工作面属于3#煤层一盘区，平均煤层厚度5m，工作面长度225m,走向长度为2000m，平均倾角3-5度，采用一次采全高采煤工艺，可采最高煤层厚度5.5m，工作面采用三进两回布置方式。
矿井井下高压采用10KV供电，由西翼盘区变电所负责向该综采工作面供电，西翼盘区变电所双回10KV电源来自地面***110KV站815、816号盘，变电所高压设备采用BGp9L-10型高压隔爆开关，保护选用上海山源ZBT——11综合保护，盘区变电所距综采工作面皮带机头200m。
（二）设备选用1、工作面设备采煤机选用德国艾柯夫公司生产的SL500型采煤机，其额定功率1815KW，其中两台截割主电动机功率为750KW,额定电压为3300V；两台牵引电机功率为90KW,额定电压为460V;调高泵电机电压1000V，功率35KW，破碎机功率100KW，额定电压为3300V。
两台主电动机同时起动。
工作面刮板输送机采用山西煤机厂制造的SGZ1000-Z×700型输送机，机头及机尾都采用额定功率为350/700KW的双速电机，额定电压为3300V。
2、顺槽设备1）破碎机：采用山西煤机厂制造PCM-315型破碎机，其额定功率315KW,额定电压1140V。
2）转载机：采用山西煤机厂制造SZZ1200/315型转载机。
其额定功率315KW,额定电压1140V。
3）顺槽带式输送机：采用**集团机电总厂生产的SSJ-140/250/3*400型输送机（1部），驱动电机额定功率3×400KW,循环油泵电机额定功率3×18.5KW,冷却风扇电机额定功率3×5.5KV,抱闸油泵电机额定功率2×4KW,额定电压均为1140V，自动涨紧油泵电机额定功率12KW，卷带电机额定功率15KW,电压1140V。
皮带机采用CST启动方式。
4）乳化液泵站：三泵二箱，乳化液泵采用无锡威顺生产的BRW400/31.5型液泵，其额定功率250KW,额定电压1140V。
综采工作面供电设计项目计划书
综采工作面供电设计项目计划书综采工作面供电设计计划书一、设备选型1采煤机的选择1）采煤机选型原则（1）适合特定的煤层地质条件，并且采煤机采高、截深、牵引速度等参数选取合理，有较大的适用范围。
（2）满足工作面开采生产能力要求，采煤机实际生产能力要大于工作面设计生产能力10%～20%。
（3）与液压支架和刮板输送机相匹配。
影响采煤机选型的主要因素是煤层的力学特性，厚度和倾角，工作面生产能力。
2）采煤机性能参数的确定（1）采高的选择采煤机的采高应与煤层厚度的变化范围相适应，15号煤层厚度为1.75～2.88m，平均厚度2.5m，确定采煤机的最大采高为3.0m，最小采高为1.5m。
（2）滚筒直径的确定双滚筒采煤机的滚筒直径以大于工作面最大采高的0.5倍为宜。
15号煤层最大采高为3.0m，所以双滚筒采煤机的滚筒直径大于或等于1.5m即可满足使用要求，根据采煤机滚筒直径系列，取滚筒直径D=1.6m。
（3）截深的确定截深的选取与煤层厚度，煤层软硬，顶板岩性以及支架移架步距，综合考虑取采煤机的截深，目前国内普遍采用的截深为600～800mm ，考虑到本矿井设计生产能力及管理水平，设计选用采煤机截深为600mm 。
（4）工作面日循环数工作面日循环数按正规循环确定，工作面三班生产，一班准备，每班两个循环，每日为6个循环。
N=6。
（5）工作面长度的确定 L ＝Q r /( K l HBγCn) 式中：Qr ——工作面日产量，15号煤层采掘工作面年产量为450kt/a ，按330d 计算，Qr ＝1363t ；K l ——工作面正规循环率，K ＝0.85； n ——日循环数，n ＝6；H ——工作面煤层厚度，H ＝2.5m ；B ——循环进尺，B ＝0.6m ；γ——煤的容重，γ＝1.53t/ m 3； C ——工作面回采率，C ＝95%。
L=1363/0.85*2.5*0.6*1.53*0.95*6=122 取L=120m 。
综采工作面供电系统设计
山西****煤业有限责任公司SHANXIFENXIZHENGWENMEIYEYOUXIANZERENGONGSI概述：该设计分两个部分，第一部分为工作面设备列车供电设计，第二部分为工作面顺槽供电设计。
第一部分****综采工作面设备列车供电设计一、负荷统计名称型号数量功率(kW) 电压(V) 备注采煤机MG300/700-WD 1台700 1140刮板输送机SGZ-764/630 1部2×315 1140转载机SZZ-800/315 1部315 1140破碎机PCM-160 1台160 1140乳化液泵BRW400/31.5 2台250 1140喷雾泵BPW315/10 台75 1140照明综保ZBZ-4.0/1140 2台 4.0 1140根据综采工作面设备列车主要负荷情况，计划分两组供电。
1、第I组：采煤机、乳化液泵、喷雾泵、照明综保总负荷∑P N=(700+2×250+2×75+2×4)kW=1358kW⁄=1376kV⋅A计算负荷S ca=∑P N K de cosϕwm⁄，综采工作面取cosϕwm=0.7需用系数K de=0.4+0.6P max∑P Ncosϕwm—用电设备加权平均功率因数根据现有设备情况，第I组设备动力电源选择1台KBSGZY-1600/10型移动变电站（编号：1#移变）。
2、第II组：刮板机、转载机、破碎机总负荷∑P N=(2×315+315+160)kW=1105kW⁄=1171.4kV⋅A计算负荷S ca=∑P N K de cosϕwm根据现有设备情况，第II组设备动力电源选择1台KBSGZY-1600/10移动变电站（编号：2#移变）。
综上所述，设备列车配电点布置KBSGZY-1600/10移动变电站2台。
三、高压电缆选择1、线路分布根据我矿井下供电及****综采工作面设备负荷情况，1#、2#移变采用电源串接的方式共用一路上二采区变电所至移动设备列车主干线（L1），2#移变选用一路高压支线（L2）。
简述综采工作面供电系统设计
简述综采工作面供电系统设计摘要：综采工作面供电系统设计中，遵循煤矿企业对供电的基本要求及《煤矿安全规程》、《煤矿井下供电设计技术规定》。
对于工作面供电设备要求及选择和一些保护措施。
关键词：综采工作面概述；设备选型原则；工作面保护系统目录前言一、综采工作面供电概述及原始资料1.1 综采工作面供电概述1.2 综采工作面供电设计所需原始资料二、综采工作面的设备选择及布置2.1 综采工作面设备选择2.2 综采工作面供电系统的拟定2.3 综采工作面供电系统设备布置三、供电负荷3.1 供电电压3.2 供电系统拟定原则四、工作面电缆的选择4.1 低压电缆型号、芯数的确定4.2 低压电缆截面的选则原则4.3 高压电缆的选择五、综采工作面电器的选择5.1 高压开关的选择5.2 综采工作面低压电器型号的选择5.3 综采工作面低压保护装置六、综采工作面过电流、漏电保护与接地系统6.1 过电流保护6.2 漏电保护6.3 综采工作面接地系统结束语参考文献前言综采工作面供电综采工作面供电系统设计中，遵循煤矿企业对供电的基本要求及《煤矿安全规程》、《煤矿井下供电设计技术规定》。
根据工作面用电设备的技术参数，对综采工作面进行供电设计。
设计内容为：综采工作面设备的选型、布置及应用，综采工作面的保护措施及接地系统。
在相关的设计中达到了事半功倍的效果。
一、综采工作面供电概述及原始资料综采工作面供电设备的选型包括主变压器的选型、采区供电系统的拟定、低压电缆的选择和低压开关的选择。
1.1 综采工作面供电概述综采工作面供电是否安全、可靠、技术和经济合理，将直接关系到人身、矿井和设备的安全及采区生产的正常进行。
由于煤矿井下工作环境十分恶劣，因此在供电上除采取可靠的防止人身触电危险的措施外，还必须正确地选择电气设备的类型及参数，并采用合理的供电、控制和保护系统，加强对电气设备的维护和检修，以确保电气设备的安全运行和防止瓦斯、煤尘爆炸。
随着煤炭工业的现代化，综采工作面机械化程度越来越高，机电设备的单机容量和工作面总容量都有了很大的增加。
综采工作面供电设计说明
综采工作面供电设计说明综采工作面供电设计煤矿供电, 因其工作场所特殊, 对供电要求特别严格。
在供电方面要求:①供电的可靠性；②供电的安全性；③供电的质量；④供电的经济合理。
因而，合理地选择供电方案和设备，是一个值得探讨的课题。
1 采区工作面供电设计一个工作面的供电系统一般由高压开关、变压器、低压馈电开关、动力电缆、用电设备等组成，见图1 （以普通综采工作面为例) .1.1 高压开关的选择及整定高压开关主要保护动力变压器低压侧发生的两相短路，因此选择高压开关的关键是电流互感器的容量，要求其灵敏度系数Km＆gt；1。
5。
高压开关的保护性能要齐全，具有良好的防爆性能, 要便于运输, 断流容量大。
矿井中多使用BGP- 6 型高压真空开关。
该开关保护性能齐全，具有过流、漏电、短路、断相、失电压等保护，应用广泛，以此开关为例进行整定计算.1.1。
1 短路电流整定短路电流整定倍数: 1, 2, 3，4，5, 6, 8, 10,12, 14, 16，共11 档。
1。
1。
2 过载保护整定过载保护整定倍数: 0。
4，0.5, 0。
6，0.7, 0.8,1。
0, 1。
2, 1.4，1。
6，1.8, 2。
0，共11 档。
1。
1.3 漏电保护整定漏电保护整定: 0.015 A～1.0 A。
1.1。
4 过载整定Iz= ( 1。
2～1。
4) ＆#215;＆＃931;Ie/(Ki＆＃215；Kb）。
式中: Iz———过载整定电流，A;Ki—-—电流互感器变流比；Kb——-变压器电压变比;＆＃931;Ie———所有负荷额定电流之和，A.例如：Iz=10 A, 二次电流为5 A, Iz/5=10/5=2,即整定在2.0 档。
1。
1。
5 短路整定Iz= ( 1.2~1。
4）＆＃215；（IQ+&＃931；Ie) /(Ki×；Kb) 。
式中：IQ-——最大电机的启动电流；ΣIe———其余电机的额定电流之和。
工作面供电设计资料
工作面供电设计资料工作面供电设计是指在矿井工作面对照明、通信、控制、运输、液压及电器设备等进行电力供应的工程设计。
它是矿井安全生产的重要组成部分，直接关系到矿井的生产效率和安全性。
下面将从供电系统的选型、敷设方式、设备配置及故障保护等方面介绍工作面供电设计资料。
首先，供电系统的选型是工作面供电设计的重要环节之一、根据工作面的具体情况选择合适的供电系统，一般可分为沿线供电和集中供电两种方式。
沿线供电是指将电缆沿工作面的各个位置进行布设，适用于工作面距离较近的情况。
而集中供电是指将主供电线路从工作面的一侧引入，然后通过分支线路到达工作面的每个区域，适用于工作面距离较远的情况。
选择不同的供电系统需要考虑到工作面的尺寸、环境条件、电缆损耗及维护等方面的因素。
其次，敷设方式也是工作面供电设计的重要内容。
根据工作面的地质条件和空间限制，电缆的敷设方式可分为地面敷设和地下敷设两种形式。
地面敷设是将电缆通过架空或地道等方式敷设在工作面上方，适用于地质条件较好、空间较宽敞的情况。
而地下敷设是将电缆埋设在地下，适用于地质条件较差、空间较狭小的情况。
敷设方式的选择需要兼顾工作面的安全性、电缆的保护性以及维护的便利性。
此外，设备配置也是工作面供电设计的重要环节。
根据工作面的生产需要，选择适当的电源设备和配电设备。
电源设备主要包括变压器、开关设备和电源柜等，用于调整电源的电压、保护系统的安全。
配电设备主要包括配电箱、开关箱和接线箱等，用于将电源传递到工作面的各个终端设备。
设备配置的合理性和可靠性直接关系到工作面供电系统的稳定性和故障处理的便利性。
最后，工作面供电设计还需要考虑故障保护的问题。
在工作面供电系统中，故障保护是至关重要的，可以采用过电流保护、接地保护、温度保护及短路保护等方式。
在设计中需要考虑到供电系统的可靠性和故障处理的方便性，设置合适的保护设备以及可靠的断电装置，确保故障发生时能够及时停电，保障工作面人员的生命安全。
综采工作面供电设计报告范文
综采工作面供电设计报告范文设计时间工作地点综采工作面供电系统图根据供电系统的拟订原则，变压器的选择原理如下：1.2.1 变压器 T1选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×300.00505.00=0.67，取0.60S=K xΣP ecosφpj=0.60×505.000.85=356.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.85，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-400/10/1.2的移动变电站符合要求1.2.2 变压器 T2选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求1.2.3 变压器 T3选型计算K x=0.4+0.45×P maxΣP e=0.4+0.45×60.0060.00=0.85，取0.85S=K xΣP ecosφpj=0.85×60.000.80=64.00 kVA平均功率因数cosφpj取0.8，当有功率因数补偿时，按计算的功率因数取值；选用型号为KBSGZY-315/10/0.693的移动变电站符合要求公式参数意义说明K x—需用系数；cosφpj—平均功率因数；P max—最大一台（套）电动机功率，kW；S—变压器需用容量，kVA；ΣP e—变压器的负荷额定功率之和，kW。
2. 短路电流计算2.1 高压短路电流计算变压器一次侧各点高压短路电流计算结果2.1.1 计算系统阻抗X s.max =U pj2S s.max=10.5280=1.3781ΩX s.min =U pj 2S s.min=10.5260=1.8375Ω2.1.2 d1点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.37812=1.3781 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.83752=1.8375 Ω（2)d1最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.3781=4399 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8375=2857 A2.1.3 d2点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×7001000=0.1519 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×7001000=0.0483 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.3781+0.0483)2=1.4345 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1519)2+(1.8375+0.0483)2=1.8919 Ω（3)d2最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.4345=4226 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.8919=2775 A2.1.4 d7点的短路电流计算过程（1)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√R s.max 2+X s.max 2=√02+1.19842=1.1984 Ω Z min =√R s.min 2+X s.min 2=√02+1.36112=1.3611 Ω（2)d7最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.1984=5059 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.3611=3857 A2.1.5 d8点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.145×6001000=0.0870 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.093×6001000=0.0558 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.087)2+(1.1984+0.0558)2=1.2572 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.087)2+(1.3611+0.0558)2=1.4196 Ω（3)d8最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =10.5×103√3×1.2572=4822 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4196=3698 A2.1.6 d11点的短路电流计算过程 （1）高压电缆线路的电阻、电抗R g =∑R i ×L i 1000ni=1=0.217×801000+0.145×6001000=0.1044 Ω X g =∑X i ×L i 1000ni=1=0.069×801000+0.093×6001000=0.0613 Ω （2)最大运行方式下和最小运行方式下总阻抗Z max =√(R s.max +R g )2+(X s.max +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.1984+0.0613)2=1.264 ΩZ min =√(R s.min +R g )2+(X s.min +X g )2=√(0+0.1044)2+(1.3611+0.0613)2=1.4262 Ω（3)d11最大三相短路电流和最小两相短路电流I d.max(3)=U ×103√3Z max =3√3×1.264=4796 AI d.min(2)=U pj ×1032Z min =10.5×1032×1.4262=3681 A2.2 低压短路电流计算变压器二次侧各点低压短路电流计算结果2.2.1 变压器阻抗计算（1）T3（T3）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω（2）T1（T1）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=3000.00×1.22400.002=0.027 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×1.22400.00=0.144 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.1442－0.02702=0.1414 Ω（3）T2（T2）变压器每相电阻、电抗计算R b=ΔP×U2e2S e2=2500.00×0.6932315.002=0.0121 ΩZ b=U d%×10U2e2S e=4.00×10×0.6932315.00=0.061 ΩX b=√Z b2－R b2=√0.0612－0.01212=0.0598 Ω2.2.2 T3（T3）变压器二次侧各点低压短路电流计算（1） d3点的短路电流计算过程①总电阻、总电抗ΣR=R s.minK b2+R gK b2+R b+R d=0.151914.432+0.0121=0.0128 ΩΣX=X s.minK b2+X gK b2+X b+X d=1.837514.432+0.048314.432+0.0598=0.0689 Ω②d3的两相短路电流计算过程I d3.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.01282+0.06892=4947 A③d3的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121=0.0128 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d=1.378114.432+0.048314.432+0.0598=0.0667 Ω I d3.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=3√3×√0.01282+0.06672=5891 A（2） d4点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d4的两相短路电流计算过程I d4.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05882+0.08392=3383 A（3） d5点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d5的两相短路电流计算过程I d5.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A（4） d6点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.151914.432+0.0121+0.046=0.0588 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.837514.432+0.048314.432+0.0598+0.015=0.0839 Ω ③d6的两相短路电流计算过程I d6.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05882+0.08392=3383 A2.2.3 T1（T1）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d9点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414=0.1618 Ω ②d9的两相短路电流计算过程I d9.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.02832+0.16182=3653 A③d9的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d=0.0878.332+0.027=0.0283 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.19848.332+0.05588.332+0.1414=0.1595 Ω I d9.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX)2=3√3×√0.02832+0.15952=4277 A（2） d10点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.315×3001000=0.0945 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.078×3001000=0.0234 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.0945=0.1228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0234=0.1852 Ω ③d10的两相短路电流计算过程I d10.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.12282+0.18522=2700 A（3） d14点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1945=0.2228 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.044=0.2058 Ω ②d14的两相短路电流计算过程I d14.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.22282+0.20582=1978 A（4） d17点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1629=0.1912 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0405=0.2023 Ω ②d17的两相短路电流计算过程I d17.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.19122+0.20232=2156 A（5） d18点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1732=0.2015 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0422=0.204 Ω ②d18的两相短路电流计算过程I d18.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=1.2×1032×√0.20152+0.2042=2093 A（6） d19点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.0878.332+0.027+0.1881=0.2164 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.36118.332+0.05588.332+0.1414+0.0468=0.2086 Ω ②d19的两相短路电流计算过程I d19.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.21642+0.20862=1996 A2.2.4 T2（T2）变压器二次侧各点低压短路电流计算 （1） d12点的短路电流计算过程 ①总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598=0.0666 Ω ②d12的两相短路电流计算过程I d12.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.01262+0.06662=5110 A③d12的最大三相短路电流计算过程ΣR =R s.max K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121=0.0126 Ω ΣX =X s.max K b 2+X g K b2+X b +X d =1.198414.432+0.061314.432+0.0598=0.0658 Ω I d12.max (3)=U ×103√3×√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×103√3×√0.01262+0.06582=5972 A（2） d13点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 ΩΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d=1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d13的两相短路电流计算过程I d13.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=32×√0.05862+0.08162=3448 A（3） d15点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d =0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d15的两相短路电流计算过程I d15.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A（4） d16点的短路电流计算过程 （1）低压电缆线路的电阻、电抗R d =∑R i ×L i 1000ni=1=0.23×2001000=0.0460 Ω X d =∑X i ×L i 1000ni=1=0.075×2001000=0.0150 Ω ②总电阻、总电抗ΣR =R s.min K b 2+R g K b2+R b +R d=0.104414.432+0.0121+0.046=0.0586 Ω ΣX =X s.min K b 2+X g K b2+X b +X d =1.361114.432+0.061314.432+0.0598+0.015=0.0816 Ω ③d16的两相短路电流计算过程I d16.min(2)=U ×1032√(ΣR )2+(ΣX )2=0.693×1032×√0.05862+0.08162=3448 A3. 高低压电缆选择和校验3.1 高压电缆选择和校验3.1.1 C10：电源引自中央变电所D20柜高压配电箱至T1变压器 电缆型号规格：MYPTJ-3×150-600m （1）长时负荷电流I n =K ×ΣP ×103√3U e ×cosφpj ×ηpj=0.72×565×103√3×10000×0.7×0.95=35.30 AK x —需用系数，取K x =0.72此高压电缆长时载流量为379A,满足要求。
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贵州五轮山煤业有限公司1803综采工作面供电设计编制人：编制单位：综采办公室编制时间：审批人员签字调度室：年月日技术部：年月日安监部：年月日机电部：年月日综采办：年月日副总工程师：年月日批准人：年月日一、概述1803工作面为走向长壁俯斜开采，运输顺槽平均坡度13°，最大坡度20°。
采用固定、加移动电站方式布置，先期布置到1803运顺切眼以外100米处，以后设备列车通过JSDB-10型回柱绞车进行整体移动式下放，采用40T链条配合卡轨器分别固定到轨道上，三台移动变压器、2台乳化泵、2台喷雾泵及泵箱固定在8煤集中运输巷（1803运顺开口位置）。
后期回采过程中，采用JSDB-10回柱绞车分次下放设备列车，直到工作面停采线以外。
二、供电系统1）供电系统回路如下：1、井下中央变电所—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—（10KV）移动变电站(1140V)—1803运输顺槽—组合开关—工作面设备。
2、工作面运顺胶带输送机供电由井下机车充电硐室单独敷设一条电缆。
其供电回路为：井下机车充电硐室—+1330m水平轨道大巷—8煤辅运巷—8煤集中运输巷—1803运输顺槽胶带输送机2）1803工作面综采设备装机总容量为2281KW，分为3台移动变电站供电。
其中：1#移动变电站设备总功率：1226KW。
2#移动变电站设备总功率：835KW。
3#移动变电站设备总功率：220KW三、负荷统计及分配（1）设备负荷统计表（2）负荷分配情况根据变压器容量，台数及设备的功率，大致分组如下：1.KBSGZY—1600移动变电站●MG300/701－WD 采煤机 P e=2×300+2×45+11=701kw●GRB315/ 1#乳化泵 P e=200kw●KPB315/16 1#喷雾泵 P e=125kw●SZZ764/200 转载机 P e=200KWΣP=1226KW2.KBSGZY—1000移动变电站●SGZ764/400 刮板输送机 P e=2×200=400KW●PLM1000 破碎机 P e=110 kw●GRB315/ 2#乳化泵 P e=200 kw●KPB315/16 2#喷雾泵 P e=125kwΣP=835KW3.BSGZY—500移动变电站●DSJ80/40/2X55 皮带运输机 P e=55kw●JSDB-8 涨紧绞车 P e=●JSDB-8 涨紧绞车 P e=ΣP=235KW（3）变压器容量的验算根据公式 Sbj =KX×ΣP/ COSφpj式中， Sbj——所计算负荷总视在功率， KVAKX ——需用系数， KX=+∑PePS——变压器所带负荷中最大电动机的功率，KW∑Pe——变压器所带设备电动机的总功率， KWCOSφ——变压器所带设备电力负荷的加权平均功率因数，取COSφpj=（一）、 KBSGZY —1600 1#变电站变压器的容量验算1.负荷： ∑Pe=701+200+200+125=1226KW2.验算： S bj =K X ×ΣP/ COSφpj=×1226/= 式中， K X =+×300/1226= 已知： S e =1600 KVAS bj < S e ，故所选变压器容量满足要求。
（二）、 KBSGZY —1000 2#变电站变压器的容量验算1.负荷： ∑Pe=200+200+200+110+125=835KW2.验算： S bj =K X ×ΣP/ COSφpj=×835/= 式中， K X =+×200/835= 已知： S e =1000 KVAS bj < S e ，故所选变压器容量满足要求。
（三）、 KBSGZY —500 3#变电站变压器的容量验算1.负荷： ∑Pe=55+55+55+55++=235KW2.验算： S bj =K X ×ΣP/ COSφpj=×235/= 式中， K X =+×55/235= 已知： S e =500KVAS bj < S e ，故所选变压器容量满足要求。
附：变压器型号及技术参数据四、1803综采工作面供电系统的确定按工作面设备拟定供电系统图，设备列车排序图及工作面设备布置图。
附：图1、图2、图3。
五、1803综采工作面通讯系统的确定工作面通过KTC101通讯系统构成了全畅通的语言通讯，将工作面顺槽皮带机、转载机在通讯控制上连成一体，方便组织生产。
并实现了工作面与胶带输送机司机的通讯、闭锁、集控，消除了生产过程中的安全隐患。
附：图4。
六、电缆的选择1803采面移变负荷统计表一）电缆型号确定1、井下中央变电所向1803运顺移动变压器供电的高压电缆采用MYPJ-6/10型矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆；2、移动变压器向1803工作面电气设备供电电缆使用MYP/型移动屏蔽软电缆；二）高压电缆的选择井下中央变电所向1803工作面移动变压器供电高压电缆截面选择根据经济电流密度计算。
井下变电所隔爆高压开关至1803工作面移动变电站选取MYPJ-6/10 3×95 mm2型矿用移动屏蔽监视型橡套软电缆，供电长度为700米。
三）低压电缆截面的计算（一）1#移动变电站1）MG300/701－WD 型采煤机供电电缆截面的选取(1)根据机械强度选择电缆截面选用3×95+1×25+3×10㎜ 2 型电缆两根。
电缆长度L=×(100+160)=290米，长时允许负荷电流 I=260A。
y(2)按长期允许负荷电流校验电缆截面In= K∑Pe×1000/3Uηpj COSφpj= ×390×1000/×1140×× =x式中，Kx—需用系数In—电流中流过的实际工作电流，A∑Pe—电缆所带负荷有功功率之和，KWU—电网额定电压，Vηpj—电机加权平均效率，COSφpj—加权平均功率，长期允许负荷电流Iy= 260A＞，符合要求。
(3)根据电压损失校验电缆截面1、采煤机电缆电压损失：△Uz = Pe×Kf×L×1000/D×S×U×η=390××290×1000/（×95×1140×）= 式中， Pe ——电缆输送的有功功率（采煤机）， KW U ——电网额定电压，KVS ——电缆截面 mm2L ——高压电缆长度，mD ——电导率，铜芯橡套电缆取D=Kf——负荷率，查表取η ——效率，查表取2、干线电缆电压损失计算用负荷矩电压损失计算，Kx=,K%=ΔUg ％= Kx×ΣPe×Lg×K%=×901××=ΔUg =ΔUg％×1140/100=式中， Kx——需用系数；ΣPe ——电缆所带负荷额定功率之和， KW；Lg——干线电缆长度，KmK% ——千瓦公里负荷矩电压损失百分数；3、变压器电压损失计算ΔU％= β（Ur％COSφpj +Ux％Sinφpj）式中，β—变压器负荷系数β=ΣS/Se式中，ΣS—变压器二次侧实际负荷容量之和，KVA Se —变压器额定容量，KVA β=ΣS/Se=1226/1600=Ur ％=(Pd/Se×10) ％ =（8500/1600×10）％=％ 式中， Pd —变压器负载损耗，W ；查表8500WUx ％= 22%%Ur Ud -=2253.05-= %式中，Ud ％—变压器额定负荷时阻抗压降百分数；查表5％COSφpj—变压器所带负荷的加权平功率因数； 取△ U ％= β（Ur ％COSφpj +Ux％Sinφpj）=×+×=％变压器损失△U B =U×△ U％/100=×1200/100= 所以，△U = △Uz+ΔU g +△U B =++=采煤机允许电压损失为△Uy=1200-95%×1140=117V 则：〈 117V3）按起动条件校核电缆截面采煤机是重负荷起动，也是采区中容量最大、供电距离较远的用电设备，选择的电缆截面需要按起动条件进行校核。
1. 电动机最小起动电压为UQmin=Ue aQ KO / =1140×5.2/2.1 = 790V 式中， Ue —电动机的额定电压，VK O —电动机最小允许起动转矩与额定转矩之比值，取 αQ —电动机在额定电压下的起动转矩与额定转矩之比值，取2. 起动时支路电缆中电压损失,△ U ZQ =3I Q L Z COSφQ 1000/γAz =×999×××1000/ ×95= 式中， L Z —支线电缆实际长度，kmCOSφQ —电动机起动时的功率因数，取 Az —支线电缆的芯线截面，mm 2γ—支线电缆芯线导体的电导率，m/(Ω.mm 2),取 IQ —电动机的实际起动电流，AIQ =Ie Q U Qm in/ Ue=206×7×790 /1140=999A 式中，Ie Q —电动机在额定电压下的起动电流，A U Qm in —电动机最小允许起电压，VUe —电动机的额定电压，V3. 起动时干线电缆中电压损失△U gQ =3I gQ LgCOS gQ 1000/γAg=×1338×××1000/×95= 式中， γ——干线电缆芯线导体的电导率，m/（Ω．mm 2）； Lg ——干线电缆实际长度，km ； Ag ——干线电缆芯线面积，mm 2；IgQ ——干线电缆中实际启动电流，A ； IgQ = 22pj)Iisin Q (IQsin pj)Iicos Q (IQcos φφφφ∑++∑+ =22)54.03416.0999()84.03418.0999(⨯+⨯+⨯+⨯ =1338A∑Ii——其余负荷电动机正常工作电流之和，A ； cosΦpj——其余负荷的加权平均功率因数； cosΦgq——干线电缆在启动条件下的功率因数； cosΦgq=Iq cosΦQ+∑Ii cosΦpj /IgQ=(999×+341×/1338=4. 起动时变压器中电压损失△Ubq%=Ibq(Ur% cosΦbq +Ux% sinΦbq)/Ibe=1262××+×/ =△Ubq=Ube △Ub q%/100=1140×100=式中 Ibq ——起动时变压器的负荷电流，A Ibe ——变压器负荷侧额定电流，A ， Ube ——变压器负荷侧额定电压，V ， cosΦbq——起动时变压器负荷功率因数，取sinΦbq——起动状态下供电系统中总的电压损失 ∑△Uq=△Uzq+△Ugq+△Ubq校验条件为∑△Uq=++= ＜ 410V 故选取的采煤机电缆满足使用要求.2）SZZ764/200型转载机供电电缆截面的选取 (1) 根据机械强度选择电缆截面选用 3×70+1×16 ㎜ 2 型电缆，长度80米。