60m钢管落地脚手架计算书
落地门式钢管脚手架施工工艺
落地门式钢管脚手架施工工艺1 适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑工程施工中采用高度不大于60m的落地门式钢管脚手架的施工和使用。
2 材料性能要求(1)门式钢管脚手架:门式钢管脚手架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。
周转使用的门式钢管脚手架及配件应按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）附录A的规定进行质量类别判定、维修及使用。
连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，连接外径42mm与48mm钢管的扣件应有明显标记并按照现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）中的有关规定执行。
（2）脚手板：（3）连墙件：（4）安全网：3 主要机具与设备4 作业条件5 工艺流程(1)门式钢管脚手架的搭设应自一端延伸向另一端，有下而上按部架设，并逐层改变搭设方向，以减少误差。
(2)门式钢管脚手架的搭设顺序：铺放垫木（板）→安放底座→自一端起立门架并随即安装交叉支撑→安装水平架（或脚手板）→安装梯子→（需要时，装设作加强用的大横杆）→安装连墙杆→照上述步骤，逐层向上安装→装加强整体刚度的长剪刀撑→安装顶部栏杆。
6 施工要点1.地基与基础。
（1）搭设脚手架的场地必须平整坚实，并作好排水，回填土地面必须分层回填逐层夯实。
（2）落地式脚手架的基础根据土质及搭设高度可按表6-9的要求处理，当土质与表6-9不符合时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007）的有关规定经计算确定。
注：表中混凝土垫块厚度不小于200mm；垫木厚度不小于50mm。
宽度不小于200mm。
（3）当脚手架搭设在结构楼面、挑台上时，立杆底座下应铺设垫板或垫块，并对楼面或挑台等结构进行强度验算。
2.门架（1）门架跨距应符合现行行业标准《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128—2000)的规定，并与交叉支撑规格配合。
盘扣式脚手架计算书【范本模板】
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20113、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、脚手架参数二、荷载设计稳定性）风荷载体型系数μs1。
02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN）0。
05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B—SG-1500 间横杆自重G kjg(kN）0。
043 纵向横杆钢管类型B—SG-1500横向横杆抗弯强度设计值(f）（N/mm2205纵向横杆自重G kzg（kN）0.043）横向横杆截面惯性矩I（mm4) 92800 横向横杆弹性模量E（N/mm2）206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3）3860承载力使用极限状态q=1.2×（G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1））+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0。
050/0.9+0.35×1。
8/(2+1）)+1。
4×2。
0×1。
8/(2+1）=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=（0。
050/0.9+0.35×1。
8/(2+1））+2。
0×1。
8/(2+1）=1。
466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1。
999×0。
92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0。
202×106/3860=52。
43N/mm2≤[f］=205N/mm2满足要求。
落地式脚手架搭设方案
目录一、工程概况二、编制依据三、方案的选择四、落地式脚手架五、出入品、卸料平台六、操作平台平安要求七、平安防护措施八、脚手架的检查及验收九、脚手架的使用规定十、脚手架撤除十一、平安保障措施一、工程概况本工程位于宁夏中卫市鼓楼东街以南，宁钢大道以东，建筑面积约97000㎡。
建筑构造形式为框架剪力墙构造，设计使用合理年限为50年。
5#、6#、8#、9#、二、编制依据1. ?建筑施工计算手册?2.?建筑施工手册?第五版3.?建筑构造荷载标准?GB50009-20214.?建筑施工脚手架实用手册〔含垂直运输设施〕?5.?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-20216.?建筑地基根底设计标准?GB50007-20217.?建筑施工平安检查标准?JGJ59-20218. 本工程施工组织设计。
三、方案的选择1、方案的分析本工程属商住楼高层建筑，建筑物外形构造不很规那么，适于本工程的外架形式有落地式与悬挑脚手架综合体两种选择。
2、方案确实定经过我工程部技术人员认真分析讨论认为，落地式全封闭钢管脚手架搭设方便，操作平安，性能可靠。
但需占用大量的周转材料，对钢管、扣件的一次性投入较大，其费用相对较高。
假设采用悬挑脚手架，因为是在下段脚手架没撤除的情况下搭设的上段脚手架，其平安性同样较好。
由于在楼层中设置了多道工字钢挑梁，使一次性投入的钢管、扣件相对较少，减少了施工的一次性投入。
而且，所设置的工字钢挑梁在外架撤除后，可在以上层外架搭设中及以后的工程施工中重复使用。
通过以上分析比拟，并考虑到地下室主体施工与土方回填工作，我们确定在本工程的外架搭设方案如下：结合本工程的实际情况地下室负一层至地上五层楼面采用双排单立杆落地架，架体高度15米；五层以上楼面采用悬挑式双排扣件式脚手架。
在主体构造施工时，脚手架考虑两层作业面，在装修阶段施工时，脚手架考虑两层作业面同时施工。
脚手架钢管采用Ø48×3.0㎜钢管，作业面的脚手板采用竹制脚手板平铺对接，所有脚手架外侧全部采用密目平安网进展封闭，脚手架钢管刷红白相间油漆。
斜拉桥索塔上横梁60m高落地钢管支架施工工法
斜拉桥索塔上横梁60m高落地钢管支架施工工法1 前言随着桥梁设计理论、施工工艺的不断提高，大跨度桥梁设计已经成为国内外设计者追求的目标。
斜拉桥作为一种高次超静定结构的拉索桥梁体系，由于其具有强大的跨越能力、优秀的结构受力性能、美观的桥型等特点，在全世界范围内得到了广泛的认可与发展。
我国紧随时代潮流，在短短几十年的时间内成功建立了几百座斜拉桥，已成为世界上拥有斜拉桥最多的国家。
随着设计理念以及施工工艺的不断进步，新材料、新工艺的不断涌现，大大促进了我国斜拉桥的建设。
传统的混凝土斜拉桥施工工艺基本采用先主塔后主梁，其施工工期较长，越来越不适应快节奏的施工要求。
目前国内外有些项目采用了塔梁同步施工的施工工艺，但上横梁的模板利用已浇筑的索塔埋设牛腿方法进行支撑，上横梁荷载全部通过支撑系统传递到索塔上，使得索塔产生较大的水平位移；且高空操作，施工定位困难。
中铁十七局在甘肃酒泉西一斜拉桥施工中，采用塔梁同步施工工艺的同时，创新的采用落地钢管支架对塔60m高处上横梁进行了浇筑，大大缩短了施工工期，取得了很好的社会经济效益。
在此基础上，我项目部总结提炼出混凝土斜拉桥塔梁同步施工时上横梁60m高落地钢管支架施工工法。
2 工法特点2.1 传力明确，安全可靠通过竖直钢管支架与横向贝雷梁组成上横梁模板支撑系统，将上横梁荷载传递至基础与索塔，系统传力明确，安全可靠。
2.2 科技含量高、技术先进在浇筑过程中，采用动态监控技术监测上横梁变形以及0号块主梁支架位置变形情况，将桥梁理论结构分析、现场监控与施工组织有效的联系在一起，使斜拉桥的上横梁浇筑过程始终处于一个动态控制中。
2.3 施工质量高采用全站仪对支架钢管垂度进行监测，桥面作业，易于控制，支架安装定位精度高；由于支架系统承担了一部分上横梁施工荷载，相比只预埋牛腿搭设双层贝雷梁的支撑施工工艺，对索塔的位移影响小，保证施工质量。
2.4 分层浇筑、二次张拉，降低支架系统失稳可能性上横梁采用分层浇筑，二次张拉施工方法。
现浇梁满堂脚手架计算书
计算书一、荷载1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;ur ---- 顶面积雪分布系数；So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=U X Us X WO式中：W――风荷载强度(kN/m2);WO——基本风压(0.4KN/m2);Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取1.0;Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用1.3。
钢管落地式卸料平台
CDDMFYYZX钢管落地式卸料平台施工方案中国五冶CDDMFYYZX项目部2012年6与30日目录1. 编制依据 (1)1.1. 编制依据 (1)1.2. 编制说明 (1)2. 工程概况 (1)3. 卸料平台的搭设要求 (4)3.1. 搭设前准备 (4)3.2. 地下室卸料平台设计 (4)3.3. 地上结构二层卸料平台设计 (5)3.4. 地上结构三层卸料平台设计 (6)3.5. 落地卸料平台构造要求 (7)4. 卸料平台的拆除 (9)5. 安全技术措施及注意事项 (9)附件一 (11)附件二 (17)附件三 (23)1.编制依据1.1. 编制依据钢管落地施工平台的计算依照下列文件编制：1.1.1.DMFYYZX施工蓝图1.1.2.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)1.1.3.《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)1.1.4.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)1.2. 编制说明本作业设计为DMFYYZX钢管落地式卸料平台作业设计，凡YYZX项目搭设钢管落地式卸料平台均参照此作业设计搭设。
2.工程概况YYZX项目造型特殊，为CD新地标建筑。
地下二层，负一层标高-6.65m，底板顶标高-11.3m。
地上六层，二层结构标高6.7m，三层结构标高11.9m。
地下室施工完成后，地下室中周转材料不方便吊运，需在艺中心大陀螺中B-2b与B-3a区域交界舞台升降井处及C-3a区域设置钢管落地式卸料平台。
大陀螺地上部分二层、三层也需设置钢管落地式卸料平台，用于搬运二层、三层周转材料（注：二层卸料平台使用完毕后，拆除平台上的栏杆、脚手板，板底支撑钢管等，然后接长立杆搭设三层卸料平台）。
YYZX其他材料不方便运输的地方，均可设置钢管落地式卸料平台，其搭设方法按本作业设计执行。
地下室C-3a区域卸料平台搭设平面示意图B-2b与B-3a区域交界舞台升降井处卸料平台搭设平面示意图二层卸料平台搭设平面示意图三层卸料平台搭设平面示意图3.卸料平台的搭设要求3.1. 搭设前准备3.1.1.严格执行安全技术交底制度。
扣件钢管脚手架计算
扣件钢管脚手架计算1、搭设高度（落地式）不超过50米，英国50m，德国60m，日本45m从经济考虑，降低材料周转率，地基处理费用增加2、荷载永久荷载：自重—立杆、纵横水平杆、剪刀撑、扣件脚手板、栏杆、挡脚板、安全网可变荷载：作业荷载—装修：2KN/㎡，结构：3KN/㎡风荷载Wk=0.7UzUsWo3、设计计算（1）大横杆计算—强度：σ=M/W与钢管抗弯强度f（205N/mm²）进行比较挠度：ν＜【ν】=la/150,且小于10mm（2）小横杆计算同大横杆（3）横向水平杆传给立杆扣件上竖向作用力（4）立杆稳定性—1、不考虑风荷载2、考虑风荷载（5）脚手架搭设高度—公式（6）连墙件计算—有关参数：迎风面积、风荷载、连墙件轴力设计计算值（7）立杆地基承载力计算—P=N/A地基承载力特征值Fg=kc*fgk案例一计算基本参数：脚手架尺寸—高度25m，长度50m，宽度40m脚手架布置—步距1.8m，纵距1.6m，排距1.2m小横杆在下，大横杆在上连墙件—两步三跨施工荷载—2KN/㎡，脚手板荷载—0.35KN/㎡钢管自重—3.54kg/m，栏杆与挡板荷载—0.14KN/㎡安全网荷载—0.005KN/㎡，基本风压Wo—0.45KN/㎡同时施工脚手架层数1层，脚手板铺设层数7层钢管参数：48*3.2mm惯性矩—I=11.36cm4，截面模量—W=4.732cm3，截面积A=4.504cm2 回转半径—i=1.588cm，弹性模量—E=2.06*105N/mm2Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2地质情况地质土质为碎石，承载力标准值fgk=0.4N/mm2,立杆垫板面积A=0.08m2。
60米烟囱满堂脚手架计算书
60米烟囱满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
Ⅰ、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为60.0米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆，脚手管为：φ48×3.5钢管，按φ48×3.0钢管计算。
搭设尺寸为：立杆的纵距l a= 0.60米，立杆的横距l b= 0.60米，立杆的步距h= 1.50米。
采用的钢管类型为Φ48×3.0。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨1根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.35kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图Ⅱ、横杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.49cm3；截面惯性矩 I = 10.78cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值q k=(3.00+0.35)×0.60/2=1.00kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.35)×0.60/2=1.39kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为M max= 0.117ql b2= 0.117×1.39×0.602=0.058kN.mσ = M max/W = 0.058×106/4490.00=13.00N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990q k l b4/100EI = 0.990×1.00×6004/(100×2.06×105×107800.0) = 0.058mm横向杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!Ⅲ、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100
横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.04+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+
1)=2.36kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.04+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.04+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下：
1、抗弯验算
M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.36×0.92/8，2.36×0.152/2]=0.24kN·m
σ=M max/W=0.24×106/5260=45.38N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×9004/(384×206000×127100)，1.71×1504/(8×206000×127100)]=0.559mm
νmax＝0.559mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.36×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.44kN
正常使用极限状态
R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.71×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.05kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=R max=1.44kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=R max'=1.05kN
q'=0.04kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.58×106/5260=111.09N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝2.622mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=3.34kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85
横向水平杆：R max=1.44kN≤R c=0.85×8=6.8kN
纵向水平杆：R max=3.34kN≤R c=0.85×8=6.8kN
满足要求！
六、荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值N G1k
单外立杆：
N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.04/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×2/2×0.04/1.5)×60=9.41kN 单内立杆：N G1k=9.41kN
2、脚手板的自重标准值N G2k1
单外立杆：
N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/6/2=(60/1.5+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/6/2=1.88kN 单内立杆：N G2k1=1.88kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2
单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/6=(60/1.5+1)×1.5×0.17×1/6=1.74kN
4、围护材料的自重标准值N G2k3
单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×60=0.9kN
构配件自重标准值N G2k总计
单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.88+1.74+0.9=4.53kN
单内立杆：N G2k=N G2k1=1.88kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.94kN 内立杆：N Q1k=3.94kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(9.41+4.53)+
0.9×1.4×3.94=21.68kN
单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(9.41+1.88)+
0.9×1.4×3.94=18.51kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m
长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.51≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m
长细比λ=l0/i=2.6×103/15.9=163.44
查《规范》表A得，φ=0.265
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(9.41+4.53)+1.4×3.94=22.23kN σ=N/(φA)=22232.5/(0.265×506)=165.8N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(9.41+4.53)+0.9×1.4×3.94=21.68kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.4×1.5×1.52/10=0.17kN·m σ=N/(φA)+
M w/W=21681.26/(0.265×506)+168724.57/5260=193.77N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.265×506×205×10-3-(1.2×4.53+1.4×3.94))×60/(1.2×9.41)=87.94m
组合风荷载作用
H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wk
φA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M w
φA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.265×506×205×10-3-(1.2×4.53+0.9×1.4×3.94+0.17×1000×0.265×506/5260))×60/(1.2×9.41)=68m
H s=68m>H=60m
满足要求！
九、连墙件承载力验算
lw k a
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(N lw+N0)/(φAc)=(6.65+3)×103/(0.99×489)=19.89N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85
×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=6.65+3=9.65kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
单立杆的轴心压力标准值N=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(9.41+4.53)+3.94=17.87kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝17.87/(1×0.25)＝71.48kPa≤f g＝140kPa 满足要求！。