21米钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书采用品茗安全计算软件计算；本工程为深圳市龙岗区第二人民医院综合楼改造工程，总建筑面积6570m2,建筑总高度为米，建筑总层数为地下一层、地上十二层，一层层高，二层层高4m，三~十一层层高均为3m，十二层层高为4m。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为，立杆的纵距为，大小横杆的步距为；内排架距离墙长度为；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为；采用的钢管类型为Φ48×；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步两跨，竖向间距，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压m2；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；脚手板铺设总层数:12；5.地基参数要求若地基土类型为:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
本工程原地基土类型为混凝土，地基承载力大于120，满足要求！二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书外脚手架施工方案外脚手架施工方案第一章工程概况工程概况上海宝山区罗店西大型居住社区配套商品房基地A3地块；工程建设单位：上海罗南房地产有限公司；项目管理及施工总承包单位：浙江省紹兴白云建设有限公司；勘察设计単位；上海协力岩土工程勘察有限公司：建筑结构设计：上海市房屋建筑设计院有限公司：监理单位：上海创众工程监理有限公司；第二章作业特点a、本工程外行相对简单且立面平整，拐角不多，施工工期紧，层数不高，较适合采用双排外脚手架。
基于以上特点，综合考虑各方面因素，本工程外脚手架采用落地式钢管双排脚手架,脚手架地坪为回填土回填地坪，经振动式压路机分层压实。
再做 10cmC20的混凝土地坪，外设240*240的砖砌排水沟,从底层搭到顶层，每三层用竹挑板封闭一次。
第三章材质要求及引用标准一钢管、角铁、扣件、螺栓的质量应符合规范要求，钢管外径不得小于Φ48mm，壁厚不得低于。
无严重锈蚀裂纹分层变型、扭曲和打洞截口，必须具有生产厂家产品检验合格证或租凭单位的质保书,不准使用1外脚手架施工方案锈蚀、变瘪、滑牙和有裂缝的金属扣件，不准使用木胡危、单径、破损散边的竹片、篱笆，不准用锈蚀铁丝作拉结和绑扎辅料。
二引用标准:1 建筑施工高处作业安全技术规范2 建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范3 施工现场临时用电安全技术规范4 建筑施工现场安全检查评分标准5 连墙杆材质符合现形国家标准GB/T700Q235-A级钢规范第四章施工部署一、落地式脚手架施工部署1、搭设顺序为：摆放扫地杆——逐根树立立杆，随即与扫地杆扣紧——装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧——安第一步大横杆——第一步小横杆——第二步小横杆——加设临时斜撑杆——第三、四步大横杆和小横杆——连墙杆——接立杆——加设剪刀撑——铺脚手板杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。
斜杆两端扣件与立杆点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。
钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.2立杆横距l b(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2 ) 0.35脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2 ) 0.01挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.1248横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2 ) 3 地区 浙江杭州市 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2 ) 0.3风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2， 0.9， 0.74 风荷载标准值ωk(kN/m 2 )(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29，0.21，0.18计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 +1)=1.66kN/m（其中0.033为钢管自重，0.35为脚手板自重）正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m（三跨连续梁支座处弯矩计算公式，查《结构 静力计算手册》）σ=M max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm（三跨连 续梁跨中挠度计算公式，查《结构静力计算手册》）νmax＝0.762mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.2=2.19kN（三跨连续梁支座处剪力计算公式，查《结构静力 计算手册》）正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.21×1.2=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.19kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN∙m)最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql 2 /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = F1l/3= M qmax + M pmax最大弯矩 Mmaxσ=M max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5 q'l 4 /384EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = F1'l(3l 2 4l 2 /9)/72EIνmax＝2.944mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.21kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.19/2=1.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.21kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(HH1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(4824)=3.53kN 单内立杆：N G1k=3.53kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 双内立杆：N GS1k=4.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((HH1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 单内立杆：N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN双内立杆：N GS2k1=2.94kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((HH1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((4824)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(HH1)=0.01×1.2×(4824)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.2×24=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=2.94kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN内立杆：N Q1k=3.78kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78=14.62kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+3.16)+0.85×1.4×3.78=12.52kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+4.59)+0.85×1.4×3.78=15.2kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+2.94)+0.85×1.4×3.78=13.22kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 立杆截面面积A(mm 2 ) 424连墙件布置方式 两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210满足要求！查《规范》表C得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78)=14.62kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+14.62=25.32kN M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.21×1.2×1.8 2 /10=0.1kN∙mσ=N/(φA)+ M w/W=14624.4/(0.188×424)+0.1/4490=183.47N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.18×1.2×1.8 2 /10=0.08kN∙mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(25322.64/(0.188×424)+0.08/4490)=190.61N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件截面面积A c(mm 2 ) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 连墙件与扣件连接方式 双扣件扣件抗滑移折减系数 1N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.29×2×1.8×3×1.2=5.18kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表D得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.18+3)×10 3 /(0.99×489)=16.87N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.18+3=8.18kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型 粘性土 地基承载力标准值f ak(kPa) 190地基承载力调整系数m f 0.6 垫板底面积A(m 2 ) 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝25.32/(0.6×0.25)＝168.82kPa≤f ak＝190kPa 满足要求！。
双立杆钢管落地脚手架计算书(范本)
钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×2×1.05/(2 +1)=1.17kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.86kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.17×1.52=0.26kN·mσ=M max/W=0.26×106/4490=58.48N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.321mm νmax＝1.321mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.17×1.5=1.93kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.86×1.5=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.93kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.67×106/4490=150.17N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.95kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.93/2=0.96kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=1.95kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.121+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×34=6.19kN 双内立杆：N GS1k=6.19kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/4/2=34/1.8×1.5×1.05×0.35×1/4/2=1.3kN 双内立杆：N GS2k1=1.3kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/4=34/1.8×1.5×0.17×1/4=1.2kN4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×34=0.51kN构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.3+1.2+0.51=3.02kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.3kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN内立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+ 0.9×1.4×3.15=15.02kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+1.3)+0.9×1.4×3.15=12.96kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.7×1.8=3.06m长细比λ=l0/i=3.06×103/15.9=192.45≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.7×1.8=3.53m长细比λ=l0/i=3.53×103/15.9=222.28查《规范》表A得，φ=0.148满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+1.4×3.15=15.46kN σ=K S N S/(φA)=0.6×15456.51/(0.148×424)=147.79N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(6.19+3.02)+0.9×1.4×3.15=15.02kN M ws=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.16kN·m σ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(15015.51/(0.148×424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.39×2×1.8×3×1.5=8.75kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(8.75+3)×103/(0.99×489)=24.22N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.75+3=11.75kN≤1×12=12kN满足要求！九、脚手架材料用量计算。
钢管扣件式落地外脚手架计算书
▪ Rc=8.00 kN
▪ R≤Rc 扣件抗滑承载力满足要求。 ▪ 5、立杆计算 ▪ 单立杆竖向承载力： ▪ N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.85×1.4∑NQk
▪ =1.2(H·gk1+7·gk2·la·lb/2)+0.85·1.4·n1·qk·la·lb/
2 ▪ =1.2(39.6×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2) ▪ +0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2
▪ <f=205 kN/mm2 ▪ 抗弯强度满足要求。
▪ [v]=lb/150=150满足要求。
h
6
▪ 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 ▪ 横向水平杆传给立杆的竖向作用力： ▪ R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/
▪ Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92 kN
▪ Nl>Rc
▪ 单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。
▪
（注：按规范计算，连墙件与架体连接采用扣件的，很难 满足要求）
▪ 焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值τ=170N/mm2
▪ 焊缝长度L=29.3 mm
▪ 取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。
米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2 步时3作跨业设层置数，n脚1=手1。板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同 ▪ 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2， 截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗 压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
21米钢管落地脚手架计算书
钢管落地脚手架计算书手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型①48x3 脚手架搭设高度H(m) 21 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距1a(m) 1.25立杆横距l b(m) 0.85 内立杆离建筑物距离a(m) 0.25双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值一，2、G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.140.1248 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区江苏无锡安全网设置全封闭基本风压30(kN/m2) 0.31.2，0.9 风荷载体型系数网 1.25 风压高度变化系数总(连墙件、单立杆稳定性)0.45，0.34风荷载标准值3k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算注I 纵向水平杆在上时，横向水 平杆上飙向水平杆根数为不包含 商傅水平杆P 如本图例为人纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态q=1.2x(0.033+G kjb xl b /(n+1))+1.4xG k xl b /(n+1)=1.2x(0.033+0.35x0.85/(2+1))+1.4x3x0.8 5/(2+1)=1.35kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb xl b /(n+1))+G k xl b /(n+1)=(0.033+0.35x0.85/(2+1))+3x0.85/(2+1)=0.98kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M ma 『0.1ql a 2=0.1x1.35x1.252=0.21kN ・ mo=M max /W=0.21x106/4490=46.94N/mm 2s[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算v max =0.677q'l a 4/(100EI)=0.677x0.98x12504/(100x206000x107800)=0.731mm v ma x =0.731mmS[v]=min[l a /150, 10]=min[1250/150, 10] = 8.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算承载能力极限状态R max =1.1ql a =1.1x1.35x1.25=1.85kN 正常使用极限状态R max '=1.1q'l a =1.1x0.98x1.25=1.35kN纵向水平杆横向水平杆 立杆横跑工(1)口四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F^R maj l^SkNq=1.2x0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知FjuR maxJ I.BSkNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：1.05kN 1,S5kN0.04kN/m魏⑴威850弯矩图(kN・m)o=M ma x/W=0.52x106/4490=116.38N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：1.35kN 1.35kN0.03kN/m]]][]]]]]]]]]]]]]]]]U ]]]]]]]]]]]]]]]]]]][ 1 F ]]]]]]]]]]]]]]]]]]]]变形图(mm)v ma x=1.325mmS[v]=min[l b/150, 10]=min[850/150, 10] = 5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.87kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1.85/2=0.93kNSR c=0.8x12=9.6kN横向水平杆：R m ax=1.87kN<R c=0.8x 12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N clkG1k 单外立杆：N G1k=(gk+l a xn/2x0.033/h)xH=(0.1248+1.25x2/2x0.033/1.8)x21=3.11kN单内立杆：N G1k=3.11kN2、脚手板的自重标准值N2klG2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)xlaxl b xG kjb x1/1/2=(21/1.8+1)x1.25x0.85x0.35x1/1/2=2.36kN 单内立杆：N G2kl=2.36kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)xlaxG k d b x1/2=(21/1.8+1)x1.25x0.14x1/2=1.11kN4、围护材料的自重标准值N2k3G2k3单外立杆：N G2k3=G km w xlaxH=0.01x1.25x21=0.26kN总计构配件自重标准值NG2k单外立杆：&2卜="2-+22k2+,2ks=Z^+LU+O'V^kN单内立杆：N G2k=N G2k T36kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=laxl b x(n jj xG k.j)/2=1.25x0.85x(2x3)/2=3.19kN内立杆：NQ1k=3.19kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2X(NG1k+ N G2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(3.11+3.73)+ 0.9x1.4x3.19=12.22kN单内立杆：N=1.2X(NG1k+ N G2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(3.11+2.36)+0.9x1.4x3.19=10.57kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=KRh=1x1.5x1.8=2.7m长细比九=l o/i=2.7x103/15.9=169.8lS210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度I0=kuh=1.155x1.5x1.8=3.12m长细比九=l0/i=3.12x103/15.9=196.13查《规范》表A得，9=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2x(3.11+3.73)+1.4x3.19=12.66kN o=N/3A)=12661.46/(0.188x424)=158.84N/mm2S[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9x1.4N Q1k=1.2x(3.11+3.73)+0.9x1.4x3.19=12.22kN M w=0.9xL4xM wk=0.9x1.4x3j a h2/10=0.9xL4x0.34xL25xL82/10=0.17kN・m o=N/QA)+ M w/W=12215.21/(0.188x424)+173545.27/4490=191.89N/mm2S[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用H s1=3Af-(1.2N G2k+1.4N Q1k))xH/(1.2N G1k)=(0.188x424x205x10-3-(1.2x3.73+1.4x3.19))x21/(1.2x3.11)=41.73m组合风荷载作用&2=(9-(1.2,2卜+.9'1.4'%/乂川卜qA/W)))xH/(1.2N G1k)=3Af-(1.2N G2k+0.9x1.4xN Q1k+M wQ A/W))X H/(1.2N G1k)=(0.188x424x205x10-3-(1.2x3.73+0.9x1.4x3.19+0.17x1000x0.188 x424/4490))x21/(1.2x3.11)=26.89mH =26.89m>H=21ms满足要求！九、连墙件承载力验算lw k a长细比A=l0/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得，中=0.99(N l w+N0)/(qAc)=(5.7+3)x103/(0.99x489)=17.93N/mm2s0.85 x[f]=0.85x205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：汽+%=5.7+3=82机12='满足要求！十、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力标准值N=(N G1k+N G2P+N Q1k=(3.11+3.73)+3.19=10.02kN立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A) = 10.02/(1x0.25) = 40.08kPaSf g=140kPa 满足要求！一、脚手架材料用量计算。
钢管脚手架计算书
落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 25.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数为0.84，风荷载体浙江省杭州市地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数μz型系数μ为0.65；s考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。
二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P=0.038 kN/m ；1=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；静荷载的计算值: q1=1.4×1.050=1.470 kN/m；活荷载的计算值: q2大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002 =0.234 kN.m；跨中最大弯距为M1max支座最大弯距计算公式如下:= -0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002 =-0.275 支座最大弯距为 M2maxkN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.234×106,0.275×106)/5080.0=54.134 N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ= 54.134 N/mm2小于 [f]=205.0 N/mm2。
双立杆钢管落地脚手架计算书范本
钢管落地脚手架计算书手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型①48x3脚手架搭设高度H(m)34脚手架沿纵向搭设长度L(m)5立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 1.05内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度Hl(m)34双立杆受力不均匀系数KS0.6二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.350.01脚手板铺设方式4步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.170.121挡脚板铺设方式4步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)横向斜撑布置方式3跨1设装修脚手架作业层数nzj2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江杭州市安全网设置半封闭基本风压30(kN/m2)0.31.48，1.48，1风荷载体型系数出0.87风压高度变化系数物(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)风荷载标准值3k(kN/m2)(连墙件、单0.39，0.39，0.26立杆、双立杆稳定性)计算简图：瓢向水平杆横向水平杆沏 纵向水平杆走上时，横向水 平杆上飘向水平杆根数为不包含 两值忒平杆，如本图例为人纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2x(0.033+G kjb x1b /(n+1))+1.4xG k x1b /(n+1)=1.2x(0.033+0.35x1.05/(2+1))+1.4x2x1.05/(2 +1)=1.17kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb x1b /(n+1))+G k x1b /(n+1)=(0.033+0.35x1.05/(2+1))+2x1.05/(2+1)=0.86kN/m计算简图如下：UIllllllI]]]]]]]]]]]]]1、抗弯验算M max =0.1q 1a 2=0.1xL 17xL 52=0.26kN .m1立杆横跑1. (2) 1500 1500 1500o=M max/W=0.26x106/4490=58.48N/mm2qf]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算v max=0.677q'l a4/(100EI)=0.677x0.86x15004/(100x206000x107800)=1.321mm v max=1.321mms[v]=min[l a/150, 10]=min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态RmaxTUqPbLWxUSkN正常使用极限状态RmaxTWbUxO.%xLSTRkN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=L93kNq=1.2x0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=L41kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：1.93KN 1.93KNO.O4kNZm1050弯矩图(kN・m)o=M ma x/W=0.67x 106/4490=150.17N/mm2S[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)v max=2.613mms[v]=min[l b/150, 10]=min[1050/150, 10] = 7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max =1.93/2=0.96kNSR c =0.8x8=6.4kN 横向水平杆：R max =1.95kN<R c =0.8x8=6.4kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G 1kG1k双外立杆：N G1k =(gk+0.033+l a xn/2x0.033/h)xH 1=(0.121+0.033+1.5x2/2x0.033/1.8)x34=6.19kN双内立杆：N GS1k =6.19kN2、脚手板的自重标准值N G2kl双外立杆：N GS2k1=H 1/hxlaxl b xG kj b x1/4/2=34/1.8x1.5x1.05x0.35x1/4/2=1.3kN 双内立杆：N GS2kl =1.3kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N G S2k2=H 1/hxlaxG kdb x1/4=34/1.8x1.5x0.17x1/4=1.2kN4、围护材料的自重标准值N G2k3 G2k3双外立杆：N GS2k3=G km w xlaxH 1=0.01x1.5x34=0.51kN 构配件自重标准值N G 2k 总计双外立杆：N GS2k =N GS2k1 +N GS2k2+N GS2k3=1,3+1,2+0-51=3,02kN 双内立杆：N GS2k =N GS2k1=1-3kN立杆施工活荷载计算max =1.95kN外立杆：N Q1k=lax1b x(n zj xG kzj)/2=1.5x1.05x(2x2)/2=3.15kN内立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1.2x(N GS1k+ N GS2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(6.19+3.02)+ 0.9x1.4x3.15=15.02kN双内立杆：N s=1.2x(N G S1k+ N GS2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(6.19+1.3)+0.9x1.4x3.15=12.96kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度1o=KRh=1x1.7x1.8=3.06m长细比九=l o/i=3.06x103/15.9=192.45S210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度1o=kRh=1.155x1.7x1.8=3.53m长细比入=l0/i=3.53x103/15.9=222.28查《规范》表A得，9=0.148满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2x(N GS1k+N GS2k)+1.4xN Q1k=1.2x(6.19+3.o2)+1.4x3.15=15.46kN o=K S N S/(9A)=0.6x15456.51/(0.148x424)=147.79N/mm2<[f]=205N/mm2 满足要求！组合风荷载作用双立杆的轴心压力设计值N S=1.2x(N GS1k+N GS2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(6.19+3.02)+0.9x1.4x3.15=15.02kN M ws=0.9xl.4xM wk=0.9xl.4x Wk l a h2/10=0.9xl.4x0.26xl.5xl.82/10=0.16kN-mO=K S(N S/(Q A)+M w/W)=0.6x(15015.51/(0.148x424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2s[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4x3k x2xhx3xl『1.4x0.39x2x1.8x3x1.5=8.75kN长细比A=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，9=0.99(N lw+N0)/(9Ac)=(8.75+3)x103/(0.99x489)=24.22N/mm2<0.85 x[f]=0.85x205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=8.75+3=11.75kN<1x12=12kN满足要求！九、脚手架材料用量计算。
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钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数
二、荷载设计
立面图
侧面图三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.8 5/(2+1)=1.35kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.98kN/ m
计算简图如下：
1、抗弯验算
M max=0.1ql a2=0.1×1.35×1.252=0.21kN·m
σ=M max/W=0.21×106/4490=46.94N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.98×12504/(100×206000×107800)=0.731mm νmax＝0.731mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1250/150，10]＝8.33mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=1.1ql a=1.1×1.35×1.25=1.85kN
正常使用极限状态
R max'=1.1q'l a=1.1×0.98×1.25=1.35kN
四、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=R max=1.85kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=R max'=1.35kN
q'=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=M max/W=0.52×106/4490=116.38N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝1.325mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=1.87kN
五、扣件抗滑承载力验算
纵向水平杆：R max=1.85/2=0.93kN≤R c=0.8×12=9.6kN
横向水平杆：R max=1.87kN≤R c=0.8×12=9.6kN
满足要求！
六、荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值N G1k
单外立杆：
N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.1248+1.25×2/2×0.033/1.8)×21=3.11kN 单内立杆：N G1k=3.11kN
2、脚手板的自重标准值N G2k1
单外立杆：
N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(21/1.8+1)×1.25×0.85×0.35×1/1/2=2.36kN 单内立杆：N G2k1=2.36kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2
单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(21/1.8+1)×1.25×0.14×1/2=1.11kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3
单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.25×21=0.26kN
构配件自重标准值N G2k总计
单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.36+1.11+0.26=3.73kN
单内立杆：N G2k=N G2k1=2.36kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.25×0.85×(2×3)/2=3.19kN
内立杆：N Q1k=3.19kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.11+3.73)+ 0.9×1.4×3.19=12.22kN
单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.11+2.36)+
0.9×1.4×3.19=10.57kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.11+3.73)+1.4×3.19=12.66kN σ=N/(φA)=12661.46/(0.188×424)=158.84N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值
N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(3.11+3.73)+0.9×1.4×3.19=12.22kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.34×1.25×1.82/10=0.17kN·m
σ=N/(φA)+
M w/W=12215.21/(0.188×424)+173545.27/4490=191.89N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！
八、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
H s1=(φAf-(1.2N G2k+1.4N Q1k))×H/(1.2N G1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.73+1.4×3.19))×21/(1.2×3.11)=41.73m
组合风荷载作用
H s2=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×(N Q1k+M wk
φA/W)))×H/(1.2N G1k)=(φAf-(1.2N G2k+0.9×1.4×N Q1k+M w
φA/W))×H/(1.2N G1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.73+0.9×1.4×3.19+0.17×1000×0.188×424/4490))×21/(1.2×3.11)=26.89m
H s=26.89m>H=21m
满足要求！
九、连墙件承载力验算
lw k a
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
(N lw+N0)/(φAc)=(5.7+3)×103/(0.99×489)=17.93N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85
×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
N lw+N0=5.7+3=8.7kN≤1×12=12kN
满足要求！
十、立杆地基承载力验算
G1k G2k Q1k
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝10.02/(1×0.25)＝40.08kPa≤f g＝140kPa 满足要求！
十一、脚手架材料用量计算。