各层楼板面荷载计算共6页文档
荷载传递计算
（一）转换层梁、板混凝土约560m3，下部支撑体系承受的荷载是相当大的，现对在转换层以下各楼层的支撑体系作如下调整，用以卸荷：转换层的支撑体系中，立杆底部在梁板间位置须垫上木枋和模板，将大梁的荷载传递至下层的梁再由梁传递至柱。
1、转换层现浇结构施工时三层、四层的楼板必须进行支撑加固，加固钢管立杆，加固钢管上下层必须在同一支撑点上，这才能使它更好的传递荷载。
板卸荷简图如下：2、转换层梁转换层梁主要承受荷载体。
2．1、在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽大于或等于600mm在梁底加两根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在二层、三层、四层梁底进行加固，采用钢管支撑架加固；加固简图如图所示：在转换层和加固层相同轴线位置都有梁的梁宽小于600mm在梁底加一根立杆作为卸荷顶撑杆，间距为1500mm，设两道水平杆，在三层、四层梁底进行加固；采用钢管加固；加固简图如图所示：2.2、在转换层和加固层相同轴线位置加固层没有梁的，在相应位置板底进行加固，从二层加固至四层；采用钢管加固，加固搭设方式同转换层梁。
加固简图如图所示：梁板加固立杆应在同一垂直线上。
加固如图所示：（二）转换层下各层楼板分担荷载计算一）、板荷载传递计算如下：楼板厚度180，每层楼面荷载设计值为3.5 KN/m2。
1、模板及支撑系统自重0.35KN/m22、现浇混凝土自重25KN/m3×0.18=4.5KN/m23、钢筋自重 1.1×0.18=0.198KN/m24、施工人员及设备荷载标准值q=2.5 KN/m25、振捣混凝土时产生的荷载P=2.0 KN/m2F4= F砼+F模+F钢筋+ F人+ F捣=4.5+0.35+0.198+2.5+2.0=9.55KN/m2F3= F4-3.5+ F模=9.55-3.5+0.35=6.4 KN/m2>3.5 KN/m2不安全，故：四层单层加固不安全，需再在下层卸荷：F2= F3-3.5+ F模=6.4-3.5+0.35=3.25KN<3.5KN/m2安全，故：三层、四层两层加固能满足板的卸荷要求。
荷载计算
3 荷载计算3.1竖向荷载计算3.1.1楼面与屋面恒荷载楼面与屋面的恒荷载包括结构构件自重和构造层重量等重力荷载，其标准值按结构构件的设计尺寸、构造层材料和设计厚度以及材料容重标准值计算。
1、 标准层楼面恒荷载标准值：水泥花砖面层，水泥粗砂打底，水泥砂浆擦缝 260.0kN/m 30厚1:2.5水泥砂浆底层纯水泥浆一道 2260.020030.0kN/m kN/m =⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 23312025kN/m m .kN/m =⨯ 20mm 厚混合砂浆板底抹灰 2334.002017kN/m m .kN/m =⨯合计： 254.4kN/m 2、 厨房楼面恒荷载标准值：荷载计算小瓷砖地面，水泥粗砂打底 255.0kN/m 20厚水泥砂浆结合层 2240.020020.0kN/m kN/m =⨯ 5厚聚合物水泥防水涂料 205.0kN/m 2%找坡层，最薄处15mm 2240.020020.0kN/m kN/m =⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 23312025kN/m m .kN/m =⨯ 20mm 厚混合砂浆板底抹灰 2334.002017kN/m m .kN/m =⨯合计： 274.4kN/m 3、 卫生间楼面恒荷载标准值：小瓷砖地面，水泥粗砂打底 255.0kN/m 20mm 水泥砂浆结合层 2240.020020.0kN/m kN/m =⨯ 5mm 厚聚合物水泥防水涂料 205.0kN/m 50mm 厚细石混凝土 2275.025050.0kN/m kN/m =⨯ 200mm 厚建筑碎料填实 22315200.0kN/m kN/m =⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 23312025kN/m m .kN/m =⨯ 20mm 厚混合砂浆板底抹灰 2334.002017kN/m m .kN/m =⨯合计： 254.8kN/m 4、 屋面层楼面恒荷载标准值：50mm 厚素混凝土面层 2325.10500025kN/m m .kN/m .=⨯ 1:3水泥砂浆结合层 235.002500020kN/m m .kN/m .=⨯ 80mm 厚聚苯乙烯泡沫塑料 2304.0080500kN/m m .kN/m .=⨯ 5mm 厚改性沥青 205.0kN/m 20mm 厚1:3水泥砂浆 234000200020kN/m .m .kN/m .=⨯1:6水泥焦渣找坡 239000900010kN/m .m .kN/m .=⨯120mm 厚钢筋混凝土楼板 2300.31200025kN/m m .kN/m .=⨯ 20mm 厚混合砂浆抹灰 233400200017kN/m .m .kN/m .=⨯合计： 248.6kN/m3.1.2楼面与屋面活荷载标准值根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）第5.1.1条和第5.3.1条的规定可知： 楼面活荷载标准值： 200.2kN/m 卫生间楼面活荷载标准值： 250.2kN/m 上人屋面活荷载标准值： 200.2kN/m 本设计位于攀枝花，常年无雪，故不考虑雪荷载。
楼面荷载的计算范文
楼面荷载的计算范文楼面荷载是指楼板和屋面等建筑构件所承受的重力荷载。
计算楼面荷载的目的是为了确保建筑结构的安全性和稳定性。
楼面荷载的计算应该基于国家规范或者设计标准，并结合具体的建筑结构和用途，因为不同的建筑和用途会有不同的荷载要求。
在计算楼面荷载时，首先需要考虑的是建筑的用途。
不同的建筑用途有不同的荷载要求，例如住宅楼与商业办公楼的荷载标准会有所不同。
其次，还需要考虑建筑的结构类型和建筑材料。
不同结构类型和材料的强度和稳定性会影响楼面荷载的计算。
楼面荷载通常可以分为以下几种类型：1.活动荷载：这是指在楼面上活动人员、家具、设备等的荷载。
根据国家规范，活动荷载通常按每平方米人员和物品所产生的荷载来计算。
例如，在一般办公室和商业建筑中，活动荷载通常为3.0千牛/平方米。
而在住宅建筑中，活动荷载通常为1.5千牛/平方米。
2.死荷载：这是指楼面本身的重量和固定设备、管道等固定荷载的重力。
死荷载通常根据建筑的结构类型和材料来计算。
例如，在混凝土结构楼板上，死荷载通常为4.0千牛/平方米。
而在钢结构楼板上，死荷载通常为2.0千牛/平方米。
3.风荷载：这是指风力对建筑外墙和屋顶的压力荷载。
风荷载计算可能涉及复杂的气象参数和建筑结构的风力系数，通常需要进行风洞试验或使用计算软件进行计算。
4.地震荷载：这是指地震对建筑结构的压力荷载。
地震荷载的计算是根据建筑的地震烈度、设计基准地震加速度和土壤的地震参数等进行的。
在进行楼面荷载的计算时1.参考相关的国家规范或者设计标准，确保计算满足规范要求。
2.考虑建筑的实际用途和结构类型，并根据实际情况进行荷载的合理分配。
3.如果楼面荷载涉及到复杂的参数和计算，可以寻求专业的结构工程师的帮助，使用专业的计算软件进行计算。
最后，楼面荷载的计算是建筑设计和结构工程的重要环节。
正确计算楼面荷载可以确保建筑的结构安全性和稳定性，并满足相关的规范要求。
各层楼板面荷载计算
各层楼板面荷载计算楼板面荷载计算是建筑设计中的重要环节之一，它用于确定楼板在使用过程中所承受的作用力，以保证楼板的安全和可靠。
楼板面荷载通常分为活荷载和恒荷载两部分。
本文将介绍楼板面荷载计算的基本原理和步骤。
楼板面荷载计算的基本原理是根据建筑用途和具体情况，按照相关标准和规范确定楼板承受的荷载大小。
主要以以下几个因素为基础进行计算：1.建筑用途：不同的建筑用途对楼板的荷载要求不同，如住宅楼、办公楼、商业楼等。
每种用途的建筑都有相应的标准和规范，规定了楼板的荷载计算方法和数值。
2.建筑结构：楼板的荷载计算需要考虑到建筑结构的类型和布局。
根据结构的承载能力和楼板的几何形状，确定楼板受力的方式和作用面积。
3.活荷载和恒荷载：活荷载是指在使用过程中产生的可变荷载，如人员、家具、设备等。
恒荷载是指在使用过程中始终存在的固定荷载，如楼板自重、墙体压力等。
计算楼板荷载时需要综合考虑这两个因素。
楼板面荷载计算的步骤如下：1.确定建筑用途和结构类型：根据建筑用途和结构类型，确定所需的楼板荷载标准和规范。
2.确定活荷载：根据建筑用途和建筑特点，确定活荷载的大小。
一般根据标准和规范，按照建筑面积或人员数量计算，并考虑到不同区域的荷载分布情况。
3.确定恒荷载：根据楼板自重和其他恒定荷载的大小，计算楼板的恒荷载。
楼板自重可以通过结构设计参数和材料密度计算得出，其他恒定荷载可以根据具体情况确定。
4.综合荷载计算：将活荷载和恒荷载相加，得出楼板承受的综合荷载。
根据荷载分布情况，确定楼板上各个区域的荷载大小。
5.检查和设计：将楼板的综合荷载与结构的承载能力进行对比，确保楼板在使用过程中不会发生失稳或破坏。
根据具体情况，可能需要进行结构优化、加固设计等。
以上是楼板面荷载计算的基本原理和步骤。
在实际工程中，还需要根据具体的建筑结构和使用要求，结合相关的标准和规范进行详细计算和设计。
楼板面荷载的准确计算是保证建筑安全和可靠性的重要保障，应当引起工程师的高度重视。
板传梁梁传柱荷载计算
§6.1.1.板传荷载计算计算单元见下图所示：因为楼板为整体现浇，本板选用双向板，可沿四角点沿45°线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。
图6-1 框架结构计算单元图6-2 框架结构计算单元等效荷载一.B ～C, (D ～E)轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：2226.09KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=17.128KN/m ⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯楼面板传荷载：恒载：2223.83KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=10.772KN/m ⨯⨯⨯+⨯活载：2222.0KN/m 1.5m [1-2(1.5/6)(1.5/6)]2=5.625KN/m ⨯⨯⨯+⨯梁自重：3.95KN/mB ～C, (D ～E)轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝17.128 KN/m+3.95 KN/m=21.103 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝3.95 KN/m+10.772 KN/m=14.747 KN/m活载＝板传荷载＝5.625 KN/m二. C ～D 轴间框架梁：屋面板传荷载：恒载：26.09KN/m 1.2m 5/82=9.135KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.5m 5/82=3KN/m ⨯⨯⨯楼面板传荷载：恒载：23.83KN/m 1.25/82=5.745KN/m ⨯⨯⨯活载：22.0KN/m 1.2m 5/82=3.75KN/m ⨯⨯⨯梁自重：3.95KN/mC ～D 轴间框架梁均布荷载为：屋 面 梁：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+9.135 KN/m=11.484 KN/m活载＝板传荷载＝3 KN/m楼面板传荷载：恒载＝梁自重＋板传荷载＝2.349 KN/m+5.745KN/m=8.09KN/m活载＝板传荷载＝3.75 KN/m三.B 轴柱纵向集中荷载计算：顶层柱：女儿墙自重：（做法：墙高900㎜,100㎜的混凝土压顶）330.240.918/25/0.10.24m m kn m KN m m m ⨯⨯+⨯⨯+()1.220.240.5 5.806/m m m KN m ⨯+⨯=顶层柱恒载＝女儿墙＋梁自重＋板传荷载＝5.806/6 3.975/(60.6)KN m KN m m m ⨯+⨯-⨯()()2212 1.5/6 1.5/66/42 6.09/ 1.55/832123.247KN m m KN ⎡⎤-⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦顶层柱活载＝板传荷载＝()()222.0/ 1.512 1.5/6 1.5/66/42KN m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯+⎣⎦2.0/ 1.55/83219.688KN m m KN ⨯⨯⨯⨯=标准层柱恒载＝墙自重＋梁自重＋板荷载=7.794/(60.6) 3.975/(60.6) 3.83/ 1.55/832KN m KN m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯(2.332311.52)61/42 2.3325/61/42KN m ++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+()()223.83 1.512 1.5/6 1.5/66/42124.172m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯⨯=⎣⎦标准层柱活载＝板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63 2.0 1.55/83219.688m m m m KN ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⎣⎦基础顶面荷载＝底层外纵墙自重＋基础自重＝9.738/(60.6) 2.5/(60.6)16.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=四.C 柱纵向集中力计算：顶层柱荷载＝梁自重＋板传梁荷载＝3.975/(90.9) 2.349/(1.20.3) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯ 6.09/ 1.25/8 1.22(2.3323/11.52/)61/42KN m m KN m KN m m +⨯⨯⨯⨯++⨯⨯⨯154.318KN =顶层柱活载=板传荷载＝()()222.0 1.512 1.5/6 1.5/63m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⎣⎦()()222.0 1.212 1.2/6 1.2/63 2.0 1.2m m m m ⎡⎤⨯⨯-⨯+⨯+⨯⎣⎦5/8 1.22 2.0 1.55/83239.272m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=标准柱恒载=墙＋梁自重＋板传荷载＝11.52/(30.6)15.12/(30.6)15.12/(30.6)KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯-+2.349/(1.20.3)3.975/(60.6) 6.09/ 1.55/832KN m m KN m m KN m m ⨯-+⨯-+⨯⨯⨯⨯+26.09/61/21/2 2.67/ 2.4/26 3.83/36200.173KN m m KN m m KN m m m KN ⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=标准层活载＝板传荷载＝222.0/36 2.5/ 1.2654KN m m m KN m m m KN ⨯⨯+⨯⨯=基础顶面恒载=底层外纵墙自重＋基础自重9.738/(60.6) 2.5/(60.6)66.085KN m m m KN m m m KN ⨯-+⨯-=（3）.框架柱自重：柱自重： 底层：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×4.55m=49.14KN其余柱：1.2×0.6m ×0.6m ×253/KN m ×3.6m=38.88KN§6.2恒荷载作用下框架的内力§6.2.1.恒荷载作用下框架的弯矩计算一.恒荷载作用下框架可按下面公式求得：21/12ab M ql =- (61)-21/12ba M ql = (62)-故：2771/1221.03663.09.B C M KN m =-⨯⨯=-7763.09.C B M KN m =2771/1211.4846 5.512.C D M KN m =-⨯⨯=-77 5.512.C D M KN m =2661/1214.747644.241.B C M KN m =-⨯⨯=-6644.241.C B M KN m =2661/128.096 3.883.C D M KN m =-⨯⨯=-66 3.883.D C M KN m =恒荷载作用下框架的受荷简图如图6-3所示:图6-3竖向受荷总图：注：1.图中各值的单位为KN2.图中数值均为标准值3.图中括号数值为活荷载图6-4：恒载作用下的受荷简图(2).根据梁，柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数ij μ:/()ij c b i i i μ=∑+∑ (63)-分配系数如图6－5 , 图6－6所示：图6-5 B 柱弯矩各层分配系数简图B 柱：底层：0.801/(0.8010.609 1.0)0.332i ++=下柱＝1.0/(0.8010.609 1.0)0.415i ++=上柱＝0.609/(0.8010.609 1.0)0.253i ++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=上柱＝1.0/(0.609 1.0 1.0)0.383i ++=下柱＝0.609/(0.609 1.0 1.0)0.234i ++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.0)0.622i +=下柱＝0.609/(0.609 1.0)0.622i +=左梁＝图6－6 C 柱弯矩各层分配系数简图C 柱： 0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.232i +++=右梁＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.382i +++=上柱＝ 0.801/(0.609 1.00.2110.801)0.306i +++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.081i +++=左梁＝标准层： 1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=下柱＝1.0/(0.609 1.00.2110.801)0.355i +++=上柱＝0.609/(0.609 1.00.2110.801)0.216i +++=右梁＝0.211/(0.609 1.00.2110.801)0.074i +++=左梁＝顶层： 1.0/(0.609 1.00.211)0.549i ++=下柱＝0.211/(0.609 1.00.211)0.116i ++=左梁＝0.609/(0.609 1.00.211)0.335i ++=右梁＝三.恒荷载作用下的弯矩剪力计算，根据简图（6－4）梁：A M 0∑= 21/2.0A B B M M ql Q l ---=/1/2B A B Q M M l ql =--B M 0∑= 21/2.0A B A M M ql Q l -+-=/1/2A A B Q M M l ql =-+ （6－4）柱：C M 0∑= .0C D D M M Q h ---=()/D C D Q M M h =-+D M 0∑= .0C D C M M Q h ---=()/C C D Q M M h =-+ （6－5）四.恒荷载作用下的边跨框架的轴力计算，包括连梁传来的荷载及柱自重.7123.24721.1036/2186.556N KN=+⨯=67124.17214.7476/238.88393.849N N KN =++⨯+=56124.17214.7476/238.88601.142N N KN =++⨯+=45124.17214.7476/238.88808.435N N KN =++⨯+=34124.17214.7476/238.881015.728N N KN =++⨯+=23124.17214.7476/238.881223.021N N KN =++⨯+=12124.17214.7476/238.881382.487N N KN =++⨯+=恒荷载作用下的中跨框架的轴力计算：7154.31811.484 2.4/2168.099N KN =+⨯=67200.1738.09 2.4/238.88416.88N N KN =++⨯+=56200.1738.09 2.4/238.88665.621N N KN =++⨯+=45200.1738.09 2.4/238.88808.435N N KN =++⨯+=34200.1738.09 2.4/238.881015.728N N KN =++⨯+=23200.1738.09 2.4/238.881223.021N N KN =++⨯+=12200.1738.09 2.4/238.881382.487N N KN=++⨯+=图6－5 恒荷载作用下的计算简图五.弯矩分配及传递弯矩二次分配法比分层法作了更进一步的简化。
楼面恒载
楼面恒载：楼面恒载包括构件自重，面层自重，板底抹灰自重（或吊顶自重），PKPM软件可以自动计算构件自重，所以输入的荷载只为后两项之和。
后两项要根据具体工程的建筑做法，查《建筑结构荷载规范》得出。
例1：楼面做法：（从上向下）12厚大理石地面；30厚细实混凝土；现浇楼板；天棚抹灰。
楼面恒载：）12厚大理石地面：0.012×28 KN/m3=0.34 KN/m230厚细实混凝土：0.03×24KN/m3=0.72 KN/m2天棚抹灰（15mm）：0.015×17KN/m3=0.26 KN/m2楼板恒荷载标准值：0.34+0.72+0.26=1.32具体工程按照上述方法计算，PKPM输入时再将计算结果稍微加大，可以乘以1.1的增大系数。
如果板上有隔墙，处理方法如下：1、隔墙下有梁，则隔墙的荷载以线性荷载的形式加到梁上。
120厚烧结砖重量： 2.96 KN/m2240厚烧结砖重量： 5.24 KN/m2360厚烧结砖重量：7.62 KN/m2490厚烧结砖重量：9.99 KN/m2用面荷载乘以层高（可以适当减小）就得到梁上的线荷载。
2、隔墙下没有梁，多用在卫生间，可以先算出隔墙的总重，然后除以隔墙所在房间的楼板的面积，以面荷载的形式加到楼板上，同时由于有设备，可以将活荷载取大些。
3、根据《建筑结构荷载规范》的附录B来计算，特殊情况下使用。
简化计算楼面恒载的方法：将各种建筑做法的容重取平均值，近似取为20 KN/m3，主要楼面的做法厚为90mm、100mm、110mm，次要楼面（如走道，楼梯等）的做法厚可取50mm，吊顶或抹灰取最大值0.5 KN/m2这样，主要楼面的恒荷载为：0. 1×20 KN/m3+0.5 KN/m2=2.5KN/m2（100厚）次要楼面的恒荷载为：0. 05×20 KN/m3+0.5 KN/m2=1.5KN/m2（50厚）最后再加上隔墙等效的面荷载。
楼板计算书[共7页]
![楼板计算书[共7页]](https://img.taocdn.com/s3/m/cdf249153868011ca300a6c30c2259010202f3bb.png)
LB-1矩形板计算项目名称B期设计者校对者一、构件编号:LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚：h = 100 mm2.材料信息混凝土等级：C25 fc=11.9N/mm2 ft=l. 27N/mm2 ftk=l. 78N/mm"Ec=2. 80X 104N/mm2钢筋种类:HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0X105 N/mm2最小配筋率：P = 0. 200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as = 20mm保护层厚度：c = 10mm3.荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：Y G=1.200可变荷载分项系数：Y Q = 1.400准永久值系数：* q = 0. 500永久荷载标准值：q gk = 4. 000kN/m2可变荷载标准值：q qk = 2. 000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件（上端/下端/左端/右端）：简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数：丫。
=1.00泊松比：口= 0. 200五、计算参数：1.计算板的跨度：Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度：ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算Q算ly=3500/5700=0. 614<2. 000所以按双向板计算):3.X向底板钢筋D确定X向板底弯矩Mx =表中系数(Y G* q gk+ 丫Q* q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=3. 803 kN*m2)确定计算系数a s = yo*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*3. 803X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0503)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0. 050) = 0. 0514)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g /fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360=136mm'5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%P<Pmin = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = P min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mm2采取方案80200,实配面积251 mm24. Y向底板钢筋D确定Y向板底弯矩My =表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)*L<)2=(0. 0046+0. 0399*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=1.174 kN*m2)确定计算系数a s = y o*My/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*1. 174X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0153)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt (1-2*0. 015) = 0. 0164)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360=41mm"5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%p < P min = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mnr采取方案8@200,实配面积251 mm25.X向支座左边钢筋1）确定左边支座弯矩M°x =表中系数(y G* q gk+y Q* q qk)*Lo?=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = Y o*Nf'x/( Q l*fc*b*ho*ho)=1. 00*7. 744X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)= 0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0.102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P > P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 mm26. X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Nf'x =表中系数(yG*q gk+ 丫Q* q qk)*L(「=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = y o*Mx/ ( a l*fc*b*ho*ho)=1.00*7. 744X107(1.00*11. 9*1000*80*80)=0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0. 102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1. 000*11. 9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P 2 P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 nun2七、跨中挠度计算：Mk --------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq --------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+2. 000) *3. 52 = 3. 002 kN*mMq = Mgk+ 3 q*Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 5*2. 000) *3. 52 = 2. 502 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力osk = Mk/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)= 3. 002X107(0.87^80*251) = 171.841 N/mmo sq = Mq/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)=2. 502X107(0.87*80*251) = 143. 201 N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0. 5*1000*100= 50000mm2P te = As/Ate 混规(7. L 2-4)=251/50000 = 0.502%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数2*k = 1. 1-0. 65*ftk/(Pte*osk) 混规(7. L 2-2)= 1. 1-0. 65^1. 78/(0. 502%*171. 841);-0. 241因为中不能小于最小值0.2,所以取3k = 0.2力q = 1. 1-0. 65*ftk/(P te*o sq) 混规(7. 1.2-2)=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 502%*143. 201) = -0. 509因为*不能小于最小值0.2,所以取3q = 0. 24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEa E = Es/Ec = 2.0X1072. 80X10' = 7. 1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Yf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率PP 二As/(b*ho)= 251/(1000*80)= 0.314%7)计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho7[l. 15 * k+0. 2+6* a E*P/(1+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1))=2 . 0X 105*25 U807[l. 15*-0. 241+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0.0)]=5.692X 1()2 kN*/Bsq = Es*As*h02/[L 15 Aq+0.2+6*aE*p/(l+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1)) =2. OX l(r*251*807[L 15*-0. 509+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0. 0)]=5. 692 X102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数()当p=0时，9=2.0 混规(7.2.5)2)计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(6-l)+Mk)*Bs (混规(7. 2. 2-1))=3. 002/ (2. 502* (2. 0-1)+3. 002) *5. 692 X 102=3. 105 X 102 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混规(7. 2. 2-2))=5. 692X1072.0=2. 846 X102 kN*m2B = min(Bk,Bq)=min (310. 460, 284. 588)=284. 5884.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+吗*qqk)*Lc)4/B=0. 00254*(4. 000+0. 5*2. 000)*3. 572. 846 X102=6. 686iiun5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17. 500mmfmax=6. 686mmWfo=l7. 500mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算：6.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx =表中系数(qgk+2 q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 50*2. 000) *3. 52=3. 002 kN*m2)带肋钢筋，所以取值5=1取3)因为C < 20,所以取C = 204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力。
斜屋面荷载折算
结构设计中的各类荷载取值1.楼板厚度：1.1 最小楼板厚度：1）梁板式阳台板(外挑式)： h＝90mm，2）挑板式阳台板：h＝100mm，3）楼梯梯段及中间平台： h＝90mm，4）楼梯间楼层平台：h＝120mm5）户内楼板：h＝100mm，6）大屋面板（平）：h＝120mm7）坡屋面板：h＝100mm8）凸窗挑板及空调板：h＝80mm，9）阳台栏板及上人屋面女儿墙： h＝100mm。
1.2 楼板厚度取值：1）悬挑板h≥L/12；2） a／b＞2时，h≥b/30；3）1＜a／b≤2时，h≥b/38，2. 楼板荷载标准值：2.1 面层恒载取值：1）楼层面层荷载： 1.2 KN/M2。
板底抹灰或吊顶：0.4 KN/M2。
2）上人屋面及露台(板顶+板底）：3.5 KN/M2。
3）坡屋面恒载(板顶+板底、斜向）2.5 KN/M2。
坡屋面恒载换算成水平投影面时，应按坡度计算，如：屋面起坡30°时，q恒＝2.5／cos30°=2.9 KN/M2屋面起坡45°时，q恒＝2.5／cos45°=3.5 KN/M24）楼梯面层荷载：0.6 KN/M2楼梯板底抹灰：0.4 KN/M22.2活荷载取值：1）厅、卧室、户内走廊2.0 KN/M22）厨房、卫生间：2.0 KN/M23）阳台：2.5 KN/M24）公共楼梯（含平台）3.5 KN/M25）户内楼梯（含平台）2.0 KN/M26）上人屋面及露台：2.0 KN/M27）不上人屋面：0.7KN/M23.隔墙面荷载标准值：3.1外墙面荷载：墙厚190，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.19×65%×19×1.1=2.60 KN/M2内侧粉刷：0.4 KN/M2外墙瓷砖+保温：1.1 KN/M2q恒=2.60+0.40 +1.1=4.1 KN/M23.2楼梯间隔墙及分户墙(含阁楼分户墙)面荷载：墙厚190，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.19×65%×19×1.1=2.60 KN/M2双面粉刷：2×0.4 KN/M2q恒=2.6+0.40 +0.4=3.4 KN/M23.3 120厚厨房、卫生间墙面荷载：墙厚115，空心率：15%（KP1型承重多孔砖）0.115×85%×19=1.90 KN/M2单面粉刷：0.4 KN/M2单面瓷砖：0.5 KN/Mq恒=1.90+0.40 +0.5=2.8 KN/M23.4 100厚内墙面荷载：墙厚90，空心率：35%（KM1型非承重空心砖）0.09×65%×19×1.1=1.20 KN/M2双面粉刷：2×0.4 KN/M2q恒=1.2+0.40 +0.4=2.0 KN/M24.按跨度确定板厚及面荷载标准值选用表：(kN/M2)双向板短向跨度板厚楼层上人屋面及露台≤3300 h=90 q恒=3.9 不用300＜L≤3800 h=100 q恒=4.1 6.03800＜L≤4200 h=110 q恒=4.4 6.34200＜L≤4500 h=120 q恒=4.6 6.54500＜L≤4900 h=130 q恒=4.9 6.84900＜L≤5300 h=140 q恒=5.1 7.05300＜L≤5700 h=150 q恒=5.4 7.35700＜L≤6000 h=160 q恒=5.6 7.5注：单向板及坡屋面板应另行计算。
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目录第一部分主体设计一、计算依据二、荷载计算三、内力分析及结构设计第二部分人防设计一、计算依据二、荷载计算三、内力分析及配筋设计第三部分基础设计一、计算依据第一部分：主体设计：一、计算依据：1.我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2019）》、《混凝土结构设计规范（GB50010-2019）》、《建筑抗震设计规范（GB50011-2019）》、《高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2019）》以及《建筑用料说明（陕02J）》。
2.建筑施工图中的用料说明表；以及相关专业的互提资料。
二、荷载计算：1.各层楼板面荷载计算：根据建施平面及功能布置，以及（GB50038-2019）相关章节之规定。
未注荷载单位为kN/m²（面荷载）。
1)地下室顶板荷载统计：a.恒载合计为6.00，其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40顶板自重（200厚）为： 0.20×25 = 5.00水泥砂浆地面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60设计时按6.2考虑。
b.活荷载为：疏散楼梯间、电梯厅3.5；其余2.0。
2)夹层顶至十层顶板面荷载统计（阳台、卫生间、厨房及交通核除外）：a.恒载合计分别为：4.90（板厚100）；5.40（板厚120）；5.90（板厚140）；其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50楼板自重（120厚）为： 0.12×25 = 3.00 楼板自重（140厚）为： 0.14×25 = 3.50 暖通垫层（70厚豆石混凝土）为： 0.07×20 = 1.40 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时分别按5.0（板厚100）；5.5（板厚120）；6.0（板厚140）考虑。
b.活荷载为：卧室、起居室2.0。
3)阳台顶板面荷载统计：a.恒载合计为4.50，其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50 找坡、防水（50厚）等各层为： 0.05×20 = 1.00 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时按 4.8考虑。
b.活荷载为：2.5。
4)卫生间、厨房板面荷载统计：a.恒载合计分别为：5.14（板厚100）；其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50 找坡层（70厚焦渣混凝土垫层）为： 0.07×17 = 1.19 防水层（3厚非焦油聚氨脂防水涂膜）为： 0.05 保护层（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40 地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60 设计时分别按5.2（板厚100）考虑。
b.活荷载为：2.0。
5)标准层交通核顶板面荷载统计：a.恒载合计为4.90（板厚120）；其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40楼板自重（100厚）为： 0.10×25 = 2.50暖通垫层（70厚豆石混凝土）为： 0.07×20 = 1.40地砖楼面（30厚）为： 0.03×20 = 0.60设计时分别按5.0（板厚100）考虑。
b.活荷载为：3.5；6)屋顶荷载统计：a.恒载合计（未计结构板自重）为4.35，其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40找平层（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40保温（100厚憎水膨胀珍珠岩）为： 0.10× 4 = 0.40找坡层（250厚加气混凝土砌块）为： 0.25× 7 = 1.75找平层（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40防水层（SBS 卷材）为： 0.40水泥砖面层（包括30厚水泥砂浆打底）为： 0.60则各种结构板厚下的恒载合计分别为6.85（板厚100）； 7.35（板厚120）； 7.85（板厚140）；设计时分别按7.0（板厚100）； 7.5（板厚120）； 8.0（板厚140）考虑。
b.活荷载为：非上人屋面0.7，上人屋面2.0。
7)电梯机房荷载统计：a.恒载合计为4.15 kN/m2，其中各项如下：顶棚粉刷（20厚水泥砂浆）为： 0.02×20 = 0.40楼板自重（120厚）为： 0.12×25 = 3.00地砖楼面（30厚）为： 0.03×25 = 0.75设计时按 4.5考虑。
b.活荷载为：7.0；8) 其他荷载统计：电梯吊构承载力应大于20 kN。
2.各层梁、墙荷载计算：根据建施平面及墙体材料、以及结构洞填充材料，以及（GB50038-2019）相关章节之规定，本条目中未注荷载单位均为kN/m（线荷载）。
1)本工程墙体材料有：均采用非承重粘土空心砖KF1型，砖容重为10.5kN/m³；2)外墙（200厚KF1砖砌体，外墙瓷砖）：0.5＋0.02×20＋0.20×10.5÷0.95 = 3.11 kN/m²a.结构洞处，洞高2400时：q=2.4×3.11 = 7.46 kN/m，考虑保温层，设计取 8.0 kN/m；b.窗洞处h= 600 时：（窗自重1.8×0.8= 1.5 kN/m）q=0.6×3.11＋1.5 = 3.37 kN/m，考虑保温层，无飘窗处设计取 4.5 kN/m，有飘窗处设计取6.0 kN/m；3)内墙一（200厚KF1砖砌体）：2×0.02×20＋0.20×10.5÷0.95 = 3.01 kN/m²a.结构洞处，洞高2400时：q=2.4×3.01 = 7.22 kN/m，设计取 8.0 kN/m；4)内墙二（120厚KF1砖砌体）：位于标准层的隔墙（含卫生间、厨房围护墙）：0.02×20＋0.6＋0.12×10.5÷0.95 = 2.32 kN/m²a.墙高h=2500 时：q=2.4×2.32 =5.57 kN/m，设计取7.0 kN/m；5)女儿墙（120厚混凝土栏板，h=1500）：2×0.02×20＋0.12×25 = 3.8 kN/m²q=1.5×3.8 = 5.7 kN/m，设计取 6.0 kN/m；6)阳台栏板（120厚混凝土栏板，h=1200）：2×0.02×20＋0.12×25 = 3.8 kN/m²q=1.2×3.8 = 4.56 kN/m，设计取 6.5 kN/m（考虑阳台封闭1.5）；3.混凝土容重：结构计算时取混凝土容重为29.5 kN/m³（考虑外墙的内保温及混凝土墙的双面粉刷装饰）：采用200厚，即0.5＋0.02×20＋0.2×25 = 5.9 kN/m²；5.9÷0.2 = 29.5 kN/m³第二部分：人防设计：一、计算依据：1.我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2019）》、《混凝土结构设计规范（GB50010-2019）》、《人民防空地下室设计规范（GB50038-2019）》以及《建筑用料说明（陕02J）》。
2.建筑施工图及建施图中的建筑用料说明表；相关专业的互提资料。
二、荷载计算：1.人防地下室基本条件：根据建施平面及竖向布置，以及《GB50038-2019》相关章节之规定。
2.人防荷载取值：1)顶板等效静荷载统计a、无覆土的室内顶板：65 kN/m²；2)外墙等效静荷载统计：30 kN/m²；3)室外出入口门框墙等效静荷载统计：240 kN/m²；4)室外出入口临空墙等效静荷载统计：160 kN/m²；5)室内出入口门框墙等效静荷载统计：200 kN/m²；6)室内出入口临空墙等效静荷载统计：130 kN/m²；7)楼板自重（200厚）为： 0.20×25 kN/m³= 5.00 kN/m²三、内力分析及配筋设计：1.基本数据：混凝土强度等级为C30；钢筋级别为HRB335。
2.门框墙设计：1）基础数据：室外出入口门框墙，门洞尺寸为1500X2000，则沿门洞短边单位长度作用力标准值qia为148.9 kN/m；为162.5 kN/m；则沿门洞长边单位长度作用力标准值qia直接作用在门框墙上的等效静荷载标准值qe为240 kN/m²。
2) 室外出入口门框墙-上挡墙：h2=1750 > 1500/2 ，则宜按梁来设计M =(162.5＋240×1.75)*3²/24=219 kN-mT =(162.5＋240×1.75)*3²/8=655 kN-m钢筋设计：αS=M /(bh02·1.5fc)= 219×106/(1750×2752×1.5×19.1)=0.0578ξ=1-√1-2αS=1-√1-2×0.0578=0.0596AS=ξbh0·1.5fc/1.35 fY=0.0596×1750×275×1.5×19.1/(1.5×300)=1826mm²3) 部分门框墙及室内出入口门框墙配筋设计均根据国标图集《防空地下室结构设计（07FG01~05）》的相关规定及图表。
4）临空墙及人防外墙的配筋均根据SATWE的输出结果设计。
第三部分：基础设计：一、计算依据：1. 我国现行的《建筑结构荷载规范（GB50009-2019）》、《建筑地基基础设计规范（GB50007-2019）》、《建筑桩基技术规范（JGJ 94-94）》以及本工程的地质报告。
2. SATWE底层（恒+活）组合内力标注图（标准组合）输出结果，详附图。
二、基础设计：1. 采用天然地基，考虑地基的整体刚度，故采用500厚砂石垫层回填。
基础采用梁筏基础，筏板厚度取500，基础梁高详见电算计算书。