25MW汽轮机组调试方案

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25MW背压汽轮机调试

25MW背压汽轮机调试
进 行 监 视 及 排 水进 行 了 改进 , 效 果 仍 不 明显 。 最 后 经 多 次调 整 及
经多次调 整及观察分析 ,引起调 速汽 门震动 的原因主要有
以下 几 个 方 面 :
( 1 )位移传感器 L VD T故 障,反馈信号失真 ,主要表现为
L VD T接 长杆 松 动 及零 点整 定 ;
理的 问题进行 了调整处理 改进 ,最终各设备运行稳 定 ,起停灵 活, 基本能够 满足制造厂规程之规定 。 现将在试运过程 中发现 的 问题及解决 办法简述如下 :
1调 门震 动 问题
机组运行期间 , 多次出现调 门震动现 象。其特征是 : 调速汽
( 6 ) 排气电动门全开 , 并检查排 汽逆止 门开 关情 况。 经多 次调整 , 该现象基本 消 除, 如 今后再 次出现该 问题 , 从
MO OG/ D DV 阀 , 电 控 系 统 硬 件 采 用 AB B公 司的 S y mp h o n y
( 5 )VCC卡 内部的增益值设置不合理 ; ( 6 )排气 电动 门未 全开 。
1 . 2处 理方 法 针 对 以上 原 因 , 可 采取 的处 理 方 法 如 下 :
门的开度指令保持不变 , 而调速汽 门的剧 烈快速反复振荡 , 尤其 是在机组 并网的瞬 间, 造成负荷 随之 波动 , 相应 的调 速油管剧 烈
晃动 , 给机组的安全运行带来 了较大 的威胁 。
1 . 1原 因
以上几个方面着手 , 便能消除调门震动的问题。
2油中含水 问题
试运 过程 中发现润滑油 中带水 较多 , 前箱 内有生锈 的迹象 。 经分析为轴封漏气较严重 。 开始对排烟风机 的节流 孔进行缩小 , 只维持轴承箱 内微负压 , 但效果不明显。 再对轴封供汽压力进行 调整 , 降低到 5 5 k P a左右 , 效果仍不明显 。再对轴封冷却器水位

25MW汽轮机操作规程.

25MW汽轮机操作规程.

汽轮机运行规程C25-3.43/0.981型(试行版)河北昌泰纸业有限公司汽轮机运行规程C25-3.43/0.981型目录1 汽轮发电机组的主要规范及特性1.1 汽轮机1.1.1 汽轮机技术规范1.1.2 汽轮机慨述1.1.3 调节、保安、润滑油系统1.1.4 调节保安系统概述1.2 发电机与空冷器1.2.1 发电机1.2.2 空冷器1.3 辅助设备1.3.1 凝汽器1.3.2 轴封加热器1.3.3 润滑油箱1.3.4 射水抽气器1.3.5润滑油过滤器1.3.6 高压启动油泵1.3.7交流电动油泵1.3.8直流电动油泵1.3.9 冷凝泵1.3.10盘车电机1.3.11低压加热器1.3.12 射水泵1.3.13 顶轴油泵1.3.14注油器2 汽轮机组的保护和设备试验2.1 汽轮机组的保护试验2.1.1 超速试验2.1.2 喷油试验2.1.3 低真空保护试验2.1.4 低油压试验2.1.5 汽轮机联动发电机跳闸保护试验2.1.6 发电机联动汽轮机跳闸保护试验2.1.7 轴振大保护试验-2.1.8 二次脉动油压低停机保护试验2.1.9 抽汽压力高停机保护试验2.1.10 电调停机保护试验2.1.11 手动停机试验2.1.12 轴承回油温度保护试验2.1.13 轴向位移保护试验2.1.14 相对膨胀保护试验2.2 汽轮机组的设备试验2.2.1 机电联系信号试验2.2.2 自动主汽门活动试验2.2.3 交、直流电动油泵试转2.2.4 试投盘车装置2.2.5 真空严密性试验2.2.6 轴承及平台测振试验2.2.7 凝结水泵、射水泵低水压自启动试验2.2.8 惰走试验3 汽轮机冷态启动3.1 总则3.2 汽轮机启动前的准备和检查3.2.1 启动前的准备3.2.2 启动前的检查3.3 冲转及升速3.3.1 冲转前的准备3.3.2 冲转3.4 并列与带负荷4 汽轮机的热态启动汽轮机的正常维护及设备的定期试验与切换5.1 运行中的维护5.2 定期试验与切换6 汽轮机的停运.1 停运前的准备6.2 解列与停机7 辅助设备的运行7.1 辅助设备的启动7.2 辅助设备的正常运行及维护7.3 辅助设备的停止8 事故处理预防8.1 事故处理原则8.2 故障停机8.3 参数变化时的负荷限制8.4 汽轮机转子轴向位移8.5 凝汽器内真空下降8.6 油系统工作失常8.8 不正常的振动和异音-8.9 周率变化8.10 甩负荷8.11 运行中叶片损坏或断落-8.12 主蒸汽管道和其它管道发生故障8.13 厂用电中断8.15 失火8.16 空冷器工作失常1 汽轮机组的主要规范及特性1.1 汽轮机1.1.1 汽轮机技术规范型号C25-3.43/0.981型式中压、单缸、抽汽凝汽新蒸汽压力 3.43+0.3-0.2MPa 新蒸汽温度435+10-15℃调节方式 DEH电调汽轮机额定功率25MW安全阀动作范围>1.44MPa 额定工况时工业抽汽压力0.981MPa额定抽汽温度~304℃汽轮机最大功率25MW额定工况排汽压力 6.6kPa 汽轮机本体总重~80t额定工业抽汽压力0.981MPa 额定工况汽耗㎏/kWh汽轮机转子重量13.9t 抽汽压力范围0.781~1.281MPa额定工况汽轮机热耗(计算值)11521kJ/kWh 纯凝工况汽轮机汽耗(计算值)4.54㎏/kWh纯凝工况汽轮机热耗(计算值)12048kJ/kWh 汽轮机转子转动惯量1350㎏·㎡额定抽汽量20t/h 最大抽汽量25t/h汽轮机本体最大尺寸(长×宽×高)7505×5000×2880㎜过临界时轴承座振动值(全振幅)0.15㎜旋转方向从机头看顺时针额定转速3000r/min汽轮机单个转子临界转速1433 r/min 额定转速轴承座振动值(全振幅)0.025㎜汽机检修最大重量30t 安装最大件重量30t1.1.2 汽轮机概述本汽轮机为单缸、单抽汽、凝汽式汽轮机,本体主要由转子部分和静子部分组成。

25MW发电机调试方案范文

25MW发电机调试方案范文

25MW发电机调试方案范文1机组概述动力厂#4机组于2022年9月底投入运行。

汽轮机和发电机均由汽轮电机(集团)有限责任公司提供,汽轮机型号为N25-3.43-10型冷凝式,发电机型号为QFW-30-2C型。

由省冶金规划设计院设计,省安装公司安装省火电建设公司调试。

1.1汽轮机主要技术规范汽轮机型式中温中压、单缸、冲动、冷凝式主汽门前压力3.43MPa主汽门前温度435°C额定进汽量99t/h额定功率25MW最大功率30MW排汽压力(额定)6KPa(a)锅炉给水温度104C冷却水温度25C汽轮机转子临界转速1690r/min轴承最大振动0.03mm临界转速最大振动0.10mm2编制依据2.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程(1996年版)》电力部电建[1996]159号2.2《火电工程启动调试工作规定》电力部建设协调司建质[1996]40号2.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》电力部建设协调司建质[1996]111号2.4《电力建设施工及验收技术规范(汽轮机机组篇)》DL5011-922.5《电力建设安全工作规程(火力发电厂部分)》DL5009.1-92能源部能源基[1992]129号2.6《汽轮机启动调试导则》DL/T863-20042.7N25-3.43T0型25MW冷凝式汽轮机产品说明书2.8汽轮机综合控制系统用户说明书3机组启动前应具备的条件及准备3.1试运现场应具备的条件和人员准备3.1.1汽机房内场地平整、清洁,沟道及死洞盖板齐全,道路畅通,施工脚手架全部拆除,危险区应有围栏和警告标志;3.1.2现场消防水、工业用水、生活水系统能投入正常使用,排放水管道、沟道应畅通,按消防要求配齐消防器材;3.1.3现场应有足够的普通照明和事故照明,表盘、水位计等重要地点的照明应能投入使用。

事故照明应能在普通照明失去电源时能自动投入工作;3.1.4所有将投入试运行的设备、系统,按要求安装完毕,安装记录齐全,质量经验收合格;3.1.5有关设备和管道的保温工作结束,支吊架符合设计要求;3.1.6各水位计、油位计标明最高,最低和正常运行位置的标志,转动机械应灌好润滑油(脂);3.1.7运行人员配备齐全,培训考试合格,运行规程、事故处理规程操作票、运行日志、听针、门钩、测振仪器等准备齐全;3.1.8试运现场应挂好各主机系统图,设备、管道、阀门的标牌经确认无误,工质流向标示正确。

汽轮机整套启动调试方案

汽轮机整套启动调试方案

汽轮机整套启动调试方案汽轮机是一种重要的动力设备,广泛应用于电厂、化工厂等工业领域。

为了确保汽轮机的正常运行,需要进行全面的启动调试工作。

下面是一套汽轮机整套启动调试方案,详细说明了启动过程中的各个步骤和控制措施。

一、准备工作1.安全措施:确保汽轮机各个部件的防护装置完好,工作区域内无危险物品。

明确责任,做好安全培训和交底。

2.环境准备:确保汽轮机周围无杂物,通风良好,并确保水、电等各种供应设备正常运行。

二、冷态启停检查1.机组设备检查:逐一检查汽轮机的润滑系统、供气系统、冷却系统等各个部分的运行情况。

2.管道检查:检查汽轮机的冷却水、锅炉给水及汽油等管道的清洁度和连接情况,并将其保持在正常工作状态。

三、启动前操作1.清洁检查:清理汽轮机的各个部位,确保无杂物和积尘。

2.润滑检查:检查润滑油的质量和量是否正常,必要时进行加注。

3.排气检查:检查汽轮机的排气系统是否顺畅,排气温度和压力是否正常。

四、启动过程1.开始加热:先启动辅助燃烧器,加热锅炉及汽轮机,提高蒸汽温度和压力。

2.汽机转速提高:在确认燃烧器和锅炉运行正常后,开启汽轮机的冷转不中燃器,提高汽机转速。

3.冷转变燃:经过一段时间的冷转后,观察汽轮机的运行情况,检查各个部位是否有异常。

4.燃烧器启动:在冷转正常后,启动燃烧器,将燃料引入汽轮机进行燃烧。

5.跳过转速:当燃烧器燃烧正常后,可以跳过低速段,直接将汽机转速提高到正常运行转速。

6.辅机启动:启动各个辅助设备,如发电机、供水泵等,并逐一检查其运行状态。

五、调试调整1.控制温度和压力:观察汽轮机的温度和压力是否稳定,如果存在异常,逐一进行调整。

2.检查振动:通过振动检测仪器观察汽轮机的振动情况,如果振动过大,需要进行调整和修复。

3.注油调整:根据操作手册的要求,对汽轮机的各个部位进行润滑油的加注和调整。

4.运行试验:将汽轮机转速加速到额定转速,观察并记录关键参数,并进行必要的调整。

六、启动后操作1.关闭燃烧器:在确认汽轮机运行正常后,可以停止燃烧器的供气。

25MW汽轮发电机组整套启动调试方案(草案)

25MW汽轮发电机组整套启动调试方案(草案)

目录前言 11 范围 12 编制依据 13 总则 14 分部试运 25 汽轮机整套启动 116 汽轮机停机 217 机组异常(故障)及处理 228 调试技术(记录)文件 25前言本方案按照电力部汽轮机启动验收规程之有关规定及制造厂提供的有关技术资料,结合实际编写。

启动试运是全面检验主机及其配套系统的设备制造、设计、施工、调试和生产准备的重要环节,为此编制此方案,有不妥之处及需要完善的请工程部及相关部门讨论,一经审定既贯彻于启动试运行全过程,作为试运行的指导文件严格遵守执行,以期圆满完成整机试运行任务,使机组能安全,经济,可靠、文明地投入运行形成生产力,发挥其应有的经济效益。

本方案提出了汽轮机及其辅助设备分部试运的要点、系统调试的工作内容和步骤、汽轮机整套启动调试的步骤要领及事故处理的原则,以指导本厂25MW汽轮机启动调试工作。

机组的启动试运及其各阶段的交接验收,应在试运指挥部的领导下进行。

整套启动试运阶段的工作,必须由启动验收委员会进行审议、决策。

汽轮机启动调试导则1 范围本方案仅适用本厂25MW汽轮机的主机、辅助设备、热力系统的调试及机组整套启动调试的技术要求。

2 编制依据下列文件中的条款通过标准的引用而成为本方案的条款。

电厂用运行中汽轮机油质量标准 GB/T75《火电施工质量检验及评定标准》(汽轮机篇)。

《电力建设施工及验收技术规范》(汽轮机组篇)DL5011-92《电力建设安全工作规程》(火力发电厂部分)DL5009.1-2002汽轮机调节控制系统试验导则 DL/T711《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程(1996年版)》轮机厂C25-5.0/0.49使用说明书、调节系统说明书、DEH操作控制说明书、辅机部套说明书。

3.总则3.1 目的汽轮机启动调试是保证汽轮机高质量投运的重要环节,为规范汽轮机的启动调试工作,按分部试运、整套启动试运两部分制定本方案。

1.检验汽轮机DEH系统的启动操作功能;2.检验汽轮机启动曲线的合理性, 检验汽轮机带负荷能力, 确认调节保安系统的调节和保护功能动作准确、可靠;3.检验汽轮发电机组轴系的振动水平;4.完成汽机、电气的有关试验,检验汽机/锅炉的协调性;5.检验所有辅机及系统的动态投用状况,6.通过整套启动试运,找出在给定工况下最合理操作工序,暴露在设计、安装、调试(静态)中无法出现的缺陷和故障,及时进行调整和处理,顺利完成机组72h试运行。

25MW汽轮机课程设计说明书

25MW汽轮机课程设计说明书

汽轮机课程设计汽轮机参数:容量:25MW蒸汽初参数:压力:3.43Mpa 温度:435℃排汽参数:冷却水温20℃背压:0.005~0.006Mpa (取0.005 Mpa)前轴封漏汽与轴封加热器耗汽量为0.007D○,轴封加热器焓升21KJ/Kg加热器效率ηjr=0.98设计功率:Pr=25MW最大功率P=25*(0.2~0.3)1.近拟热力过程图在焓熵图上选取进口参数P0=3.43MP a,t0=435℃,可得h0=3304kJ/Kg.设进汽机构的节流损失△P0=0.04P0,可得调节级压力=3.3MP a,并确定调节级前蒸汽状态点1(3.3MP a,435℃)过1点作等比熵线向下交P Z线于2点,查得h2t=2128KJ/Kg,整机理想比焓降(△h t mac)’=h0-h2t=3304-2128=1176 KJ/Kg.选取汽轮机的内效率η=0.85,有效比焓降△h i mac=(△h t mac)’*ηri=999.6KJ/Kg,排气比焓和h z=2304kj/kg.在焓熵图上得排汽点Z,用直线连接1,Z,去两点的中点沿等压线下移21-25Kj/Kg,用光滑曲线连接1,3两点,得热力过程曲线的近似曲线见图1,图1选取给水温度T=160℃回热级数:5内效率η=0.85主汽门和调节阀中节流损失△P0=(0.03~0.05)PO排汽管中压力损失△P C=(0.02~0.06)P C回热抽汽管中的压力损失△P E=(0.04~0.08)P E2.汽轮机进汽量D○ηm=0.99 ηg=0.97 m=1.15 △D=0.03D OD0=/ h i macηmηg*m+△D=3.6*20000*1.15/(93*0.99*0.97) +0.03△D=107.19 t/h2.抽汽压力确定采用大气式除氧器压力为0.118 MP A饱和温度为104.3℃3. 回热抽汽流量的计算(1) H1高加给水量 △D e =0.5 △D L1=0.77 △D C =1 Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-1+0.77+0.5=107.46 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = D fw (h W2-h w1)21'11()107.46(697.4592.04)5.01()0.98(3024730.17)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--(t/h )(2)H2高加 抽汽量 21'2'22()107.46*105.2855.07()0.98(2888619.27)fw w w e e e jrD h h D h h η-∆===-- (t/h )H1疏水流入H2放热 ''1211'22760.17619.275.01*0.2452888619.27e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h)考虑前轴封漏汽'211'223098619.270.77*0.842888619.2l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) '221 5.070.2450.84 3.985e e ele l e D D D D ∆=∆-∆-∆=--= (t/h) (3) H d 除氧器''12121()ed ed e e l e cw w fw ed D h D D D h D h D h ∆+∆+∆+∆+=112cw l e ed e fw D D D D D D +∆+∆+∆+∆=2.35(/)ed D t h ∆= 94.8(/)cw D t h =(4)H3低加213'33105.4695.65* 4.54(/)()(2644402.2)*0.98w w e cw e e jr h h D D t h h h η-∆===--(5)H4低加'214'44''3433'44'443105.4695.65* 4.64(/)()(2492300.9)0.98402.2300.94.59*0.22(/)2492300.94.640.22 4.42(/)w w e cw e e jr e e e ee e e e e e e h h D D t h h h h h D D t h h h D D D t h η-∆===----∆=∆==--∆=∆-∆=-=回热系统的校验1234123450e e e d eeD D D D D D ααααα∆+∆+∆+∆+∆++++=5.013.985 2.354.54 4.420.19342107.19++++== 341094.8 4.544.420.8009107.19c w e e l n D D D D D α-∆-∆+∆--===1100.011nii α=-=<∑ 4. 流经各级组蒸汽量及其内功率调节级 0109.19(/)D t h = 0010()6133.653.6i D h h P KW -==第一级组 10107.191106.19(/)l D D D t h =-∆=-=111130983024106.1921793.6 3.6e i h h P D kw --===第二级组211106.195.01101.18(/)e D D D t h =-∆=-= 230242888101.1838223.6i P kw -== 第三级组32297.175(/)e D D D t h =-∆= 32888276497.193347.93.6i P k w-== 第四级组 4397.195 2.3594.85(/)ed D D D t h =-∆=-=42764264494.84831603.6i P kw -== 第五级组 54394.8754.4090.335(/)e D D D t h =-∆=-= 52644349290.3353813.53.6i P kw -== 第六级组 65490.3354.4285.95(/)e D D D t h =-∆=-= 62492230486.534485.883.6i P kw -== 整机内功率606134217938223347316038144485i ij j P P ===++++++∑26941kw =5. 计算汽机装置的热经济性机械损失: (1)22189.1(10.99)269m i m P P kw η=-=-= 汽机轴端功率: 22189.122226671n i m P P P kw =-=-= 发电机功率: 26671*0.9725870e n g P P kw η=== 内功率大于25000KW,合格 汽耗率: 0(.)10001071904.13()2130825870.78kg kw h e D d P === 不抽汽估计汽耗率:'0(.)0010001071903.74()()107.19*999.62700.973.63.6kg kw h z m g D d D h h P η===-⎡⎤⎡⎤--⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦汽轮机装置的热耗率(.)0() 4.13*(3304697.3)10765.67()kg kw h fw q d h h =-=-=绝对电效率 3600360033.44%10765.67el q η===6. 双列速度级的热力计算(1) 速度级的选择选择双列速度级(195-250KJ/Kg )选择焓降为250kj/kg.故速度级的参数为:0107.19(/)D t h = 0 3.43()P M P a = 0435t =℃250(/)t h kJ kg ∆= 0.25a X = 1. 喷嘴热力计算 (1) 喷嘴理想焓降'(1)250*0.85212.5(/)n t b gb b h h kj kg ∆=∆-Ω-Ω-Ω==(2) 喷嘴进口状态参数0 3.3P MPa = 03304/h k j k g = 00435t C = 3010.53/k g m ρ= (3) 喷嘴出口状态参数由△h n 可以从H-S 图上查得:1 1.4p MPa = 31 6.25/t k g m ρ= 13091/t h kj k g = (4) 喷嘴形状的确定 前后压比: 10 1.40.420.5463..3n cr p p εε===<= 选用渐缩型喷嘴. (5) 喷嘴出口速度理想速度:1651.9(/)t c m s === 速度系数0.97ϕ=实际速度: 110.97*627.69632.36(/)t c c m s ϕ=== 喷嘴出口汽流偏转角1δ 喷嘴出口汽流方向角115o α=111sin()sin αδα+=1.31i n 150.27162568=10.76o δ=(6) 轮周速度u10.25*632.36158.09(/)a u X c m s ===(7) 速度级的平均直径d m6060*158.091.0069()3.14*3000m u d m nπ=== (8) 喷嘴出口面积A n277.51n GA cm ===(9) 喷嘴出口高度l n177.511.6sin 0.6*3.14*100.69*sin15n n om A l cm e d πα=== 选取部分进汽度e=0.6则叶高l n =16mm>15mm(10) 喷嘴损失n h ζ∆22(1)(10.99)*250*0.8512.56(/)n n h h kj kg ζϕ=-=-=2. 第一列动叶热力计算 (1)动叶进口汽流的相对速度(2) 根据C 1,U 1作速度三角形,由余弦定理可得:1w=482.03(/)m s ==1111111sin()608.86sin15.13sin sin463.62oc w αδβ--+==20.87o =(3) 动叶出口汽流相对速度因为0b Ω= 则21482.03(/)t w w m s == 查图, 0.878b ϕ=220.878*482.03423.22(/)b t w w m s ϕ===复速级动叶出口汽流角21(35)o oββ=--取0220.87317.87o o β=-= (4) 动叶绝对速度2c =275.93(/)m s ==112222cos 423.22cos17sin sin 275.93ow c βα--==26.24o =(5) 动叶进口状态参数 喷嘴出口实际状态点参数动叶比焓 113091.512.563104/t n h h h kj kg ζ=+∆=+= 由H-S 图查得动叶进口密度31 6.25/kg m ρ= (5)动叶进口高度 (△r △t 由表1-1查得) '1b n nl l l r t =+∆=+∆+∆15.80.5 1.517.8mm =++= (6)动叶出口面积1071903360022106.27()0.93*482.03*6.25b b b t t G A cm w μρ===(b μ 由图1-11查得)(7)动叶出口高度 12106.2718sin 0.6*3.14*100.6sin17.87b b om A l mm e d πβ=== '1118.5180.5b b l mm -=-=(8)动叶损失22222482.03(1)(10.878)26.6/22000tb w h kj kg ϕϕ∆=-=-= (9)动叶出口汽流状态参数动叶出口比焓 21310426.63130.6(/)b h h h kj kg ϕ=+∆=+=查H-S 图得:出口密度32 6.28/kg m ρ=因为0bΩ=则12p p =3. 导叶热力计算(1) 导叶中汽流的理想比焓降0.05*25012.5(/)gb gb t h h kj kg ∆=Ω∆==(2)导叶出口汽流理想状态参数由导叶进口状态( 第一列动叶出口状态)参数和△h gb 从H-S 图查得导叶出口压力 '11.6p M P a = 导叶出口比焓 '123118/t gb h h h kj kg =-∆=导叶出口密度'31 6.18/kg m ρ=(3)导叶出口汽流理想速度'1318.02(/)t c m s ===导叶出口实际速度''110.918*318.02291.94(/)gb t c c m s ϕ===(gb ϕ由图1-18查取) 导叶出口汽流角'12(510)26.64 5.6421o o o o o αα=--=-=(4)导叶进口高度'18.2220.2gb b b l l l r t mm =+∆=+∆+∆=+=(6) 导叶顶部漏汽量'1()gbt t gb gb t G e d e μπδ∆=+gb m d d ≈ 'g b g bl l ≈0.6*0.6*3.14(1.00690.021)*100.45(/)gbt G kg s -∆=+=(7) 导叶出口面积10719023600''10.45159.00.938*318.02*6.18gbgb gb t G A cmc μρ-===(8) 导叶出口高度'1158.4423sin 0.6*3.14*100.69*sin 21gb gb om A l mm e d πα=== '2320.8 2.8g b g b l l m m -=-=(9) 导叶损失'2221318.02(1)(10.918)7.93/22000t gb c h kj kg ϕ∆=-=-=(10) 导叶出口汽流实际状态参数导叶出口焓 ''1131187.933125.93/t gb h h h kj kg =+∆=+= 由H-S 图查得导叶出口密度 '31 6.26/kg m ρ= 4. 第二列动叶热力计算 (1) 动叶中汽流的理想比焓降''0.1*25025/b b n h h kj kg ∆=Ω∆==(2) 动叶出口汽流理想状态参数'''213125.93253100.93/t b h h h kj kg =-∆=-= 由H-S 图查得动叶出口压力 '21.5p M P a = 动叶出口密度'32 5.56/tkg m ρ= (3) 动叶进口相对速度'1w ==155(/)m s ='''1111'1sin 291.9sin 21sin 42.5155o oc w αβ-===(4) 动叶出口汽流相对速度 相对理想速度:'2272.07/t w m s === 相对实际速度:'''220.928*272.07252.48(/)b t w w m s ϕ===('b ϕ由图1-18查得) 动叶出口汽流相对速度角''21(78)42.514.528o o o o o ββ=--=-=(5) 动叶出口汽流绝对速度'2c ==135.10(/m s = '''11222'2sin 252.48sin 28sin sin 61.3135.10oow c βα--=== (6) 动叶损失'22'222207.07(1)(10.928) 5.13/22000tb w h kj kg ζϕ∆=-=-=(7) 余速损失'22'22135.109.1/22000c c h kj kg ∆===(8) 动叶出口汽流实际状态参数动叶出口实际比焓 '''223100.93 5.13/t b h h h kj kg ζ=+=+ (9) 动叶进口高度'''223225b gb gb l l l t r mm =+∆=+∆+∆=+=(10) 动叶顶部漏汽量''''12()bt b b t t G e d l μπδ∆=+由于'b m d d =,'22b b l l =根部反动度''''' 1.00691(1)1(10.1)0.0791.0070.025b brmb b d d l Ω=--Ω=--=--顶部反动度''''' 1.0070.0251(1)1(10.077)0.121.0070.025b b btr b b d l d l --Ω=--Ω=--=++'0.6*0.6*3.14(1.0070.025)*10bt G -∆=+0.78/k g s =(11) 动叶出口面积''107190'23600''''''2222 1.051800.943*272.07*5.56b bt bb t t b t t G G G A cm w w μρμρ-∆-====('b μ由图1-11查得) (12) 动叶出口高度'2'218029sin 0.6*3.14*100.7sin 28b b om A l mm e d πβ=== '2225.1250.1b b l l mm -=-=5. 轮周功校核1KG 蒸汽所做的轮周功1''''1111112222cos()cos cos cos 158.09632.36cos15.76275.93cos 26.64291.94cos 21135.10cos61.3188.18/u o o o oP u c c c c kj kgαδααα⎡⎤=++++⎣⎦⎡⎤=+++⎣⎦=2''12()u t n b gb b c P h h h h h h ζζζζ=∆-∆+∆+∆+∆+∆250(12.5626.67.93 5.1188.54/k j k g=-++++=2111210.3%1%u uuP P P η-∆==< 计算符合要求 6. 轮周效率'20()t n b gb b c u u th h h h h h h E h ζζζζη∆-∆+∆+∆+∆+∆∆==∆250(12.5626.67.935.139.6)75.27%250-++++== 7. 级内损失的计算 (1) 叶轮摩擦损失'3212()1002f u p k dρρ+∆=32158.09 6.25 6.181.2()1.00729.881002kw +==136003600*29.881.0035/107190ff p h kj kg D ∆∆===(2) 叶高损失'''1122()/7n gb gb b b b b l l l l l l l l =++++++(1620.22317.81825220.72()mm =++++++=2*188.1818.164(/)20.72l u a h h kj kg l ∆=∆==(3) 部分进汽损失 鼓风损失31(1)2c w e a e B e X e ξ=--310.40.55*(10.6)*0.250.0028640.62=--= 0.002864*2500.7161(/)w w u h h kj kg ξ∆=∆==斥汽损失20.016**0.250.6*1.007n s ea n z c X ed ξ==0.0135= 00.0135*250 3.375/s s h E kj kg ξ∆===1.2 3.75 4.95(/)e w s h h h kj kg ∆=∆+∆=+=(4) 导叶及动叶顶部漏汽损失''gbt btt u G G h h G∆+∆∆=10719036000.450.78(118.1815) 4.26(/)kj kg +=-=8. 级的内功率i i P G h =∆*''121071903600()*[250(12.5626.67.93 5.139.6 4.95 3.375 4.269.1)4957.4()t n b gb b c e c f t G h h h h h h h h h h kw ζζζζ=∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆-∆=-++++++++=9. 级的内效率0154.361.72%250i i h E η∆===7. 压力级的确定及焓降的分配1. 第一压力级的平均直径1m d ===1.11m2. 凝汽式汽轮机末级直径的估算1660zm d mm===4θ=3. 平均理想焓降的计算 各级组的直径及反动度各级的理想焓降估算**0020,x ,0.037c n P h h P ∆∆=根据和由焓熵图可得22 1.1512.337()87.73/0.431t h kj kg ∆== 23 1.2512.337()99.01/0.441t h kj kg ∆==24 1.3512.337()88/0.441t h kj kg ∆== 25 1.3512.337()128.07/0.456t h kj kg ∆== 26 1.6612.337()135.84/0.50t h kj kg ∆==级的平均理想焓降123456()110.01/6t t t t t t h h h h h h h kj kg∆+∆+∆+∆+∆+∆∆==级数目的确定(1176250)(10.05)(1)/10110.1pt t Z h h α-+=∆+∆=≈比焓降分配辅助表格8.回热系统抽汽压力的重新确定(1) H1高加 给水量Dfw=D 0-△D C +△D L1+△D ej=107.19-0.75+0.58+0.5 =107.52 t/h抽汽量△D e1(h e1-h e1’) ηjr = Dfw(h W2-h w1)21'11()107.52(723622.83)4.7()0.98(3074740)fw w w el jr e e D h h D h h η--∆===--(t/h )(2) H2高加21'2'22()107.52(622.38531)4.45(/)()0.98(2904649.6)fw w w e e e jrD h h D t h h h η--∆===--''1211'22749649.64.73*0.212904649.6e e e ee e e h h D D h h --∆=∆==--(t/h)'211'223098.1649.40.580*0.632094649.6l e l e l e e h h D D h h --∆=∆==-- (t/h) '221 4.450.210.63 3.61 (t/h)e e ele l e D D D D ∆=∆-∆-∆=--=(3) H d 除氧器''12121()ed ed e e l e cw w fw edD h D D D h D h D h ∆+∆+∆+∆+=112cw l e ed e fwD D D D D D +∆+∆+∆+∆=2(/)ed D t h ∆= 96.6(/)cw D t h = (4) H3低加213'33372256.0996* 5.13(/)()(2608393.78)*0.98w w e cwe e jr h h D D t h h h η--∆===-- (5) H4低加'214'44''3433'44'443256.09171.1796* 3.29(/)()(2470280.8)0.98393.78276.753.29*0.27(/)2500276.753.290.27 3.02(/)w w e cw e e jr e e e ee e e e e e e h h D D t h h h h h D D t h h h D D D t h η--∆===----∆=∆==--∆=∆-∆=-=回热系统的校验1234123450e e ed e e D D D D D D ααααα∆+∆+∆+∆+∆++++=4.73 3.6125.13 3.0216.04107.19++++==3410.8332cw e e l n D D D D D α-∆-∆+∆==110.00240.011nii α=-=<∑ 流经各级组流量及其内功率调节级 0107.19(/)D t h = 0010()58963.6i D h h PKW-==第一级组 10107.190.75106.44(/)l D D D t h =-∆=-=111131463074106.442128.83.6 3.6e i h h P D kw --===第二级组 211106.444.73101.73(/)e D D D t h =-∆=-=230742904101.7148033.6i P k w -==第三级组 32298.11(/)e D D D t h =-∆=32904274898.114251.43.6i P k w -== 第四级组 4398.11296.11(/)ed D D D t h =-∆=-=42748260896.1137383.6i P k w -== 第五级组 54396.115.1390.98(/)e D D D t h =-∆=-=52608250090.982729.43.6i P k w -== 第六级组 65490.983.0287.96(/)e D D D t h =-∆=-=62500230487.964788.93.6i P k w -== 整机内功率6049442847.73065.33241.42766.52224.53126i ij j P P ===++++++∑28334kw =装置热经济性机械损失 (1)28334(10.99)m i mP P k w η∆=-=-=汽机轴端损失 28334283280n i m P P P k w=-∆=-= 发电机功率 28051*0.972720e n g P P k w η=== 汽耗率 0(.)1000107190 3.93()279209kg kw h e D d P === 不抽汽估计汽耗率'0(.)0010001071903.28()()107.19*11762830.973.63.6kg kw h z m g D d D h h P η===-⎡⎤⎡⎤--∆⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦汽机装置热耗率(.)0() 4.26*(3304723)10995()kg kw h fw q d h h =-=-=绝对电效率3600360032.7%10995el q η===9.压力级第九级第十级的详细热力计算演示 1.级内的比焓降分配 (1)焓降t h ∆= 104kj/kg初焓 0h =2500 初压 0p =0.037MP 初速 092.45/c m s = 反动度 0.2m Ω=等熵滞止焓降 2*108.432000tt c h h ∆=∆+=(2) 蒸汽在动叶的理想比焓降:**0.2*108.321.66b m t h h ∆=Ω==2.喷管的热力计算 ⑴ 喷管前后的蒸汽参数根据o p ,o x 2c h ∆以*n h ∆由h-s 图得喷管滞止压力*o p =0.037 滞止比焓*o h ∆=2540.3 滞止密度*0ρ=0.223/kg m 喷管前比焓0h =2500喷管后压力1p =0.017MP 理想密度 1t ρ=0.1253/kg m 理想比焓 1t h =2418 ⑵ 喷管截面积形状的确定 等熵指数 k=1.035+0.1o x =1.129 临界压比 cr ε=k 121k k ⎛⎫ ⎪-⎝⎭⎛⎫⎪+⎝⎭=0.566喷管前后压力比 n ε=0.016/0.035=0.457因为n ε≤0.457,所以汽流在喷管出口为超声速流动但是n ε>0.3~0.4 故喷管应该是渐缩型超音速斜切部分达到超音速。

25MW机组汽轮机调试方案

25MW机组汽轮机调试方案

25MW机组汽轮机调试方案一、汽轮发电机组启动试运前现场必须具备的条件:1、汽机厂房内场地平整,道路及消防通道畅通无阻。

2、试运范围内的悬空脚手架已全部拆除,卫生环境已清理干净,现场的沟道及孔洞齐全,有较正规的楼梯、步道、栏杆及保护板等。

3、现场有足够的消防器材,消防水系统完善并有足够的压力处于备用状态。

4、现场应有完善的正式照明,事故照明系统安全可靠,并处于备用状态。

5、凝泵坑、凝汽器下方坑、循泵坑、加热器下方坑等的排水系统完善,积水能迅速排至厂外。

6、电话等通讯设备安装完毕,满足试运时使用。

二、汽轮发电机组启动试运前应具备的条件:1、所有设备及系统按设计要求安装完毕,安装记录齐全,经有关人员验收合格。

2、各系统、设备、管道均按规定进行浸油、水压等试验,试验结果必须合格。

3、完成所有的应保温设备及保温工作。

4、各设备、管道的支吊架齐全、正确可靠,能满足运行要求。

5、基础混凝土及二次灌浆达到设计要求强度。

6、电动、液动阀门经调整、传动、试验动作灵活、正确。

7、具有完善可靠的动力电源和操作电源及保护电源。

8、各液位计算好最高、最低各正常工作位置。

9、所有传动机械按要求加好润滑油,并且油质、油位正常。

10、各指示记录仪表、音响信号装置安装齐全、并经调整校验正确。

11、各阀门持牌编号,注明名称各开关方向。

12、有符合本机组特点及系统的并经有关领导批准的运行规程,运行人员经考试合格,并能迅速的进行实际操作。

三、汽轮机冲转应具备的条件:1、化学水系统正常运行,能够提供足够的合格的除盐水。

2、化学水补水管路、凝水管路、高加疏水管路冲洗完毕,并验收合格。

3、主蒸汽、汽封送汽、抽汽管路冲洗完毕,并验收合格。

4、真空系统灌水严密试验合格。

5、各附属机械的分部试运完毕合格。

6、油系统的分部试运完毕合格。

7、抽真空试验合格。

8、调节系统及保安系统的静止状态试验合格。

9、盘车装置的调整试验完毕。

10、配合DCS控制、电器进行的有关保护、联锁、信号音响装置、运行操作装置传动试验完毕。

电厂调试方案

电厂调试方案

目录1、概述及说明2、机组调试原则方案3、机组启动必备条件4、机组整套启动调试质量目标5、质量保证体系6、专业调试方案概述7、调试安全和文明8附:8.1调试方案措施一览表8.2启动委员会组成和职责8.3重要危险源辨识及防护措施1、概述及说明1、重钢长寿新区CCPP-CDQ项目二期分系统调试及整套启动工程CDQ区域一台25MW汽轮机组、CCPP扩建区域一台90T余热锅炉及配套一台25MW 汽轮机组、CCPP区域220T锅炉及配套2台25MW汽轮发电机组以及周边外围施工范围内的机务、电气、热控的分系统调试及整套启动工程。

2、主要设备2、1锅炉2、2汽轮机2、3发电机3 .编制说明3. 1本技术方案所提出的调试项目、内容及质量目标,主要是按电力工业部《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》,电力工业部建设协调司《火电工程启动调试工作规定》及有关工程设计说明规定编写的。

3. 2本方案主要说明机组在整套启动的原则方案及整套启动时的必备条件、调试项目、调试时间安排以及现场各方人员组成,做好各自责任范围内的工作,顺利完成整套启动任务。

3. 3与本方案相配套的措施有“锅炉整套启动调试措施”、“汽机整套启动调试措施”、“电气整套启动调试措施”、“机组整套启动期间水汽质量监督措施”等相关专业调试内容。

2机组调试原则方案2.1机组调试分为分部调试和整套启动调试两部分组成,在分部调试阶段的主要工作是:分系统启动试运的方案和措施;提出分部试运阶段的调试方案和措施;参加分部试运后的验收签证;全面检查启动机组所有系统的完整性和合理性。

2.2分部试运阶段2.2.1分部试运阶段应从高压厂用母线受电开始至整套启动试运开始为止。

2.2.2分部试运包括单机试运和分系统试运两部分。

单机试运是指单台辅机的试运。

分系统试运是指按系统对其动力、电气、热控等所有设备进行空载和带负荷的调整试运223分部试运应具备的条件是:相应的建筑和安装工程已完工并按《验标》验收合格;运行需要的建筑和安装工程的记录等资料齐全;一般应具备设计要求的正式电源;组织落实,人员到位,分部试运的计划、方案和措施已审批交底。

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焦化有限公司干熄焦余热发电项目电站安装工程汽轮机组调试方案编制:审核:批准:二〇一二年十月十日本汽机调试方案依据电力部《电力建设施工及验收技术规范》(汽轮机组篇)及汽轮机生产厂家杭州中能汽轮动力有限公司提供的《使用说明书》,为了配合现场需要,高速、优质、安全经济地运转,特编写“汽机试运方案”,供现场施工及试运人员参考。

一、汽轮发电机组试运要求1、汽轮发电机组安装完毕,主机启动前,对系统及辅机设备应进行单机及分部试运工作,未经调整试运行的设备,不得投入生产。

2、汽轮发电机组的设备调整、启动试运操作程序及要求应按制造厂规定及本机组的《汽轮机组运行规程》执行。

3、调整试运工作应达到下列要求:(1)检查各系统设备的安装质量应符合设计图纸、制造厂文件及《电建规程》之规定的要求,方可进入设备调试工作。

(2)检查各系统、设备的通风、照明、防火、卫生等,应满足运行安全和操作、检修方便。

(3)经检查调整后各设备的技术性能,应符合制造厂及设计的有关的规定。

(4)吹扫和冲洗各系统,使之达到充分的洁净,以保证机组安全经济的投入运行。

(5)提供完整的设备、系统安装记录及技术文件,验收记录作为试运行和生产的原始资料和依据。

4、汽轮发电机组整套启动前,由安装单位与参加启动试运生产人员配合完成下列工作项目:1)汽水管道的吹扫和冲洗;2)冷却水系统通水试验和冲洗;3)真空系统灌水严密性试验;4)油系统试运、调整和油循环,直至达到油质化验合格。

5、调节保安系统静态定值的整定和试验;6、盘车装置的试验;7、抽汽逆止阀与传动装置的调整试验;8、配合热工、电气进行下列保护及联锁装置、远方操作装置的试验;1)各电动阀门行程试验;2)循环水泵出口电动门联动试验;3)循环水泵相互联动试验;4)凝结水泵相互联动试验;5)射水泵相互联动试验;6)低压缸喷水试验;7)调节、保安系统试验;8)冷却、调速、润滑等附属系统安装完毕,验收合格,分部试运情况良好;9)与电气部分有关试验工作。

二、主、辅机及系统调试准备工作(分部试运)1、汽轮机辅助设备试运行(1)真空系统严密性检查合格,前、后轴封不送汽的情况下,应为0.045左右,抽气器工作时,本身的真空度应不低于设计值0.098。

(2)凝结水泵、循环水泵及有关系统试运完毕,能投入使用。

(3)润滑油系统和盘车装置均试运完毕,能投入使用。

(4)射水抽气器和射水泵均试运完毕,能投入使用。

(5)供轴封蒸汽和投入轴封抽汽器后,系统的真空应能保持正常的真空值(0.093以上)。

2、油系统的清洗与油质洁净处理方案(1)油系统设备与管道的清洗1)为了确保油系统(调速系统、调压系统、保安系统和润滑系统)在汽轮机运行中能正常工作,应对各系统中的设备(或部件)和管道进行彻底清洗。

2)油系统中的设备和部件全部解体清洗。

3)拆卸清洗时,要在拆卸前记好各零件的相对位置(如调节弹簧的压缩量或调节螺母旋入扣数等),并测量好各部间隙和尺寸,必要时,可在相应部位作好标记,做到所有部件原拆、原装。

4)清洗完毕后,进行装配时,要严格按照装配图纸进行,并确保达到原装配质量水平。

5)对油箱和轴承箱等处要用绸布擦洗,用和好的白面进行擦拭。

6)对输油管道要彻底清除内部的铁锈和杂物。

7)管道处理完毕后,要在内部涂以30号汽轮机油,并在两端加堵,确保内部清洁。

8)管道清洗完毕后,二次安装前,应用干燥的压缩空气将管子内部吹扫一次。

9)各轴承进油管与设备连接处,以采用装设过滤网方法,进行油循环及滤油,直至油质合格,方可拆除。

(2)油质的处理程序1)严把汽轮机油采购质量关,逐桶油进行取样检测化验,防止劣质油、不合格油混放油箱。

2)进行汽轮机油过滤处理时,首先进行主油箱与油净化器间的循环滤油(不经过汽轮机内部)。

经化验合格后,再进入汽轮机润滑系统油循环至油化验合格。

当润滑系统滤油循环合格后,方可允许向调节系统充油。

3)为确保油系统滤油质量,须在拆除油过滤网前,进行启动高压油泵进行高压油流强制性循环,直至各过滤网洁净无杂物。

3、调节、保安系统静态动作试验为确保汽轮机发电机组安全经济的正常运行,调节系统的安全性、稳定性、可靠性尤为重要。

为解决制造、加工、装置等误差造成的缺陷,主机启动前对调节、保安系统进行静态动作试验。

(1)试验的目的和要求1)汽轮机调节系统试验的主要目的是:测取调节系统的特性,从而确定系统的工作性能(动、静不等率)迟缓以及动态特性等,以便发现和消除缺陷提供可靠依据。

2)试验要求:①安排熟练的技术人员,按规定试验项目认真实施。

②严格执行试验措施,各项试验记录准确可靠。

③全面分析缺陷、异常情况。

采取正确、有效措施,使各项技术性能、达标。

(2)保护系统方面1)汽轮机转速超过额定转速的11~12%,即达到3330~3360转/分危急遮断器动作,同时发出停机信号。

2)汽机轴向位移量达±0.6毫米时发出报警信号,当轴向位移量达±0.8毫米时停机。

3)冷凝器真空降至0.0868(绝对)时,发出报警信号,降至0.05(绝对)时,发出保护信号停机。

4)当高压油管油压降至0.65(表压)时,起动辅助油泵;当抗燃油高压油油压高过16.5 或低于11.2 时报警;当抗燃油高压油油压低于10 时连锁开备用泵,当油压继续低至9.0时停机;当润滑油总管油压降至0.13(表压)时报警,当降至0.08(表压)时,起动交流电动油泵,降至0.07时,起动直流电动泵,润滑油压降至0.029时发出停机信号。

5)推力轴承温度达100℃时发报警信号,至110℃时,发出停机信号。

(3)调节、保护系统静止试验调节系统静止试验是在汽轮机静止状态下,启动电动调速油泵进行试验。

注意保持油温在45~50℃工况下按下列程序进行试验。

1)启动辅助油泵,检查主油压应为1.2,润滑油压为0.25;2)启动排油烟机,检查风机应无振动、异音等现象;3)检查各轴承的回油孔,观察是否有足够的油流通过;4)操纵盘车装置,盘动转子,监听汽轮机内部有无金属磨擦声及碰撞声等不正常声。

5)将绝对膨胀指示器调整到零位。

6)系统调试7)轴向位移保护装置试验调整发讯装置或模拟信号,当位移为±0.6mm时,发报警信号;当位移±0.8时,发停机声光信号;试验结束后,发讯装置仍调回原始位置。

8)轴承温度高保护装置试验模拟轴承温度达100℃时,发出报警信号,达110℃时电磁阀动作停机并发出保护信号。

9)润滑油压保护装置试验当润滑油压降低时,由压力继电器发出讯号,0.0687报警并联动交流电动油泵,油压降至0.049时,电动直流油泵自动起动,油压降至0.0294时发停机保护信号。

10)冷凝器低真空保护试验当冷凝器真空降至-0.086(绝对)时,发出报警信号;降至-0.068(绝对)时发出停机保护信号。

11)油开关跳闸保护试验当发电机保护动作主油开关跳闸时,应立即关闭主汽门停机。

12)手动停机试验手按紧急停机按钮,主汽门、调节汽门应立即关闭停机。

2~3秒钟后,磁力断路油门复位,调节汽阀、低压调节汽阀开启。

13)抽汽电磁阀联锁试验当主汽门关闭时,抽汽电磁阀应动作,使抽汽逆止阀关闭;单独关闭抽气逆止阀时主汽门不应动作。

可远方操作或就地手动试验,并记录关闭时间。

14)各声、光信号,机电联系信号试验。

4、主汽管暖管(1)主蒸汽管道的暖管需分两段进行,自主汽母管隔离阀至电动主汽门前为一段,从电动主汽门至自动主汽门为另一段。

(2)将主汽管路有关疏水门全部开启(3)缓慢开启主隔离阀的旁路门,将管道内的蒸汽压力逐渐提高至0.2~0.3,在此压力下暖管30分钟以后,按每分钟增加0.4~0.45的速度提高到正常压力,然后逐渐开大隔离阀直至全开。

当电动主汽门前的暖管压力达6时,可进行电动主汽门至自动主汽门段的暖管工作,暖管速度同上。

(4)升压暖机时要随时注意检查管道的膨胀情况和支吊架的工作情况,发生水冲击等异常时应关小汽源门,开大疏水门,适当延长暖管时间。

5、油系统的检查与启动(1)检查油箱中的油位是否正常,油质是否可靠经化验油中应无水。

(2)油箱和冷油器的放油门应关闭严密并加锁,通往仪表管路上的阀门应打开。

(3)启动排油烟机,再启动交流电动油泵,检查有无漏油现象,油路是否畅通,油压是否正常。

(4)检查润滑油温度以35℃为宜,低于25℃时应进行加热;高于45℃时,应投入冷油器。

6、投入冷凝器与抽真空系统(1)凝汽器系统投入顺序是:先启动循环水泵,再启动凝结水泵,最后启动射水泵和射水抽汽器。

(2)启动循环水泵的操作步骤如下:1)检查冷凝系统已具备启动条件;2)检查循环泵入口门开启、水封及冷却水门开启。

3)将循环水泵、出口阀的联锁断开;4)启动循环水泵,运转正常后,投出口门联锁,出口门自动开启;5)当冷凝器出口管放空气门有水流出时,关闭空气门;6)开启冷凝器出口管电动门;7)投入水泵联锁。

(4)启动凝结水泵操作步骤如下:1)检查凝结水系统应具备启动条件(检查热水井水位在2/3以上,开启入口、水平衡门、水封门);2)水泵联锁断开;3)启动凝结水泵运转正常后开启出口水门。

(5)抽真空1)冷凝器真空系统应具备启动条件;2)射水泵联锁断开,入口门应开启;3)启动射水泵,运转正常后,开启出口水门;三、汽轮机冲转、暖机和升速1、汽轮机冲转(1)开启电动调速油泵:(2)接开机操作票程序和机组冷态起动曲线进行起动;(3)汽轮机冲动时应具备下列条件:1)冷凝器真空度维持在0.045~0.06以上;2)冷油器出口油温不低于25℃;3)各轴承回油处油流正常;4)润滑油支管油压为0.08~0.15。

(4)慢慢开启电动旁路门冲转,冲动后,注意检查盘车应自动脱扣。

(5)保持汽机转速在400~500下测听内部声响,检查监听通流部分、汽封和主油泵、各轴承等处应无磨擦声、异音。

2、汽轮机暖机和升速(按杭州中能提供说明书第67页,冷态启动曲线进行)(1)冲转检查正常后,即可升速至700~800进行暖机,历时20~30分钟。

(2)在低速暖机过程中要对以下各项工作进行检查:1)各轴承的温升情况;2)各部的膨胀情况;3)汽轮机振动情况;4)各压力表工作是否正常,读数是否准确;5)使真空逐渐上升至0.08以上;6)冷油器出油温应保持在35~45℃之间,当冷油器出口油温高于45℃时,冷油器水侧应投入。

(3)低速暖机一切正常后,可逐渐开大旁路门,慢慢升速至1200~1300进行中速暖机,历时180分钟再检查以上各项,待一切正常后,继续升速至2400~2500高速暖机,历时30分钟。

(4)高速暖机一切正常后,继续升速至调节系统动作转速,记录此时的转速与调速油压。

当主油压达到1.98时,辅助油泵应停止。

(5)在通过临界转速(约1880)时,应迅速而平稳,并记录临界转速时机组的振动值。

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