基础工程计算书 -
基础计算书
地基基础设计报告书项目编号: 2016075 项目名称: 平川区爱伊家园小区（一期）城市棚户区改造工程服务配套商业计算人: 周白专业负责人:张新平校核人: 刘力庠日期: 2016-08白银市城市建设设计院*--------------------------------------------------------------------------------** yjk-F 计算参数**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、总参数1. 地基承载力验算采用的规范中华人民共和国国家标准GB50007-2011综合法地基承载力特征值fak=210.00 kPa宽度修正系数ηb=3.00深度修正系数ηd=3.402. 覆土厚度(m) 2.43. 基础底面以下土的重度(kN/m3) 204. 基础底面以上土的重度(kN/m3) 205. 结构重要性系数 1.06. 拉梁承担柱弯矩比例0.007. 抗震规范6.2.3条柱端弯矩放大系数不折减8. 自动按楼层折减活荷载否9. 活荷载折减系数(第8项为“是”时，该项无效) 1.0二、沉降计算参数1. 沉降计算经验系数 1.02. 是否考虑回弹再压缩不考虑3. 回弹再压缩模量与压缩模量之比 2.04. 考虑相邻基础影响的最大距离(m) 20.05. 后浇带施工前的加载比例0.506. 桩承台沉降的计算方法mindlin法7. 是否自动计算桩端阻力比是8. 桩端阻力比隐含值0.1三、整体式基础有限元计算参数1. 计算方法弹性地基梁板法2. 桩间土是否分担荷载否3. 桩间土分担荷载比例0.24. 是否考虑上部刚度不考虑5. 人防荷载等级不计算6. 底板等效荷载标准值(kPa) 07. 各工况组合考虑历史最低水位的有利作用不考虑8. 历史最低水位的水头标高0.09. 底板抗浮验算不验算10. 底板抗浮验算对应的水头标高0.011. 水浮力的分项系数基本组合1.2，标准组合1.012. 网格划分控制尺寸(m) 1.013. 基本组合中是否考虑自重和覆土重考虑14. 计算板元配筋时，按节点平均还是最大平均值15. 柱底峰值弯矩是否按柱宽折减是16. 板元变厚度区域的边界弯矩是否进行磨平处理是17. 计算板元配筋时，是否考虑1m范围内的平均弯矩只考虑当前单元弯矩四、材料表类型混凝土等级主筋等级箍筋等级保护层厚度(mm) 最小配筋率(%) *-------------------------------------------------------------------------------* 筏板C30 HRB335 HRB335 底=40；顶=40 0.15承台C30 HRB335 HPB300 40 0.15地基梁C20 HRB400 HPB300 40 0.15拉梁C20 HRB400 HPB300 40 0.15独立基础C35 HRB400 HRB400 40 0.15五、构件数目类型数量*------------------------------------------------------*筏板主筏板:0, 加厚区:0, 洞口:0, 防水板:0承台0地基梁0拉梁0独立基础85非承台桩梁下布桩:0, 板下布桩:0承台桩0结点23936梁元0板元20950*--------------------------------------------------------------------------** yjk-F 独立基础信息**--------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、基本信息1. 编号DJj-012. 节点号Node=43. 构件材料信息混凝土4. 做法阶形现浇5. 底面积(m2) 22.56. 底标高(m) 2.4007. 覆土重(kN/m2) 32.0(自基础顶计算)8. 自重(kN) 355.09. 各阶尺寸(mm) S2=6500 B2=2000 H2=400S1=7500 B1=3000 H1=40010. 保护层厚度(mm) Cov=4011. 混凝土强度等级RC=3512. 主筋强度(N/mm2) fy=36013. 结构重要性系数 1.0二、荷载信息*---------------------------------------------------------------------------** 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算**---------------------------------------------------------------------------*工况N Mx My Qx Qy 恒载2244.4 1.6 -475.4 9.6 -43.8活载105.3 0.2 -66.8 0.6 2.2X风-6.2 0.9 -39.3 -8.6 -0.4Y风42.2 53.8 -2.9 -0.3 -22.0X地震-181.1 -395.9 -1812.8 -314.1 155.0Y地震739.3 909.8 -25.8 2.3 -355.0竖向地震0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0人防荷载0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0平面恒载2367.7 387.8 -351.4 0.0 -0.0平面活载119.1 35.7 -71.5 0.0 -0.0水浮力（最低水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0水浮力（最高水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0恒载（不计自重和覆土重）1169.4 1.6 -475.4 9.6 -43.8平面恒载（不计自重和覆土重）1292.7 387.8 -351.4 0.0 -0.0三、正截面受弯计算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础底板正截面配筋设计信息** STEP: FEA表示按1米板带计算(+)用于计算底筋(-)用于计算顶筋* * Direct: 正截面的法线方向** b0: 计算宽度(mm)，取1000mm * * h0: 有效高度(mm) * * M: 每延米板带的弯矩设计值(kN-m/m) * * Comb: 设计弯矩对应的组合号* * As': 每延米的计算配筋面积(mm*mm/m) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下正截面受弯承载力除以0.75 * *--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct b0 h0 M Comb As'No.1 FEA(+) x 1000 750 133.1 (42) 446.6No.2 FEA(+) x 1000 750 -135.8 (42) 455.7No.3 FEA(+) y 1000 750 163.1 (42) 548.0No.4 FEA(+) y 1000 750 -117.6 (44) 394.2*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出按计算、构造取大的配筋量** As: x向或y向每延米的配筋面积(mm*mm/m)，按max(As', Rs,min*Area/b)确定* * b: x向或y向最大断面的计算宽度(m) * * Area: x向或y向最大断面的全截面面积(mm*mm) * * Rs: x向或y向的配筋率，按As*b/Area计算* * Rs,max: 最大配筋率(取4%) ** Rs,min: 最小配筋率**---------------------------------------------------------------------------*配筋方向As b Area Rs Rs>Rs,maxx_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOx_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NO*---------------------------------------------------------------------------** 以下按局部坐标系输出独立基础底板各基本组合下的弯矩** Mx: 底板绕Y轴的弯矩，用于计算X向配筋量* * My: 底板绕X轴的弯矩，用于计算Y向配筋量* *---------------------------------------------------------------------------*组合号Mx(+) My(+) Mx(-) My(-)(23) 82.0 78.1 -78.8 -2.4(24) 88.5 84.4 -85.4 -2.6(25) 73.9 70.4 -70.9 -2.1(26) 76.6 69.7 -74.1 -1.7(27) 72.8 69.8 -71.6 -2.1(28) 70.1 70.5 -68.7 -2.5(29) 82.3 78.3 -78.6 -2.4(30) 81.6 77.9 -78.9 -2.4(31) 83.9 77.9 -80.3 -2.1(32) 80.0 78.3 -77.2 -2.6(33) 79.9 76.0 -76.2 -2.3(34) 78.8 75.4 -76.8 -2.3(35) 82.6 75.3 -79.3 -1.9(36) 76.1 76.0 -73.9 -2.7(37) 116.4 113.1 -92.2 -58.5(38) 124.1 122.0 -95.8 -3.0(39) 132.4 161.9 -135.0 -24.8(40) 49.1 105.9 -56.2 -115.9(41) 116.7 113.1 -92.5 -58.5(42) 133.1 163.1 -135.8 -25.4(43) 124.4 122.2 -96.0 -3.0(44) 49.1 106.6 -56.0 -117.6(45) 123.8 121.8 -95.6 -3.0(46) 49.2 105.2 -56.4 -114.2(47) 116.0 113.0 -92.0 -58.4(48) 131.6 160.7 -134.1 -24.2四、冲切验算*---------------------------------------------------------------------------** 按有限元方法计算的独立基础，按【柱对筏板的冲切】验算独立基础冲切承载力** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.4.7条(考虑不平衡弯矩) * * 混凝土结构设计规范GB50010-2010附录F * * 本程序将GB50007-2011公式(8.4.7-1)扩充为双向受弯* * τ = FL/(um*h0) + αsx*Munb,x*cABx/Isx + αsy*Munb,y*cABy/Isy ** τmax <= 0.7*(0.4+1.2/βs)*βhp*ft ** αsx = 1-1/[1+2/3*sqrt(c1/c2)] ** αsy = 1-1/[1+2/3*sqrt(c2/c1)] ** 式中x和y是指冲切临界截面的主形心轴** 构件编号: Z-*表示柱，W-*表示墙** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下受冲切承载力除以0.85 **---------------------------------------------------------------------------*柱墙号Comb Fl Munb,x Munb,y um h0 αsx αsy cABx cABy Isx Isy βs βhp ft R/S 验算结果Z-3 (43) 290.8 -297.3 -436.7 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 6.28 满足Z-6 (42) 547.7 -592.5 -10.5 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 5.39 满足五、受剪验算*---------------------------------------------------------------------------** 以下输出柱与基础交界处4个方向截面上的受剪验算结果** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2.9条** 验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * A0 ** βhs = (800/h0)^0.25 ** STEP: 剪切面包含的台阶数目，柱墙边缘截面对应总台阶数** Direct: 受剪截面的法线方向(X+,X-,Y+,Y-) ** Comb: 最大剪力对应的组合号** Vs: 相应于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值(kN) ** βhs: 受剪切承载力截面高度影响系数** A0: 验算截面处基础的有效截面面积(mm*mm) ** h0: 截面有效高度(mm) ** ft: 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) ** 当基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度时，不验算受剪承载力** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 **-----------------------------------------------------------------------截面号STEP Direct Comb Vs βhs A0 h0 ft R/S 验算结果No.1 2 x+ (43) 697.8 1.00 1850000 750 1.57 3.44 满足No.2 2 x- (41) 764.3 1.00 1850000 750 1.57 3.14 满足No.3 2 y+ (24) 1283.6 1.00 5225000 750 1.57 4.49 满足No.4 2 y- (42) 1978.2 1.00 5225000 750 1.57 3.43 满足No.5 1 x+ (43) 293.4 1.00 1050000 350 1.57 4.64 满足No.6 1 x- (41) 325.8 1.00 1050000 350 1.57 4.18 满足No.7 1 y+ (24) 562.2 1.00 2625000 350 1.57 5.15 满足No.8 1 y- (42) 931.4 1.00 2625000 350 1.57 3.65 满足六、局部受压验算*---------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础局部受压验算结果** 依据规范: 混凝土结构设计规范GB500010-2010第6.6.1条** 验算公式: Fl <= 1.35 * βc * βl * fc * Aln ** βl = sqrt(Ab/Al) ** Comb: 最大压力对应的组合号** Fl: 压力设计值(kN) ** βc: 混凝土强度影响系数** βl: 混凝土局部受压时的强度提高系数** fc: 混凝土轴心抗压强度设计值(MPa) ** Aln: 局部受压净面积(mm*mm) ** Ab: 局部受压计算底面积(mm*mm) ** Al: 局部受压面积(mm*mm) ** 当独立基础的混凝土强度等级大于柱的混凝土强度等级，无需验算，R/S取50.0 **---------------------------------------------------------------------------*Comb Fl βc βl fc Aln Ab Al R/S 验算结果(42) 2439.4 1.00 1.91 16.72 3535000 12900000 3535000 50.00 满足七、地基承载力验算*---------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.1条** 建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.2.3条** 验算公式: 非地震组合，pk,avg <= fa，pk,max <= 1.2*fa ** 地震组合，pk,avg <= fa*ξa，pk,max <= 1.2*fa*ξa ** 地基承载力特征值依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4条确定** 计算公式: fa = fa = fak + ηb*γ*(b-3) + ηd*γm*(d-0.5) **--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础的平均、最大、最小基底压力(kPa)，及零压力区面积的比例** pk,avg: 基底压力平均值(kPa) ** pk,max: 基底压力最大值(kPa) ** pk,min: 基底压力最小值(kPa) ** fa: 修正后的地基承载力(kPa) ** faE: 调整后的地基抗震承载力(kPa) ** AVG: 按平均基底压力验算是否满足** MAX: 按最大基底压力验算是否满足** A0/A: 按零压力区百分比验算是否满足** E: 地震组合标记**--------------------------------------------------------------------------------*组合号Pk,avg Pk,max Pk,min fa(fa*ξa) AVG MAX A0/A(%)( 2) 108.7 133.4 85.3 339.2 满足满足0.0 ( 3) 103.7 126.9 81.8 339.2 满足满足0.0 ( 4) 105.8 124.4 89.1 339.2 满足满足0.0 ( 5) 104.2 125.0 84.8 339.2 满足满足0.0 ( 6) 102.1 127.9 77.4 339.2 满足满足0.0 ( 7) 108.5 134.0 84.4 339.2 满足满足0.0 ( 8) 108.8 132.8 86.2 339.2 满足满足0.0 ( 9) 109.8 132.2 88.8 339.2 满足满足0.0 ( 10) 107.5 134.6 81.8 339.2 满足满足0.0 ( 11) 107.0 132.1 83.2 339.2 满足满足0.0 ( 12) 107.5 130.2 86.2 339.2 满足满足0.0 ( 13) 109.1 129.4 90.6 339.2 满足满足0.0 ( 14) 105.4 133.2 78.8 339.2 满足满足0.0 E( 15) 98.3 213.0 -16.5 441.0 满足满足 2.1(>0) E( 16) 114.4 185.0 46.4 441.0 满足满足0.0 E( 17) 139.2 225.5 56.0 441.0 满足满足0.0 E( 18) 73.5 162.8 -16.9 441.0 满足满足 5.5(>0) E( 19) 98.2 213.2 -16.8 441.0 满足满足 2.1(>0) E( 20) 139.5 226.7 55.5 441.0 满足满足0.0 E( 21) 114.4 185.3 46.2 441.0 满足满足0.0 E( 22) 73.1 163.2 -18.1 441.0 满足满足 5.9(>0)八、沉降计算*---------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础中心处的沉降，按修正的分层总和法计算(s = ψ * ∑s) ** 依据规范: 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.3.5条* * ψ: 沉降经验系数(取参数对话框中输入的值，输入1.0时按地基规范第5.3.5条计算) * * ΔZ: 计算土层的厚度(m) * * P0: 基底附加压力(kPa) * * E': 压缩模量当量(MPa) * * Zn: 压缩深度(m) * * ∑s: 分层压缩量之和(mm) * * s: 地基最终变形量(mm) * *--------------------------------------------------------------------------------*未输入地质资料，不计算沉降!附: 荷载组合表编号类型组合项*------------------------------------------------------------------------*(1 ) 准永久组合 1.0恒+0.5活(2 ) 标准组合 1.0恒+1.0活(3 ) 标准组合 1.0恒+1.0风x(4 ) 标准组合 1.0恒+1.0风y(5 ) 标准组合 1.0恒-1.0风x(6 ) 标准组合 1.0恒-1.0风y(7 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风x(8 ) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风x(9 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风y(10) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风y(11) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风x(12) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风x(13) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风y(14) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风y(15) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震x+0.38竖震(16) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震x+0.38竖震(17) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震y+0.38竖震(18) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震y+0.38竖震(19) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风x+1.0震x+0.38竖震(20) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风y+1.0震y+0.38竖震(21) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风x-1.0震x+0.38竖震(22) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风y-1.0震y+0.38竖震(23) 基本组合 1.2恒+1.4活(24) 基本组合 1.35恒+0.98活(25) 基本组合 1.2恒+1.4风x(26) 基本组合 1.2恒+1.4风y(27) 基本组合 1.2恒-1.4风x(28) 基本组合 1.2恒-1.4风y(29) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风x(30) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风x(31) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风y(32) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风y(33) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风x(34) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风x(35) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风y(36) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风y(37) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震x+0.5竖震(38) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震x+0.5竖震(39) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震y+0.5竖震(40) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震y+0.5竖震(41) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x+1.3震x+0.5竖震(42) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y+1.3震y+0.5竖震(43) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x-1.3震x+0.5竖震(44) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y-1.3震y+0.5竖震(45) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x-1.3震x+0.5竖震(46) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y-1.3震y+0.5竖震(47) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x+1.3震x+0.5竖震(48) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y+1.3震y+0.5竖震*---------------------------------------------------------------------------** yjk-F 独立基础信息**---------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、基本信息1. 编号DJj-022. 节点号Node=493. 构件材料信息混凝土4. 做法阶形现浇5. 底面积(m2) 12.06. 底标高(m) 2.4007. 覆土重(kN/m2) 32.0(自基础顶计算)8. 自重(kN) 180.09. 各阶尺寸(mm) S2=3000 B2=2000 H2=400S1=4000 B1=3000 H1=40010. 保护层厚度(mm) Cov=4011. 混凝土强度等级RC=3512. 主筋强度(N/mm2) fy=36013. 结构重要性系数 1.0二、荷载信息*--------------------------------------------------------------------------------* * 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算**--------------------------------------------------------------------------------*工况N Mx My Qx Qy 恒载1858.8 -33.2 -0.1 0.0 69.1活载139.8 -5.0 0.0 -0.0 -0.8X风 2.4 -0.1 -7.5 -5.2 0.0Y风-24.5 52.0 0.3 0.1 -17.7X地震-10.1 10.2 -360.8 -238.1 -4.4Y地震-442.6 948.7 22.8 -4.0 -313.6竖向地震0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0人防荷载0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0平面恒载1876.0 -393.6 0.1 0.0 -0.0平面活载133.1 -39.9 0.0 0.0 -0.0水浮力（最低水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0水浮力（最高水位）0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0恒载（不计自重和覆土重）1294.8 -33.2 -0.1 0.0 69.1平面恒载（不计自重和覆土重）1312.0 -393.6 0.1 0.0 -0.0三、正截面受弯计算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础底板正截面配筋设计信息** STEP: FEA表示按1米板带计算(+)用于计算底筋(-)用于计算顶筋* * Direct: 正截面的法线方向** b0: 计算宽度(mm)，取1000mm * * h0: 有效高度(mm) * * M: 每延米板带的弯矩设计值(kN-m/m) * * Comb: 设计弯矩对应的组合号* * As': 每延米的计算配筋面积(mm*mm/m) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下正截面受弯承载力除以0.75 * *--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct b0 h0 M Comb As'No.1 FEA(+) x 1000 750 247.4 (44) 834.5No.2 FEA(+) x 1000 750 -2.5 (43) 8.5No.3 FEA(+) y 1000 750 247.0 (44) 832.9No.4 FEA(+) y 1000 750 -126.3 (42) 423.7*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出按计算、构造取大的配筋量** As: x向或y向每延米的配筋面积(mm*mm/m)，按max(As', Rs,min*Area/b)确定* * b: x向或y向最大断面的计算宽度(m) * * Area: x向或y向最大断面的全截面面积(mm*mm) * * Rs: x向或y向的配筋率，按As*b/Area计算* * Rs,max: 最大配筋率(取4%) ** Rs,min: 最小配筋率**--------------------------------------------------------------------------------*配筋方向As b Area Rs Rs>Rs,maxx_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOx_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NO*--------------------------------------------------------------------------------** 以下按局部坐标系输出独立基础底板各基本组合下的弯矩** Mx: 底板绕Y轴的弯矩，用于计算X向配筋量* * My: 底板绕X轴的弯矩，用于计算Y向配筋量* *--------------------------------------------------------------------------------*组合号Mx(+) My(+) Mx(-) My(-)(23) 149.5 141.2 0.0 -2.3(24) 161.0 152.2 0.0 -2.5(25) 133.4 125.9 0.0 -2.1(26) 132.0 126.3 0.0 -2.8(27) 132.4 125.3 0.0 -2.1(28) 138.4 124.6 0.0 -1.4(29) 149.8 141.4 0.0 -2.3(30) 149.3 141.1 0.0 -2.3(31) 149.0 141.7 0.0 -2.8(32) 152.9 140.7 0.0 -1.9(33) 145.1 136.9 0.0 -2.3(34) 144.1 136.3 0.0 -2.3(35) 143.7 137.3 0.0 -3.0(36) 150.2 135.6 0.0 -1.5(37) 150.0 153.5 -2.5 -23.1(38) 151.8 154.3 -2.5 -20.9(39) 138.0 212.5 -0.8 -124.2(40) 246.2 245.4 -0.7 -49.2(41) 150.3 153.6 -2.5 -23.2(42) 138.0 213.8 -0.8 -126.3(43) 152.1 154.3 -2.5 -21.0(44) 247.4 247.0 -0.8 -50.4(45) 151.6 154.3 -2.5 -20.8(46) 244.9 243.9 -0.7 -48.0(47) 149.7 153.4 -2.5 -23.0(48) 138.0 211.2 -0.7 -122.1四、冲切验算*--------------------------------------------------------------------------------** 按有限元方法计算的独立基础，按【柱对筏板的冲切】验算独立基础冲切承载力** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.4.7条(考虑不平衡弯矩) * * 混凝土结构设计规范GB50010-2010附录F * * 本程序将GB50007-2011公式(8.4.7-1)扩充为双向受弯* * τ = FL/(um*h0) + αsx*Munb,x*cABx/Isx + αsy*Munb,y*cABy/Isy ** τmax <= 0.7*(0.4+1.2/βs)*βhp*ft ** αsx = 1-1/[1+2/3*sqrt(c1/c2)] ** αsy = 1-1/[1+2/3*sqrt(c2/c1)] ** 式中x和y是指冲切临界截面的主形心轴** 构件编号: Z-*表示柱，W-*表示墙** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下受冲切承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*柱墙号Comb Fl Munb,x Munb,y um h0 αsx αsy cABx cABy Isx Isy βs βhp ft R/S 验算结果Z-25 (41) 458.0 -253.4 432.1 5800 750 0.40 0.40 -725 725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 5.50 满足Z-28 (43) 461.2 -241.1 -429.6 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 5.55 满足五、受剪验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出柱与基础交界处4个方向截面上的受剪验算结果** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2.9条** 验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * A0 ** βhs = (800/h0)^0.25 ** STEP: 剪切面包含的台阶数目，柱墙边缘截面对应总台阶数** Direct: 受剪截面的法线方向(X+,X-,Y+,Y-) ** Comb: 最大剪力对应的组合号** Vs: 相应于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值(kN) ** βhs: 受剪切承载力截面高度影响系数** A0: 验算截面处基础的有效截面面积(mm*mm) ** h0: 截面有效高度(mm) ** ft: 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) ** 当基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度时，不验算受剪承载力** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct Comb Vs βhs A0 h0 ft R/S 验算结果No.1 2 x+ (24) 849.1 1.00 1850000 750 1.57 2.40 满足No.2 2 x- (24) 849.3 1.00 1850000 750 1.57 2.40 满足No.3 2 y+ (44) 1691.3 1.00 2600000 750 1.57 1.99 满足No.4 2 y- (42) 1267.5 1.00 2600000 750 1.57 2.66 满足No.5 1 x+ (24) 338.3 1.00 1050000 350 1.57 3.42 满足No.6 1 x- (24) 338.4 1.00 1050000 350 1.57 3.42 满足No.7 1 y+ (44) 815.8 1.00 1400000 350 1.57 2.23 满足No.8 1 y- (42) 631.9 1.00 1400000 350 1.57 2.87 满足六、局部受压验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础局部受压验算结果** 依据规范: 混凝土结构设计规范GB500010-2010第6.6.1条** 验算公式: Fl <= 1.35 * βc * βl * fc * Aln ** βl = sqrt(Ab/Al) ** Comb: 最大压力对应的组合号** Fl: 压力设计值(kN) ** βc: 混凝土强度影响系数** βl: 混凝土局部受压时的强度提高系数** fc: 混凝土轴心抗压强度设计值(MPa) ** Aln: 局部受压净面积(mm*mm) ** Ab: 局部受压计算底面积(mm*mm) ** Al: 局部受压面积(mm*mm) ** 当独立基础的混凝土强度等级大于柱的混凝土强度等级，无需验算，R/S取50.0 **--------------------------------------------------------------------------------*Comb Fl βc βl fc Aln Ab Al R/S 验算结果(44) 2219.9 1.00 2.35 16.72 1050000 5800000 1050000 25.09 满足七、地基承载力验算*--------------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.1条** 建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.2.3条** 验算公式: 非地震组合，pk,avg <= fa，pk,max <= 1.2*fa ** 地震组合，pk,avg <= fa*ξa，pk,max <= 1.2*fa*ξa ** 地基承载力特征值依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4条确定** 计算公式: fa = fa = fak + ηb*γ*(b-3) + ηd*γm*(d-0.5) **--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础的平均、最大、最小基底压力(kPa)，及零压力区面积的比例** pk,avg: 基底压力平均值(kPa) ** pk,max: 基底压力最大值(kPa) ** pk,min: 基底压力最小值(kPa) ** fa: 修正后的地基承载力(kPa) ** faE: 调整后的地基抗震承载力(kPa) ** AVG: 按平均基底压力验算是否满足** MAX: 按最大基底压力验算是否满足** A0/A: 按零压力区百分比验算是否满足** E: 地震组合标记**--------------------------------------------------------------------------------*组合号Pk,avg Pk,max Pk,min fa(fa*ξa) AVG MAX A0/A(%)( 2) 171.5 175.3 166.4 339.2 满足满足0.0 ( 3) 160.1 163.7 154.4 339.2 满足满足0.0 ( 4) 157.9 168.8 145.5 339.2 满足满足0.0 ( 5) 159.7 163.3 154.1 339.2 满足满足0.0 ( 6) 161.9 166.8 155.9 339.2 满足满足0.0 ( 7) 171.7 175.4 166.0 339.2 满足满足0.0 ( 8) 171.4 175.2 165.8 339.2 满足满足0.0 ( 9) 170.3 178.5 160.7 339.2 满足满足0.0 ( 10) 172.8 175.1 169.7 339.2 满足满足0.0 ( 11) 168.2 172.0 162.4 339.2 满足满足0.0 ( 12) 167.9 171.6 162.0 339.2 满足满足0.0 ( 13) 166.0 177.1 153.4 339.2 满足满足0.0 ( 14) 170.1 174.9 164.0 339.2 满足满足0.0 E( 15) 164.9 205.6 119.6 441.0 满足满足0.0 E( 16) 166.6 204.4 124.2 441.0 满足满足0.0 E( 17) 128.8 268.4 -15.9 441.0 满足满足9.1(>0) E( 18) 202.6 339.0 66.1 441.0 满足满足0.0 E( 19) 164.9 205.8 119.5 441.0 满足满足0.0 E( 20) 128.4 269.5 -17.8 441.0 满足满足9.1(>0) E( 21) 166.5 204.5 124.0 441.0 满足满足0.0 E( 22) 203.0 340.9 65.0 441.0 满足满足0.0八、沉降计算*--------------------------------------------------------------------------------* * 以下输出独立基础中心处的沉降，按修正的分层总和法计算(s = ψ * ∑s) ** 依据规范: 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第5.3.5条* * ψ: 沉降经验系数(取参数对话框中输入的值，输入1.0时按地基规范第5.3.5条计算) * * ΔZ: 计算土层的厚度(m) * * P0: 基底附加压力(kPa) * * E': 压缩模量当量(MPa) * * Zn: 压缩深度(m) * * ∑s: 分层压缩量之和(mm) * * s: 地基最终变形量(mm) * *--------------------------------------------------------------------------------*未输入地质资料，不计算沉降!附: 荷载组合表编号类型组合项*------------------------------------------------------------------------------*(1 ) 准永久组合 1.0恒+0.5活(2 ) 标准组合 1.0恒+1.0活(3 ) 标准组合 1.0恒+1.0风x(4 ) 标准组合 1.0恒+1.0风y(5 ) 标准组合 1.0恒-1.0风x(6 ) 标准组合 1.0恒-1.0风y(7 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风x(8 ) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风x(9 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风y(10) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风y(11) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风x(12) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风x(13) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风y(14) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风y(15) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震x+0.38竖震(16) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震x+0.38竖震(17) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震y+0.38竖震(18) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震y+0.38竖震(19) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风x+1.0震x+0.38竖震(20) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风y+1.0震y+0.38竖震(21) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风x-1.0震x+0.38竖震(22) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风y-1.0震y+0.38竖震(23) 基本组合 1.2恒+1.4活(24) 基本组合 1.35恒+0.98活(25) 基本组合 1.2恒+1.4风x(26) 基本组合 1.2恒+1.4风y(27) 基本组合 1.2恒-1.4风x(28) 基本组合 1.2恒-1.4风y(29) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风x(30) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风x(31) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风y(32) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风y(33) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风x(34) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风x(35) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风y(36) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风y(37) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震x+0.5竖震(38) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震x+0.5竖震(39) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震y+0.5竖震(40) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震y+0.5竖震(41) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x+1.3震x+0.5竖震(42) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y+1.3震y+0.5竖震(43) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x-1.3震x+0.5竖震(44) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y-1.3震y+0.5竖震(45) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x-1.3震x+0.5竖震(46) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y-1.3震y+0.5竖震(47) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x+1.3震x+0.5竖震(48) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y+1.3震y+0.5竖震*--------------------------------------------------------------------------------* * yjk-F 独立基础信息**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2016年8月10日当前版本：1.7.1.0一、基本信息1. 编号DJj-032. 节点号Node=503. 构件材料信息混凝土4. 做法阶形现浇5. 底面积(m2) 31.56. 底标高(m) -2.4007. 覆土重(kN/m2) 32.0(自基础顶计算)8. 自重(kN) 515.09. 各阶尺寸(mm) S2=2500 B2=8000 H2=400S1=3500 B1=9000 H1=40010. 保护层厚度(mm) Cov=4011. 混凝土强度等级RC=3512. 主筋强度(N/mm2) fy=36013. 结构重要性系数 1.0二、荷载信息*--------------------------------------------------------------------------------* * 以下按独立基础局部坐标系输出独立基础各工况的荷载(形心处的合力) * * N: 竖向力(kN) * * Mx: 绕X轴弯矩(kN-m) * * My: 绕Y轴弯矩(kN-m) * * Qx: X向剪力(kN) * * Qy: Y向剪力(kN) * * 恒载和平面恒载下的竖向力N包括覆土重和自重* * 活载和平面活载下的轴力、弯矩、剪力都是折减后的结果* * 弯矩已包括水平力引起的弯矩增量(ΔMx=-Qy*d，ΔMy=Qx*d，d=柱底标高-基底标高) * * 对于“独立基础+防水板”，独立基础范围内的水浮力不重复计算**--------------------------------------------------------------------------------*工况N Mx My Qx Qy 恒载4275.7 -2646.5 -16.3 -5.5 -60.1活载297.0 -471.5 0.5 -0.1 3.0X风 5.7 -4.6 -47.3 -12.5 0.1Y风24.7 429.5 -0.3 -0.0 -49.4X地震-10.9 111.6 -2094.3 -551.5 -9.3Y地震447.4 7809.1 46.3 9.7 -874.4竖向地震0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0人防荷载0.0 0.0 -0.0 0.0 -0.0平面恒载4294.2 -2909.3 -0.9 0.0 -0.0平面活载288.5 -488.7 0.2 0.0 -0.0水浮力（最低水位）-740.9 0.0 0.0 0.0 -0.0水浮力（最高水位）-740.9 0.0 0.0 0.0 -0.0恒载（不计自重和覆土重）2752.7 -2646.5 -16.3 -5.5 -60.1平面恒载（不计自重和覆土重）2771.2 -2909.3 -0.9 0.0 -0.0三、正截面受弯计算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础底板正截面配筋设计信息** STEP: FEA表示按1米板带计算(+)用于计算底筋(-)用于计算顶筋* * Direct: 正截面的法线方向** b0: 计算宽度(mm)，取1000mm * * h0: 有效高度(mm) * * M: 每延米板带的弯矩设计值(kN-m/m) * * Comb: 设计弯矩对应的组合号* * As': 每延米的计算配筋面积(mm*mm/m) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下正截面受弯承载力除以0.75 * *--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct b0 h0 M Comb As'No.1 FEA(+) x 1000 750 293.9 (44) 993.5No.2 FEA(+) x 1000 750 -54.4 (44) 181.8No.3 FEA(+) y 1000 750 488.7 (42) 1667.9No.4 FEA(+) y 1000 750 -394.1 (24) 1796.8*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出按计算、构造取大的配筋量** As: x向或y向每延米的配筋面积(mm*mm/m)，按max(As', Rs,min*Area/b)确定* * b: x向或y向最大断面的计算宽度(m) * * Area: x向或y向最大断面的全截面面积(mm*mm) * * Rs: x向或y向的配筋率，按As*b/Area计算* * Rs,max: 最大配筋率(取4%) ** Rs,min: 最小配筋率**--------------------------------------------------------------------------------*配筋方向As b Area Rs Rs>Rs,maxx_bot 1200.0 1.0 800000 0.15 NOx_top 1200.0 1.0 800000 0.15 NOy_bot 1667.9 1.0 800000 0.21 NOy_top 1796.8 1.0 800000 0.22 NO*--------------------------------------------------------------------------------** 以下按局部坐标系输出独立基础底板各基本组合下的弯矩** Mx: 底板绕Y轴的弯矩，用于计算X向配筋量* * My: 底板绕X轴的弯矩，用于计算Y向配筋量* *--------------------------------------------------------------------------------*组合号Mx(+) My(+) Mx(-) My(-)(23) 171.8 207.4 -0.0 -365.7(24) 184.1 222.2 -0.0 -394.1(25) 150.9 182.0 -0.1 -325.8(26) 147.6 191.0 -0.0 -325.8(27) 149.6 181.2 -0.1 -324.2(28) 157.2 171.6 -0.0 -325.5(29) 172.2 207.8 -0.1 -366.3(30) 171.4 207.3 -0.1 -365.3(31) 167.8 213.2 -0.0 -366.3(32) 176.0 201.5 -0.0 -365.5(33) 166.0 200.3 -0.1 -354.4(34) 164.7 199.5 -0.1 -352.8(35) 162.1 209.3 -0.0 -354.4(36) 172.3 189.8 -0.0 -354.0(37) 161.5 236.3 -14.5 -359.8(38) 168.8 236.8 -14.7 -363.3(39) 235.2 484.9 -0.6 -435.0(40) 292.3 214.6 -52.7 -460.0(41) 161.8 236.5 -14.7 -360.0(42) 236.9 488.7 -0.6 -436.9(43) 168.7 236.8 -14.9 -363.2(44) 293.9 216.9 -54.4 -462.6(45) 168.9 236.8 -14.5 -363.3(46) 290.6 212.2 -51.0 -457.5(47) 161.2 236.1 -14.3 -359.5(48) 233.5 481.1 -0.6 -433.0四、冲切验算*--------------------------------------------------------------------------------** 按有限元方法计算的独立基础，按【柱对筏板的冲切】验算独立基础冲切承载力** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.4.7条(考虑不平衡弯矩) * * 混凝土结构设计规范GB50010-2010附录F * * 本程序将GB50007-2011公式(8.4.7-1)扩充为双向受弯* * τ = FL/(um*h0) + αsx*Munb,x*cABx/Isx + αsy*Munb,y*cABy/Isy ** τmax <= 0.7*(0.4+1.2/βs)*βhp*ft ** αsx = 1-1/[1+2/3*sqrt(c1/c2)] ** αsy = 1-1/[1+2/3*sqrt(c2/c1)] ** 式中x和y是指冲切临界截面的主形心轴** 构件编号: Z-*表示柱，W-*表示墙** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下受冲切承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*柱墙号Comb Fl Munb,x Munb,y um h0 αsx αsy cABx cABy Isx Isy βs βhp ft R/S 验算结果Z-26 (41) 864.3 520.7 409.9 6000 750 0.39 0.41 725 775 1.60 1.77 2.00 1.00 1.57 3.63 满足Z-27 (41) 539.8 -281.4 437.5 5800 750 0.40 0.40 -725 725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 4.97 满足Z-29 (43) 861.1 -538.5 393.9 6000 750 0.39 0.41 -725 775 1.60 1.77 2.00 1.00 1.57 3.63 满足Z-30 (43) 551.4 -269.3 -447.1 5800 750 0.40 0.40 -725 -725 1.52 1.52 2.00 1.00 1.57 4.93 满足五、受剪验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出柱与基础交界处4个方向截面上的受剪验算结果** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第8.2.9条** 验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * A0 ** βhs = (800/h0)^0.25 ** STEP: 剪切面包含的台阶数目，柱墙边缘截面对应总台阶数** Direct: 受剪截面的法线方向(X+,X-,Y+,Y-) ** Comb: 最大剪力对应的组合号** Vs: 相应于作用的基本组合时，柱与基础交接处的剪力设计值(kN) ** βhs: 受剪切承载力截面高度影响系数** A0: 验算截面处基础的有效截面面积(mm*mm) ** h0: 截面有效高度(mm) ** ft: 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) ** 当基础底面短边尺寸大于柱宽加两倍基础有效高度时，不验算受剪承载力** 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 **--------------------------------------------------------------------------------*截面号STEP Direct Comb Vs βhs A0 h0 ft R/S 验算结果No.1 2 x+ (24) 1770.9 1.00 6350000 750 1.57 3.95 满足No.2 2 x- (24) 1773.2 1.00 6350000 750 1.57 3.95 满足No.3 2 y+ (44) 1374.4 1.00 2225000 750 1.57 2.10 满足No.4 2 y- (42) 1021.2 1.00 2225000 750 1.57 2.83 满足No.5 1 x+ (24) 883.1 1.00 3150000 350 1.57 3.93 满足No.6 1 x- (24) 884.5 1.00 3150000 350 1.57 3.93 满足No.7 1 y+ (44) 693.4 1.00 1225000 350 1.57 2.29 满足No.8 1 y- (42) 506.8 1.00 1225000 350 1.57 3.13 满足六、局部受压验算*--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础局部受压验算结果** 依据规范: 混凝土结构设计规范GB500010-2010第6.6.1条** 验算公式: Fl <= 1.35 * βc * βl * fc * Aln ** βl = sqrt(Ab/Al) ** Comb: 最大压力对应的组合号** Fl: 压力设计值(kN) ** βc: 混凝土强度影响系数** βl: 混凝土局部受压时的强度提高系数** fc: 混凝土轴心抗压强度设计值(MPa) ** Aln: 局部受压净面积(mm*mm) ** Ab: 局部受压计算底面积(mm*mm) ** Al: 局部受压面积(mm*mm) ** 当独立基础的混凝土强度等级大于柱的混凝土强度等级，无需验算，R/S取50.0 **--------------------------------------------------------------------------------*Comb Fl βc βl fc Aln Ab Al R/S 验算结果(42) 4070.1 1.00 1.39 16.72 10387500 20000000 10387500 50.00 满足七、地基承载力验算*--------------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.1条** 建筑抗震设计规范GB50011-2010第4.2.3条** 验算公式: 非地震组合，pk,avg <= fa，pk,max <= 1.2*fa ** 地震组合，pk,avg <= fa*ξa，pk,max <= 1.2*fa*ξa ** 地基承载力特征值依据建筑地基基础设计规范GB50007-2011第5.2.4条确定** 计算公式: fa = fa = fak + ηb*γ*(b-3) + ηd*γm*(d-0.5) **--------------------------------------------------------------------------------** 以下输出独立基础的平均、最大、最小基底压力(kPa)，及零压力区面积的比例** pk,avg: 基底压力平均值(kPa) ** pk,max: 基底压力最大值(kPa) ** pk,min: 基底压力最小值(kPa) ** fa: 修正后的地基承载力(kPa) ** faE: 调整后的地基抗震承载力(kPa) ** AVG: 按平均基底压力验算是否满足** MAX: 按最大基底压力验算是否满足** A0/A: 按零压力区百分比验算是否满足*。
施工组织设计工程计算书
工程计算书 一、基础工程基础工程包括场地平整、预应力管桩、绑扎基础钢筋（含侧模安装）、浇筑基础混凝土、承台开挖及回填土等施工过程。
考虑到预应力管桩施工对土层的挤土问题，一般每天的沉桩数为8~12根；且场地平整和预应力混凝土不参与流水施工。
基础承台开挖和回填土可合并为一个施工过程。
该公寓楼的分部分项工程中基础工程的总劳动量、班组人数、班制见下表：1、确定流水参数： 施工段数 m = 2 施工过程数n =5组织间歇时间∑Z 1 = 3天 各过程的流水节拍如下：t 1 = 30／（15×1×2）= 1天 t 2 = 10天t 3 = 100／（10×1×2）= 5天 t 4 = 100／（18×1×2）= 3天 t 5 = 120／（8 ×1×2）=8天根据异步距专业流水施工K i,i+1可求得各流水步距：K 3 , 4 = 7天 K 4 , 5 = 3天计算总工期得：T= 2+10+7+3+3+8×2=41天二、主体工程该公寓楼的分部分项工程中主体工程6层的总劳动量、班组人数、班制见下表：脚手架不参与流水施工，和其他施工搭接1、确定流水参数：各层施工段数 m = 2 施工过程数n = 7 施工层数j = 6= 14 天采用等节拍流水施工技术间歇时间Z2各过程的流水节拍如下：t1 = 310／（15×2×6）= 2天t2 =240／（20×2×6）=1天t3 = 1500／（45×2×6）= 3天t4 = 920／（20×2×6×2）=2天t5 = 900／（25×2×6）=3天t6 = 1400／（13×2×6×3）= 3天t7 =320／（15×2×6）=2天t 8 =2100／（60×2×6）=3天可求得各流水步距：K 1 , 2 =3 K 2 , 3 =1 K 3 , 4 =3 K 4 ,5 =2 K 5 , 6 =3 K 6 , 7 =3K 7 , 8 =2考虑搭接 T=94天三、屋面工程1、确定流水参数：施工段数 m = 1 施工过程数n = 2 技术间歇时间Z 2 = 7 各过程的流水节拍如下：t 1 = 180／（18×1×1）= 10天 t 2 = 95／（28×1×1）= 4天总工期T = t 1+t 2+∑Z 1=10+7+4=21天四、装修工程1、确定流水参数：各层施工段数 m =1 施工过程数n =7组织间歇时间t间歇1=3天 t间歇2=1天各过程的流水节拍如下：t1 = 1480／（50×1×6）= 5天t2 = 1840／（62×6×1）= 5天t3 =240／（1×6×20）= 2天t4 = 148／（1×6×15）= 2天t5 = 126／(6×1×12)=2天t6 = 126／（6×1×12）= 2天注：由于贴外墙面砖与其他装修工序的工作面不交叉，所以不参与流水。
筏板基础及侧壁计算书
a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。
基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。
二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
基础工程课程设计计算书
基础工程课程设计计算书1.确定修正后的承载力特征值f a. 初选基础埋深d ： 取d=1.35m取d=1.35,所以，持力层在粉质粘土层 ∵e=0.88 ηb =0 ηd =1.0112()18118.70.351.3218.6/z m z d z dKN m γγγ+-=⨯+⨯== f =f (3)(0.5)280 1.018.6(1.350.5)304.18304k a 304a a ak b d m a b d kPa P f kP ηγηγ+-+-=+⨯⨯-=≈∴=2.确定基底尺寸因为给定的上部荷载都是设计值，需换算为计算值：2111/1.4220/1.4157.14,/1.41780/1.41271.43/1.448/1.434.3k k M M KN M F F KN V V KN∴=========计算基础及其上土的自用应力Gk 时，基础埋深：(1.35 1.81)/2 1.58d =+= 初步确定基地尺寸，因考虑荷载偏心，将基底面积初步设计增大20%21.2/()(1.21271.43)/(29520 1.58)5.8K a g A F F d m γ=-=⨯-⨯=取基底长短比n=1/b=2/ 5.8/2 1.7,2 1.7 3.41.73b A h m l nb m b m m ∴===∴==⨯==<所以Fa 无需作宽度修正初选基础高度h=720mm 。
按照《地基规范》要求，铺设垫层时保护层厚度不小于40mm ，因此可假设基础重心到混凝土外表面距离为50mm ，故钢筋的有效高度为h0720mm-50mm=670mm 。
验算荷载偏心距e: 基地处总竖向力：i 91271.4320 1.7 3.4 1.5814540.71157.1434.30.7181.e /()181/14540.124/60.57k k K K k k k F G KN M M V KN m M F G l +=+⨯⨯⨯==+⨯=⨯⨯====<= 基地处总力矩：偏心距：满足要求max k P 验算基底最大压力:max 6145460.124(1)(1)306.6 1.2 1.2304364.8a 1.7 3.4 3.4b k k k F G e P kPa fa kP bl l +⨯=+=⨯+=<=⨯=⨯∴∴⨯⨯满足要求基地尺寸为l=1.7m 3.4m 3.基础结构设计采用C20混凝土，HPB325级钢筋，查得Ft=1.10N/m2,fy=210N/mm2=垫层采用C10混凝土。
基础计算书
7 基础设计（一）本工程地质情况如下：粘性土，γ=18KN/m 3，ak f =200KN/m 2。
综合考虑建筑物的用途、基础的型式、荷载大小、工程地质及水文地质条件等，持力层考虑为中砂层，ak f =240KN/m 2，基础的埋置深度取d=1.8m （从室外地平算起）。
基础采用C20混凝土，c f =9.6N/mm 2，f t =1.1N/mm 2钢筋采用HPB235，y f =210 N/mm 2，钢筋的混凝土保护层厚度为50mm ；垫层采用C15混凝土，厚100mm 。
（二）、确定地基承载力特征值：基础埋深范围内图的加权平均重度为：316.50.519.1 1.019.80.318.49/1.8m kN m γ⨯+⨯+⨯==由中砂e=0.51，查土力学与基础工程表7.10得：ηb =3.0，ηd =4.4。
假设基础宽度小于3米，按 《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）式5.2.4修正（先不考虑对基础宽度进行修正）：a ak d m 0.5240 4.418.491.80.5345.76kPa f f ηγ=+-=+⨯⨯-=（d ）（） 7.1 A 轴柱柱下独立基础设计 1. 基本组合由表查得A 轴柱柱底基本组合，分别取两组内力组合： 弯矩 KN •m 轴力 KN 剪力KN （1）轴力最大 122.631774.42-61.51 （2）弯矩最大 483.631507.55-165.45 2.标准组合（基本组合/1.35）弯矩 KN •m 轴力 KN 剪力KN（1）轴力最大 90.84 1314.39 -45.61（2）弯矩最大 358.24 1116.70 -122.56 7.1.1 初选截面尺寸(取标准组合第一组数据)计算基础和回填土G k 时的基础埋深1(1.8 2.1) 1.952d m =+=由公式XX ：201314.393.64345.7620 1.95k a G F A m f d γ===--⨯由于偏心较大，基础底面积按40%增大，即：201.4 1.4 3.64 5.1A A m ==⨯=令 1.2l b =，则有 2.06b m ===，b 取2.2m ， 1.2 2.2 2.64 2.6m l m l =⨯=，取，此时222.2 2.6 5.72 5.1A l b m m ==⨯=> ，且 2.23b m m =<不需要对a f 进行修正。
基础工程课程设计计算书
目录基础工程课程设计计算书 (1)一、设计目的： (1)二、设计内容： (1)三、设计要求： (3)四、参考资料： (3)五、○A轴柱下钢筋混凝土独立基础的设计与计算 (4)六、○B轴柱下钢筋混凝土独立基础的设计与计算 (8)基础工程课程设计计算书一、设计目的：课程设计是高等教育中一直强调和重视的教学实践环节，《基础工程》是土木工程专业重要的专业基础课程之一。
基础工程课程设计是学生在学习《土力学》、《混凝土结构设计原理》和《基础工程》课程的基础上，综合应用所学的理论知识，完成基础设计任务。
该课程设计的主要目的是通过本课程的学习，学生能够掌握基本的地基基础设计、构造、识图、施工方法。
本课程的主要任务是培养学生以下方面的能力：1.树立正确的设计思想，理论联系实际，具有创新思想；2.提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力；3.学会运用基础工程设计的基本理论、基本知识和基本技能，了解基础工程设计的一般规律；4.具有运用标准、规范，查阅技术资料的能力和分析计算能力，以及运用计算机绘图的能力。
二、设计内容：（1）设计资料某教学楼为四层钢筋混凝土框架结构，采用柱下独立基础，柱网布置如下图所示，试设计该基础。
1）地质条件该地区地势平坦，无相邻建筑物，自上而下土层依次如下：①号土层：杂填土，层厚约0.3m，含部分建筑垃圾②号土层：淤泥质土，层厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值f ak=60KPa。
③号土层：含砾粘土，层厚2m，硬塑，稍湿，承载力特征值f ak=250KPa。
④号土层：粉质质土，层厚1.5m，承载力特征值f ak=250KPa。
⑤号土层：灰岩，承载力特征值f ak=6000KPa。
地基岩土物理力学参数如表1所示，地下水位在-1.5m处，无侵蚀性。
表1 地基岩土物理力学参数2）给定参数柱截面尺寸为500mm×500mm，在基础顶面处的相应于荷载效应标准组合，由上部结构传来轴心荷载见表1，荷载设计值取荷载标准值的1.35倍。
某住宅楼桩基础设计计算书
某住宅楼桩基础设计计算书一、工程概况本住宅楼位于_____，总建筑面积为_____平方米，地上_____层，地下_____层。
结构形式为_____，基础采用桩基础。
建筑物的安全等级为_____级，抗震设防烈度为_____度。
二、地质条件根据地质勘察报告，场地土层分布情况如下：1、第一层：填土，厚度约_____米，承载力特征值为_____kPa。
2、第二层：粉质黏土，厚度约_____米，承载力特征值为_____kPa。
3、第三层：粉砂，厚度约_____米，承载力特征值为_____kPa。
4、第四层：中砂，厚度约_____米，承载力特征值为_____kPa。
地下水水位埋深约_____米。
三、桩型选择综合考虑工程地质条件、建筑物荷载、施工条件等因素，本工程选用_____桩型。
该桩型具有承载力高、施工方便等优点。
四、单桩竖向承载力计算1、根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94 2008），单桩竖向极限承载力标准值按下式计算：Quk ＝ Qsk ＋ Qpk其中，Qsk 为总极限侧阻力标准值；Qpk 为总极限端阻力标准值。
2、总极限侧阻力标准值 Qsk 计算：Qsk ＝∑uqsikli式中，u 为桩身周长；qsik 为第 i 层土的极限侧阻力标准值；li 为第i 层土的厚度。
3、总极限端阻力标准值 Qpk 计算：Qpk ＝ qpkAp式中，qpk 为极限端阻力标准值；Ap 为桩端面积。
通过计算，单桩竖向极限承载力标准值 Quk 为_____kN。
五、桩数确定1、建筑物的总竖向荷载标准值为_____kN。
2、考虑一定的安全系数，单桩竖向承载力特征值Ra ＝Quk ／K，其中 K 为安全系数，取_____。
3、桩数n ＝建筑物总竖向荷载标准值／单桩竖向承载力特征值，计算得桩数 n 为_____根。
六、桩的布置桩在基础平面内呈_____布置，桩间距满足规范要求。
七、桩身结构设计1、桩身混凝土强度等级选用_____，根据规范要求，计算桩身承载力。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
课程设计基础工程桩基础计算书
目录一、设计资料 (4)二、确定桩的长度和承台埋深 (5)三、确定单桩的竖向承载力 (5)四、轴线选择 (5)五、初步确定桩数及承台尺寸 (5)六、群桩基础中单桩承载力验算 (6)七、确定桩的平面布置 (6)八、承台结构计算 (6)1、桩顶最大竖向力 (6)2、承台受弯验算及承台配筋 (6)3、承台柱下抗冲切验算 (7)4、承台角桩抗冲切验算 (8)5、承台抗剪验算 (9)九、单桩配筋设计和计算 (10)一、设计资料1、地形拟建建筑场地地势平坦,局部堆有建筑垃圾;2、工程地质条件自上而下土层依次如下：号土层：素填土,层厚约1.5m,稍湿,松散,承载力特征值fak=95kPa号土层：淤泥质土,层厚3.3m,流塑,承载力特征值fak=65kPa;号土层：粉砂,层厚6.6m,稍密,承载力特征值fak=110kPa;号土层：粉质黏土,层厚4.2m,湿,可塑,承载力特征值fak=165kPa;号土层：粉砂层,钻孔未穿透,中密-密实,承载力特征值fak=280kPa;3、岩土设计技术参数岩土设计参数如表和表所示．4、水文地质条件1拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性; 2地下水位深度：位于地表下3.5m;5、场地条件建筑物所处场地抗震设防烈度为7度,场地内无可液化砂土、粉土; 6、上部结构资料拟建建筑物为六层钢筋混凝土结构,长30m,宽9.6m;室外地坪标高同自然地面,室内外高差450mm;柱截面尺寸均为4 00mm×400mm,横向承重,柱网布置如图所示;图柱网布置图7、上部结构作用、水平上部结构作用在柱底的荷载效应标准组合值如表所示,该表中弯矩MK 均为横向方向;上部结构作用在柱底的荷载效应基本组合值如表所示,该表中力VK弯短M、水平力V均为横向方向;8、材料混凝土强度等级为C25～C30,钢筋采用HPB235、HRB335级; 二、确定桩的长度和承台埋深1、 材料信息：柱混凝土强度等级：30C桩、承台混凝土强度等级：30C 2/43.1mm N f t = 钢筋强度等级：235HpB 2/210mm N f y = 钢筋强度等级：335HRB 2/300mm N f y =2、 确定桩的长度及截面尺寸：根据设计资料,选第四层粉质粘土为持力层,进入持力层,承台埋深,桩长12m;截面尺寸选为300mmx300mm;三、确定单桩竖向承载力根据公式根据设计资料,Ap=0.3m=㎡,==1.2m,p四、轴线选择选择第1组轴线B计算,根据设计资料有：柱底荷载效应标准组合值：FK=1765KN,MK=,V=130 KN;柱底荷载效应基本组合值：FK=2630KN,MK=,V=140KN五、初步确定桩数及承台尺寸先假设承台尺寸为2mx2m,厚度为1m,承台及其上土平均容重为30 kN/m3则承台及其上土自重标准值为：Gk==300 kN,根据规范,桩数n需满足:4.39.6653001765x 1.11.1n =+=+=Ra G F k k , 如下图所示：六、群桩基础中单桩承载力验算 按照设计的承台尺寸,计算 Gk= kN,单桩平均竖向力： 符合要求;单桩偏心荷载下最大竖向力：在偏心竖向力作用下,必须有： Qk,max=, 符合要求;七、确定桩的平面布置几何参数：承台边缘至桩中心距 mm C 300= mm D 300= 桩列间距 mm A 2000= 桩行间距 mm B 1000= 承台高度mm H 1000= 桩顶深入承台100 mm,承台下设100mm,强度为C25的混凝土垫层,钢筋保护层取50mm , 承台有效高度h0=850mm承台采用混凝土强度等级为C30,抗拉强度2/43.1mm N f t =, 钢筋采用：335HRB 2/300mm N f y =八、承台结构计算1、在承台结构计算中,相应于荷载效应基本组合设计值为：FK=2630KN,MK=,V=140 KN各桩不计承台及其上土重Gk 部分的净反力Ni 为： Ni=kN n F k 5.6574/2630/== 最大竖向力3、 承台受弯计算及承台配筋：1对Ⅰ-Ⅰ截面,垂直于X 轴方向计算截面处弯矩计算：2606.57958503009.0101.13309.0mm h f M A y ys =⨯⨯⨯== 选用2512φ 25890mm A s =,平行于x 轴布置；2对于Ⅱ-Ⅱ截面,垂直于Y 轴方向计算截面处弯矩计算：2606.14368503009.0105.3949.0mm h f M A y x s =⨯⨯⨯== 选用1214φ 21582mm A s =,平行于y 轴布置.4、 承台柱下抗冲切验算：计算公式：建筑地基基础设计规范JGJ-94——2008 式中：X 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：，mm a ox 65.0= X 方向冲垮比：765.085.065.00===h a ox ox λ,X 方向冲切系数：87.0)2.0765.0(84.0)2.0(84.0=+=+=ox ox λβY 方向上自柱边到最近桩边的水平距离： mm a oy 15.0=,Y 方向冲垮比：2.018.085.015.00y <===h a o oy λ,取2.0=oy λ,Y 方向冲切系数：1.2)2.02.0(84.0)2(84.0=+=+=oy oy λβ bc=ac=0.4m,作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：kN Ni F F l 5.19725.6572630=-=-= 符合要求;4、承台角桩抗冲切验算：计算公式：建筑地基基础设计规范JGJ-94——2008 角桩竖向冲反力设计值：kN N N 5.796m ax 1== 式中：Y 方向上从承台角桩内边缘引 45冲切线于承台顶面相交点至角桩边缘的水平距离当柱或承台变阶处位于该 45线以内时,则取由柱边变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线m a x 65.01=,765.085.065.0011===h a x x λ, 58.0)2.056.011=+=x x λβ；X 方向上从承台角桩内边缘引 45冲切线于承台顶面相交点至角桩边缘的水平距离当柱或承台变阶处位于该 45线以内时,则取由柱边变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线m a y 15.01=,2.018.0011<==h a y y λ取,2.01=y λ抗冲切=0111121)]2()2([h f a c a c t hp x y y x ⋅⋅+++βββ符合要求; 5、承台抗剪验算：计算公式：建筑地基基础设计规范JGJ-94——2008（1） Ⅰ—Ⅰ截面的抗剪验算：765.085.065.001===h a x x λ,02.2)0.1765.075.1)0.1(75.1=+=+=λβ受剪的承载力截面高度影响系数hs β的计算：985.08508008004141=⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs β最大剪力设计值：kN N V l 15935.7962m ax 2=⨯==抗剪切力=kN V kN h b f l t hs 6.16625.241885.0143002.2985.000=>=⨯⨯⨯=ββ 符合要求2Ⅱ-Ⅱ截面的抗剪验算：3.018.085.015.00<===h a y y λ,取3.0=y λ,受剪的承载力截面高度影响系数hs β的计算：985.08508008004141=⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs β 最大剪力设计值：kN Ni V l 13155.65722=⨯==抗剪切力=kN V kN h b f l t hs 13159.418985.06.21430346.1985.000=>=⨯⨯⨯⨯=ββ 符合要求; 九、单桩配筋设计和计算桩身采用C30混凝土,2/1.20mm N f c = 按构造配筋,根据建筑地基基础设计规范JGJ-94——2008,取最小配筋率%:%8.03.03.0=⨯sA 2720mm A s = 采用146φ 2923mm A s =箍筋取200@6φ,局部加密,保护层厚度为30mm.。
(完整word版)地基基础设计全套计算书
目录1 基本条件的确定 (2)2 确定基础埋深 (2)2.1基础埋深的影响因素 (2)2.2选择基础埋深 (3)3 确定基础类型及材料 (3)4 确定基础底面尺寸 (3)4.1确定B柱基底尺寸 (3)4.2确定C柱基底尺寸 (4)5 软弱下卧层验算 (5)5.1 B柱软弱下卧层验算 (5)5.2 C柱软弱下卧层验算 (6)6 计算柱基础沉降 (6)6.1计算B柱基础沉降 (6)6.2计算C柱基础沉降 (8)7 按允许沉降量调整基底尺寸 (9)8 基础高度验算 (9)8.1 B柱基础高度验算 (9)8.2 C柱基础高度验算 (11)9 配筋计算 (13)9.1 B柱配筋计算 (13)9.2 C柱配筋计算 (17)设计计算书1 基本条件确定人工填土不能作为持力层，选用亚粘土作为持力层。
2 确定基础埋深2.1基础埋深的影响因素：2.1.1工程地质条件从工程地质条件出发，选择合适的持力层是确定基础埋深的一个重要因素，应优先考虑将基础埋置在承载力高、压缩性较低的土层上，而且应考虑尽量将基础埋得浅一些。
当上层土软弱而下层土承载力高时，应视软土层的厚度决定埋深。
若软土层较薄，可将基础置于下面较好的土层上；若软土层较厚，可考虑采用桩基础、深基础或人工地基。
2.1.2地下水的影响若遇地下水，基础宜埋置在地下水位以上,当必须埋在地下水位以下时,应采取地基土在施工时不受扰动的措施（施工排水）。
对有侵蚀性的地下水，应对基础采取保护措施。
当基础埋置在易风化的岩层上,施工时应在基坑开挖后立即铺筑垫层2.1.3建筑物的用途,有无地下设施,基础和形式和构造在满足地基稳定和变形要求的前提下,基础宜浅埋,当上层地基的承载力大于下层土时,宜利用上层土作持力层.除岩石地基外,基础埋深不宜小于0.5m。
如果基础露出地面也易受到各种侵蚀的影响，则要求基础顶面应低于室外设计地面至少0.1m。
高层建筑筏形和箱形基础的埋置深度应满足地基承载力,变形和稳定性要求.在抗震设防区,除岩石地基外,天然地基上的箱形和筏形基础其埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15;桩箱或桩筏基础的埋置深度(不计桩度)不宜小于建筑物高度的1/18~1/20.位于岩石地基上的高层建筑,其基础埋深应满足抗滑要求.2.1.4相邻建筑物的基础埋深当有相邻建筑物时,新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础.当埋深大于原有的建筑物时,两基础间应保持一定净距,其数值应根据原有的建筑荷载大小,基础形式和土质情况确定.当上述要求不能满足时,应采取分段施工,设临时加固支撑,打板桩,地下连续墙等施工措施,或加固原有的建筑物基础.2.1.5作用在地基上的荷载大小和性质不同建筑物的基础所受荷载大小不同，甚至相差很大。
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基础工程课程设计题目:铁路桥墩桩基础设计指导教师:郑国勇姓名:专业:学号:2014年9月28日基础工程课程设计任务书——铁路桥墩桩基础设计一．设计资料1. 线路：双线、直线、坡度4‰、线间距5m，双块式无碴轨道及双侧1.7m 宽人行道，其重量为44.4kN/m。
2. 桥跨：等跨L=31.1m无碴桥面单箱单室预应力混凝土梁，梁全长32.6m，梁端缝0.1m；梁高3m，梁宽13.4m，每孔梁重8530kN，简支箱梁支座中心距梁端距离0.75m，同一桥墩相邻梁支座间距1.6m。
轨底至梁底高度为3.7m，采用盆式橡胶支座，支座高0.173m，梁底至支座铰中心0.09m。
3. 建筑材料：支承垫石、顶帽、托盘采用C40钢筋混凝土，墩身采用C30混凝土，桩身采用C30混凝土。
4. 地质及地下水位情况：土层平均重度γ＝20kN/m3，土层平均内摩擦角ϕ =28°。
地下水位标高：＋30.5。
5. 标高：梁顶标高+53.483m，墩底＋35.81。
6. 风力：w＝800Pa (桥上有车)。
7. 桥墩尺寸：如图1。
二．设计荷载1. 承台底外力合计：双线、纵向、二孔重载：N=18629.07kN，H=341.5kN，M= 4671.75kN·m双线、纵向、一孔重载：N=17534.94kN，H=341.5kN，M=4762.57kN·m2. 墩顶外力：双线、纵向、一孔重载：H=253.44 kN，M ＝893.16 kN·m。
三．设计要求1. 选定桩的类型和施工方法，确定桩的材料、桩长、桩数及桩的排列。
2. 检算下列项目(1) 单桩承载力检算（双线、纵向、二孔重载）；(2) 群桩承载力检算（双线、纵向、二孔重载）；(3) 墩顶水平位移检算（双线、纵向、一孔重载）；(4) 桩身截面配筋计算（双线、纵向、一孔重载）；(5) 桩在土面处位移检算（双线、纵向、一孔重载）。
3. 设计成果：(1) 设计说明书和计算书一份(2) 设计图(计算机绘图) 一张四．附加说明1. 如布桩需要，可变更图1中承台尺寸；2. 任务书中荷载系按图1尺寸进行计算的结果，如承台尺寸变更，应对其竖向荷载进行相应调整。
图1 桥墩及承台尺寸示意图基础工程课程设计计算说明书——铁路桥墩桩基础设计1.铁路桥墩桩基础设计中所依据规范有《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB1002.5《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》TB1002.3-992．铁路桥墩桩基础设计内容及步骤①收集资料②拟定桩的尺寸及桩数③承台底面形心处的位移计算④墩身弹性水平位移计算⑤承载力、位移、稳定性、抗裂性检算及桩身截面配筋设计⑥绘制桩基础布置及桩身钢筋构造图一、拟定基桩尺寸及桩数1、承台及桩身采用C30混凝土。
2、设计桩径取m d 0.1=，钻孔灌注桩；钻孔机具为Φ100cm 旋转钻机。
3、考虑选择较硬土层作为桩端持力层（强度较高、压缩性较低的粘性土、粉土、中密或密实的砂土、砾石土以及中风化或微风化的岩层，是常用的桩端持力层），根据地质条件，将桩端定在粗砂层。
桩端全截面进入持力层的深度，对于砂土不宜小于1.5d ，所以选择桩长l=40m ，标高为-6.69m 处，桩端进入持力层深度为3.18m 。
4、确定桩数n ：∑=]/[P N n μ，其中μ为经验系数，桥梁桩基采用1.3～1.8。
计算单桩容许承载力[]P ：[][]σA m l f U i i 021=P +∑其中22785.04m d A ==π（A 按设计桩径计算），m U 299.3)05.00.1(=+⨯=π（U 按成孔桩径计算，旋转钻成孔桩径比设计桩径增大30～50mm ），i f 为钻孔灌注桩极限摩阻力。
查《基础工程》表6—21，得： 软 塑 砂粘土：m l 5.51= ， KPa f 451=； 粉 砂：m l 5.92= ， KPa f 402=； 淤泥质砂粘土：m l 4.13= ， KPa f 253=； 细砂（中 密）：m l 4.234=， KPa f 604=； 粗砂（中 密）：m l 18.35=， KPa f 805=；查《基础工程》表6—20，取4.00=m ；查《桥规》表4.1.2～4.1.2-9，中密粗砂[]K P a 4300=σ；查《桥规》表 4.1.3，52=k ，5.221'2==k k ；32/101020m KN =-=γ。
当l>10d 时，[]()d k d k 2'2220634γγσσ+-+=，则：[]()()KPa d k d k 6301102.563-14105+430 6342'2220=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+-+=γγσσ []()630785.04.018.3804.23604.1255.9405.545299.321⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯=p KN 145.4026= 取5.1=μ，则[]941.6145.402607.186295.15.1=⨯==P N n ，取n=8根。
二、确定桩在承台底面的布置1、承台尺寸采用图1中所示尺寸。
2、查《桥规》知，当m d 1≥时，最外一排柱至承台底板边缘的净距不得小于d 3.0且不得小于0.5m ，且钻孔灌注桩的桩中心距不应小于d 3，根据承台尺寸及以上布桩原则，桩的分布如下图所示：图2.桩的布置图三、承台底面形心处位移计算1、设计荷载 ⑴ 承台底外力合计 双线、纵向、二孔重载：N =18629.07kN ，H =341.5kN ，M = 4671.75kN·m 双线、纵向、一孔重载：N =17534.94kN ，H =341.5kN ，M =4762.57kN·m ⑵ 墩顶外力双线、纵向、一孔重载：H =253.44 kN ，M ＝893.16 kN·m 。
2、承台底面形心处位移a,b,β ⑴ 桩的计算宽度0b 和变形系数α由d k kk b f 00=，对于圆截面桩：9.0=f k ，dd k )1(0+=，取m d h 6)1(31=+=，与外力作用面相互平行的平面内桩间净距为：m h m L 6.36.0411=>=，取0.1=k 。
则()m b 8.1119.00.10=+⨯⨯=，4440491.064164m d I =⨯=⋅=ππ桩截面的受挠刚度为：C30混凝土Pa E c 71000.3⨯=467/101781.10491.01000.38.08.0m KN I E EI h ⨯=⨯⨯⨯==假定为弹性桩，承台底面下深度为()m d h m 1.4105.12)1(2=+⨯=+=，为软塑砂粘土和粉砂，查《基础工程》表6-7，取41/7000m KN m =，42/8000m KN m =；m h 52.279.3031.331=-=，m h 58.152.21.42=-=；等效面积法换算地基系数：()42222212211/2.76221.458.1)58.152.22(800052.270002m KN h h h h m h m m m =⨯+⨯⨯+⨯=⋅++=则基础变形系数：41043.0101781.18.12.76225650=⨯⨯==EI mb α 桩的换算入土深度：m m l 5.2417.164041043.0>=⨯=α，假设成立，按弹性桩计算。
⑵ 单桩桩顶刚度设计桩为钻孔灌注桩，所以5.0=ξ，且00=l ，m l 40=KN A E EA h 747103562.2411000.3⨯=⋅⨯⨯==π查《基础工程》表6-7，粗砂层取440105.2m KN m ⨯=36400100.104105.2m KN l m c ⨯=⨯⨯==m m l d d 4823.10428tan 0421428tan 20>=⨯⨯+=+=，取m d 40=22200566.12444m d A =⋅==ππm KN A c EA l l 667000110077.1566.12100.11103562.2405.00111⨯=⨯⨯+⨯⨯+=++=ξρ00=l α，m l 0.4417.164041043.0>=⨯=α查《基础工程》表6-15得：484.1985.0064.1===M M H Y Y φ，， 则：m KN EIY H 46332103563.7064.1100.141043.0⨯=⨯⨯⨯==αρm KN EIY M 56223106593.1985.0100.141043.0⨯=⨯⨯⨯==αρm KN EI M 56410091.6484.1100.141043.0⨯=⨯⨯⨯==φαρ⑶ 承台刚度系数 桩对称布置：m KN n bb /10616.810077.18661⨯=⨯⨯==ργm KN n aa /10885.5103563.78542⨯=⨯⨯==ργm KN n a a /102744.13106593.18553⨯-=⨯⨯-=-==ργγββ()radm KN n x n i i ⋅⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯=⋅⋅+=∑6265214107228.585.2810077.110091.68ρργββ⑷ 计算',,,'''ββββγγγγa a aa承台计算宽度m b B 2.1212.1110=+=+=承台处于耕地软塑砂粘土中，43/107m KN m ⨯=，m KN h m C h /1075.15.270004⨯=⨯=⋅=mKN h C B mKN h C B mKN h C B h h a a a h aa aa/10008.590125.21075.12.1210228.58712/1005.1165.21075.12.12102744.136/1055375.825.21075.12.1210885.52534530'524520''5450'⨯=⨯⨯⨯+⨯=⋅⋅+=⨯-=⨯⨯⨯+⨯-=⋅+==⨯=⨯⨯⨯+⨯=⋅⨯+=βββββββγγγγγγγ⑸ 承台底面形心处位移计算（单重、双重分别计算）双线、纵向、二孔重载下：N=18629.07KN, H=341.5KN, M=4671.75KN •m ()()radH M m M H a m N b a aa a aa a aa a bb42555552'''''32555552'''''36108881.01005.1110008.5901055375.85.3411005.1175.46711055375.810514.01005.1110008.5901055375.875.46711005.115.34110008.59010162.210616.807.18629---⨯=⨯--⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=--=⨯=⨯--⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=--=⨯=⨯==∑∑∑∑∑ββββββββββγγγγγβγγγγγγ双线、纵向、一孔重载下：N=17534.94KN, H=341.5KN, M=4762.57kN •m()()radH M m M H a m N b a aa a aa a aa a bb42555552'''''32555552'''''36109038.01005.1110008.5901055375.85.3411005.1157.47621055375.810516.01005.1110008.5901055375.857.47621005.115.34110008.59010035.210616.894.17534---⨯=⨯--⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=--=⨯=⨯--⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=--=⨯=⨯==∑∑∑∑∑ββββββββββγγγγγβγγγγγγ四、托盘底面水平位移'd δ 及转角'β计算假定：墩帽、托盘和基础部分仅产生刚性转动，将墩身分为四部分，每部分高度相同，基本风荷载强度KPa 800=ω，桥上有车时风荷载强度采用ω8.0，纵向水平风力等于风荷载强度乘以受风面积。