污水处理厂构筑物计算-格栅
吨每天城市污水处理厂设计计算
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则： 最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 m×5m，池高为7m，则池容为105m3。
污水处理构筑物设计计算
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：设计流量Q=5×104m3/d=578.7L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=48)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（48-1）+0.02×48=1.43m （4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中ε=β（s/e）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.103+0.3=1.04（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.206+0.103+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.35m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.79m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：▲二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=578.7L/s，泵房工程结构按远期流量设计2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
污水经提升后入旋流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池、砂滤池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。
各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。
1、污水处理厂各构筑物计算
1、污⽔处理⼚各构筑物计算第⼆章设计⽅案城市污⽔处理⼚地设计规模与进⼊处理⼚地污⽔⽔质和⽔量有关,污⽔地⽔质和⽔量可以通过设计任务书地原始资料计算.2.1⼚址选择在污⽔处理⼚设计中,选定⼚址是⼀个重要地环节,处理⼚地位置对周围环境卫⽣、基建投资及运⾏管理等都有很⼤地影响.因此,在⼚址地选择上应进⾏深⼊、详尽地技术⽐较.⼚址选择地⼀般原则为：1、在城镇⽔体地下游；2、便于处理后出⽔回⽤和安全排放；3、便于污泥集中处理和处置；4、在城镇夏季主导风向地下风向；5、有良好地⼯程地质条件；6、少拆迁,少占地,根据环境评价要求,有⼀定地卫⽣防护距离；7、有扩建地可能；8、⼚区地形不应受洪涝灾害影响,防洪标准不应低于城镇防洪标准,有良好地排⽔条件；9、有⽅便地交通、运输和⽔电条件.由于该地夏季盛⾏东南风,冬季盛⾏西北风,所以,本设计地污⽔处理⼚应建在城区地东北或者西南⽅向较好,最终可根据主⼲管地来向和排⽔地⽅便程度来确定⼚区地位置.2.2.2常⽤污⽔处理⼯艺根据设计原则和设计要求,本⼯程拟⽐选出⼀个投资省、运⾏费⽤低、技术成熟、处理效果稳定可靠、运⾏管理⽅便、要求操作运转灵活、技术设备先进、成套性好、便于分期实施地处理⼯艺.从进、出⽔⽔质要求来看,本⼯程对出⽔⽔质要求较⾼,要求达到⼀级A标准,不但COD、BOD指标要求⾼,还要求脱氮除磷,所以需从出⽔⽔质要求来选择处理⼯艺.1、 A2/O⼯艺A2/O脱氮除磷⼯艺<即厌氧-缺氧-好氧活性污泥法,亦称A-A-O⼯艺）,它是在A p/O除磷⼯艺上增设了⼀个缺氧池,并将好氧池出流地部分混合液回流⾄缺氧池,具有同步脱氮除磷功能.其基本⼯艺流程如图1所⽰：进⽔内回流污⽔经预处理和⼀级处理后⾸先进⼊厌氧池,在厌氧池中地反应过程与A p/O⽣物除磷⼯艺中地厌氧池反应过程相同；在缺氧池中地反应过程与A n/O ⽣物脱氮⼯艺中地缺氧过程相同；在好氧池中地反应过程兼有A p/O⽣物除磷⼯艺和A n/O⽣物脱氮⼯艺中好氧池中地反应和作⽤.因此A2/O⼯艺可以达到同步去除有机物、硝化脱氮、除磷地功能.A2/O⼯艺适⽤与对氮、磷排放指标都有严格要求地城市污⽔处理,其优缺点如下：优点：<1）该⼯艺为最简单地同步脱氮除磷⼯艺,总地⽔⼒停留时间,总产占地⾯积少于其它地⼯艺.<2）在厌氧地好氧交替运⾏条件下,丝状菌得不到⼤量增殖,⽆污泥膨胀之虞,SVI值⼀般均⼩于100.<3）污泥中含磷浓度⾼,具有很⾼地肥效.<4）运⾏中勿需投药,两个A段只⽤轻缓搅拌,以不啬溶解氧浓度,运⾏费低. 缺点：<1）除磷效果难于再⾏提⾼,污泥增长有⼀定地限度,不易提⾼,特别是当P/BOD值⾼时更是如此.<2）脱氮效果也难于进⼀步提⾼,内循环量⼀般以2Q为限,不宜太⾼,否则增加运⾏费⽤.<3）对沉淀池要保持⼀定地浓度地溶解氧,减少停留时间,防⽌产⽣厌氧状态和污泥释放磷地现象出现,但溶解浓度也不宜过⾼.以防⽌循环混合液对反应器地⼲扰.2、氧化沟⼯艺氧化沟⼜称循环曝⽓池,属活性污泥法地⼀种变形,其⼯艺流程如图2所⽰. 进⽔氧化沟⼜称循环曝⽓池,氧化沟是常规活性污泥法地⼀种改型和发展.污⽔和活性污泥混合液在环状曝⽓渠道中循环流动,属于活性污泥法地⼀种变形,氧化沟地⽔⼒停留时间可达10-30h,有机负荷很低,实质上相当于延时曝⽓活性污泥系统.由于它运⾏成本低,构造简单,易于维护管理,出⽔⽔质好、耐冲击负荷、运⾏稳定、并可脱氮除磷,可⽤于⼤中型⽔⼚.优点：<1）氧化沟具有独特地⽔⼒流动特点,有利于活性污泥地⽣物絮凝作⽤,⽽且可以将其⼯作区分为富氧区、缺氧区,⽤以进⾏消化和反消化作⽤,取得脱氮地效果.<2）不使⽤初沉池,有机性悬浮物在氧化沟内能达到好氧稳定地程度.<3）氧化沟只有曝⽓器和池中地推进器维持沟内地正常运⾏,电耗较⼩,运⾏费⽤低.<1）污泥膨胀问题.当废⽔中地碳⽔化合物较多,N、P量不平衡,pH值偏低,氧化沟中地污泥负荷过⾼,溶解氧浓度不⾜,排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀.<2）泡沫问题.<3）污泥上浮问题.<4）流速不均及污泥沉积问题.<5）氧化沟占地⾯积很⼤.3、CASS⼯艺CASS为周期循环活性污泥法地英⽂、CASS⼯艺尤其适合含有较多⼯业污⽔地城市污⽔及要求除磷脱氮地污⽔地处理.其优缺点如下：优点：<1）⼯艺流程简单、管理⽅便、造价低.CASS⼯艺只有⼀个反应器,不需要⼆沉池,不需要污泥汇流设备,⼀般情况下也不需要调节池,因此要⽐活性污泥⼯艺节省基建投资30%以上,⽽且布置紧凑,占地⾯积可减少35%.<2）处理效果好.反应器内活性污泥处于⼀种交替地吸附、吸收及⽣物降解和活化地变化过程中,因此处理效果好.<3）有较好地脱氮除磷效果.CASS⼯艺可以很容易地交替实现好氧、缺氧、厌氧地环境,并可以通过改变曝⽓量、反应时间等⽅⾯来创造条件提⾼脱氮除磷效果.<4）污泥沉降性能好.CASS⼯艺具有地特殊运⾏环境抑制了污泥中丝状菌地⽣长,减少了污泥膨胀地可能.同时由于CASS⼯艺地沉淀阶段是在静⽌地状态下进⾏地,因此沉淀效果更好.<5）CASS⼯艺独特地运⾏⼯况决定了它能很好地适应进⽔⽔量、⽔质地波动.缺点：由于进⽔贯穿于整个运⾏周期,沉淀阶段进⽔在主流区底部,造成⽔⼒紊动,影响泥⽔分离时间,进⽔量受到⼀定限制,⽔⼒停留时间较长.4、SBR⼯艺SBR是序列间歇式活性污泥法SBR具有以下优点：<1）理想地推流过程使⽣化反应推动⼒增⼤,效率提⾼,池内厌氧、好氧处于交替状态,净化效果好.<2）运⾏效果稳定,污⽔在理想地静⽌状态下沉淀,需要时间短、效率⾼,出⽔⽔质好.<3）耐冲击负荷,池内有滞留地处理⽔,对污⽔有稀释、缓冲作⽤,有效抵抗⽔量和有机污物地冲击.<4）⼯艺过程中地各⼯序可根据⽔质、⽔量进⾏调整,运⾏灵活.<5）处理设备少,构造简单,便于操作和维护管理.<6）反应池内存在DO、BOD5浓度梯度,有效控制活性污泥膨胀.<7）SBR法系统本⾝也适合于组合式构造⽅法,利于废⽔处理⼚地扩建和改造.<8）脱氮除磷,适当控制运⾏⽅式,实现好氧、缺氧、厌氧状态交替,具有良好地脱氮除磷效果.<9）⼯艺流程简单、造价低.主体设备只有⼀个序批式间歇反应器,⽆⼆沉池、污泥回流系统,调节池、初沉池也可省略,布置紧凑、占地⾯积省.SBR系统地适⽤范围<1）中⼩城镇⽣活污⽔和⼚矿企业地⼯业废⽔,尤其是间歇排放和流量变化较⼤地地⽅.<2）需要较⾼出⽔⽔质地地⽅,如风景游览区、湖泊和港湾等,不但要去除有机物,还要求出⽔中除磷脱氮,防⽌河湖富营养化.<3）⽔资源紧缺地地⽅.SBR系统可在⽣物处理后进⾏物化处理,不需要增加设施,便于⽔地回收利⽤.<4）⽤地紧张地地⽅.<5）对已建连续流污⽔处理⼚地改造等.<6）⾮常适合处理⼩⽔量,间歇排放地⼯业废⽔与分散点源污染地治理. 注：SBR⼯艺管理较为复杂,排泥受到⼀定限制,在本⼯程中不予考虑.2.2.3污⽔处理⼯艺地确定表1 ⽣化处理⽅案综合⽐较表综上所述,本⼯程地⼯艺流程确定如下：总地说来,这三个⽅案都⽐较好,都能达到要求处理地效果.考虑到该污⽔⼚设计⽔量较⼩,且⽅案⼀⼯艺流程更为简单、管理更为⽅便、占地少、造价低、运⾏费⽤少等优势,所以,本设计采⽤A/A/O⽅案⼀作为污⽔⼚处理⼯艺.2.3设计污⽔⽔量由设计资料可知,该镇⽇流量为：Q=80000+27*9000=323000⽴⽅M/天查GB50014－2006《室外排⽔设计规范》知：则⽤内插法可得总变化系数 Kz=1.17从⽽可计算得：设计秒流量为式中城市每天地平均污⽔量,；总变化系数；设计秒流量,.Q=1.17*6.64=0.76⽴⽅M|秒2.4污⽔处理程度计算城市污⽔排⼊受纳⽔体后,经过物理地、化学地和⽣物地作⽤,使污⽔中地污染物浓度降低,受污染地受纳⽔体部分地或全部地恢复原状,这种现象称为⽔体⾃净或⽔体净化,⽔体所具有地这种能⼒称为⽔体⾃净能⼒.在选择污⽔处理程度时,既要充分利⽤⽔体地⾃净能⼒,⼜要防⽌⽔体受到污染,避免污⽔排⼊⽔体后污染下游取⽔⼝和影响⽔体中地⽔⽣动植物.2.4.1污⽔地处理程度计算式中地处理程度,%；C进⽔地浓度,；处理后污⽔排放地浓度,.则2.4.2污⽔地处理程度计算式中地处理程度,%；进⽔地浓度,；处理后污⽔排放地浓度,. 则2.4.3污⽔地SS处理程度计算式中SS地处理程度,%；进⽔地SS浓度,；处理后污⽔排放地SS浓度,. 则2.4.4污⽔地氨氮处理程度计算式中氨氮地处理程度,%；进⽔地氨氮浓度,；处理后污⽔排放地氨氮浓度,. 则2.4.5污⽔地磷酸盐处理程度计算式中磷酸盐地处理程度,%；进⽔地磷酸盐浓度,；处理后污⽔排放地磷酸盐浓度,.则第三章污⽔地⼀级处理构筑物设计计算3.1格栅格栅是由⼀组平⾏地⾦属栅条或筛⽹制成,安装在污⽔渠道、泵房集⽔井地进⼝处或污⽔处理⼚地端部,⽤以截留较⼤地悬浮物或漂浮物,如纤维、碎⽪、⽑发、果⽪、蔬菜、塑料制品等,以便减轻后续处理构筑物地处理负荷,并使之正常进⾏.被截留地物质称为栅渣.设计中格栅地选择主要是决定栅条断⾯、栅条间隙、栅渣清除⽅式等.格栅断⾯有圆形、矩形、正⽅形、半圆形等.圆形⽔⼒条件好,但刚度差,故⼀般多采⽤矩形断⾯.格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐流式格栅、转筒式格栅、活动格栅等；按照格栅栅条间距分为粗格栅和细格栅<1.5～10mm）；按照格栅除渣⽅式分为⼈⼯除渣格栅和机械除渣格栅,⽬前,污⽔处理⼚⼤多都采⽤机械格栅；按照安装⽅式分为单独设置地格栅和与⽔泵池合建⼀处地格栅.3.1.1格栅地设计城市地排⽔系统采⽤分流制排⽔系统,城市污⽔主⼲管进⽔⽔量为,污⽔进⼊污⽔处理⼚处地管径为800,管道⽔⾯标⾼为43.本设计中采⽤矩形断⾯并设置两道格栅<中格栅⼀道和细格栅⼀道）,采⽤机械清渣.其中,中格栅设在污⽔泵站前,细格栅设在污⽔泵站后.中细两道格栅都设置两组即N=2组,每组地设计流量为0.509.3.2沉砂池沉砂池是借助污⽔中地颗粒与⽔地⽐重不同,使⼤颗粒地砂粒、⽯⼦、煤渣等⽆机颗粒沉降,以去除相对密度较⼤地⽆机颗粒.常⽤地沉砂池有平流沉砂池、曝⽓沉砂池、竖流式沉砂池、涡流式沉砂池和多尔沉砂池.这⼏种沉砂池各有其优点,但是在实际⼯程中⼀般多采⽤曝⽓沉砂池.本设计中采⽤曝⽓沉砂池,其优点是：通过调节曝⽓量可控制污⽔旋转流速,使之作旋流运动,产⽣离⼼⼒,去除泥砂,排除地泥砂较为清洁,处理起来⽐较⽅便；且它受流量变化影响⼩,除砂率稳定.同时,对污⽔也起到预曝⽓作⽤.第四章污⽔地⼆级处理构筑物设计计算本设计中选⽤A2/O⼯艺.取两组池⼦,则每组地设计流量为0.509.污⽔经过⼀级处理后会处理掉⼀部分地悬浮物<）和,处理程度按表1取值,⽽氮磷按不变计算表2 处理⼚地处理效果处理效果设计中取⼀级处理效果为：=,=则进⼊曝⽓池中污⽔地浓度：S a =Sy<1-20%）=420×<1-20%）=336mg/L进⼊曝⽓池中污⽔地浓度：L a =Ly<1-40%）=400×<1-40%）=240mg/L4.1厌氧池计算1、厌氧池容积式中厌氧池容积,；厌氧池⽔⼒停留时间.设计中取=0.75=45minV=60×0.509×45=1374.3m32、厌氧池尺⼨计算厌氧池⾯积：设计中取厌氧池有效⽔深为厌氧池尺⼨为：长宽=2320厌氧池实际⾯积为：23×20=460m2设计中取厌氧池地超⾼为0.3则池总⾼为3、污泥回流量计算：设计中取污泥回流⽐为则4.2缺氧池计算1、缺氧区有效容积反消化区脱氮量：W=Q(N o-N e>-0.124YQ(S o-S e>=缺氧区有效容积：式中——反消化速率设计中取=,X=3000mg/L 则2、缺氧池尺⼨计算缺氧池⾯积：设计中取缺氧池有效⽔深为缺氧池尺⼨为：长宽=3110缺氧池实际⾯积为：31×10=310m2设计中取缺氧池地超⾼为0.3则池总⾼为3、污泥回流量计算：设计中取内回流⽐为R=300%则4.3好氧池计算1、内源呼吸系数式中内源呼吸系数,；时,内源呼吸系数,,⼀般取0.04~0.075；温度系数,⼀般取1.02~1.06.设计中取=0.06,=1.04假设全年平均⽓温时2、出⽔计算设计中取地去除率为98%,氨氮地去除率为85%,磷地去除率为则去除地地浓度为：去除地氨氮地浓度为：去除地磷地浓度为：3、污泥龄计算设计中取,X=3000mg/Lθc=取10天4、好氧区有效容积5、好氧池尺⼨计算好氧池⾯积：设计中取好氧池有效⽔深为h=4.0m厌氧池尺⼨为：长宽=9052厌氧池实际⾯积为：90×52=4680m2设计中取厌氧池地超⾼为0.3则池总⾼为H=h+0.3=4.0+0.3=4.3m3、污泥回流量计算：设计中取污泥回流⽐为则4.4设计参数地较核1、⽔⼒停留时间较核⼤于8h⼩于15h,符合要求.2、—污泥负荷率SS·d）介于0.3～0.5之间,符合要求.4.5剩余污泥量计算湿污泥量：设污泥含⽔率为4.6 需氧量计算设⽣物污泥中⼤约有地氮,⽤于细胞地合成,则每天⽤于合成地总氮为：0.124×11133=1380kg/d 即中有⽤于合成细胞.按最不利情况,设出⽔中量和量各为,则需要氧化地量为：30-17.88-4=8.12mg/L需要还原地量为：8.12-4=4.12mg/L需氧量<同时去除和脱氮）计算：设计中取=0.23则平均需氧量为：最⼤需氧量为：4.7供⽓量1、供⽓量计算采⽤⿎风曝⽓,微孔曝⽓器.曝⽓器敷设于池底0.2m处,淹没深度为,氧转移效率,计算最不利温度为.空⽓扩散器出⼝处地绝对压⼒计算：空⽓离开好氧反应池池⾯时,氧地百分数为：好氧反应池中平均溶解氧饱和度计算<按最不利地温度考虑）：式中标准⼤⽓压下,时清⽔中地饱和溶解氧浓度,查表得.标准需氧量<换算为时地脱氧清⽔地充氧量）：式中标准⼤⽓压下,时清⽔中地饱和溶解氧浓度,查表得；标准⼤⽓压下,时清⽔中地饱和溶解氧浓度,；曝⽓池内溶解氧浓度,；污⽔传氧速率与清⽔传速率之⽐,⼀般采⽤0.5～0.95；污⽔中饱和溶解氧与清⽔中饱和溶解氧浓度值⽐,⼀般采⽤0.90～0.97压⼒修正系数.设计中取=0.9,=0.95,=2,=1.0最⼤标准需氧量：最⼤标准需氧量与标准需氧量之⽐：好氧反应池供⽓量计算：平均时供⽓量为：最⼤时供⽓量为：2、曝⽓机数量计算<以单组反应池计算）本设计中选择⿎风微孔曝⽓器,按供氧能⼒计算所需要地曝⽓机数量,计算公式为：n=式中——曝⽓器标准状态下,与好氧反应池⼯作条件接近时地供氧能⼒.设计中采⽤⿎风曝⽓,微孔曝⽓器,参照《给⽔排⽔设计⼿册》常⽤设备可知：每个曝⽓头通⽓量按时,服务⾯积为,曝⽓器氧利⽤率为,充氧能⼒为则 n=以微孔曝⽓器服务⾯积进⾏较核：在之间,符合要求.4.8⿎风微孔曝⽓器空⽓管路计算平⾯图布置空⽓管道如图纸所⽰,⼲管地供⽓量为16451.9m3/h=4.57m3/s；设流速为：.管径：,取⼲管管径为.4.9.1⼆沉池地选择辐流式沉淀池⼀般采⽤对称布置,有圆形和正⽅形.主要由进⽔管、出⽔管、沉淀区、污泥区及排泥装置组成.按进出⽔地形式可分为中⼼进⽔周边出⽔、周边进⽔中⼼出⽔和周边进⽔周边出⽔三种类型,其中,中⼼进⽔周边出⽔辐流式沉淀池应⽤最⼴.周边进⽔可以降低进⽔时地流速,避免进⽔冲击池底沉泥,提⾼池地容积利⽤系数.这类沉淀池多⽤于⼆次沉淀池.本设计中采⽤机械吸泥地圆形辐流沉淀池,进⽔采⽤中⼼进⽔周边出⽔.第五章污泥处理设计计算污⽔⼚在处理污⽔地同时,每⽇要产⽣产⽣⼤量地污泥,这些污泥含有⼤量地易分解地有机物质,对环境具有潜在地污染能⼒,若不进⾏有效处理,必然要对环境造成⼆次污染.同时,污泥含⽔率⾼,体积庞⼤,处理和运输均很困难.因此,在最终处置前必须处理,以降低污泥中地有机物含量,并减少其⽔分.使之在最终处置时对环境地危害减少之限度.1、减量：降低污泥含⽔率,减⼩污泥体积；2、稳定(satabilization>：去除污泥中地有机物,使之稳定；3、害化：杀灭寄⽣⾍卵和病原菌；4、污泥综合利⽤.剩余污泥来⾃⼆沉池,活性污泥微⽣物在降解有机物地同时,⾃⾝污泥量也在不断增长,为保持曝⽓池内污泥量地平衡,每⽇增加地污泥量必须排除处理系统,这⼀部分污泥被称作剩余污泥.剩余污泥含⽔率较⾼,需要进⾏浓缩处理,然后进⾏脱⽔处理.5.1污泥处理地原则1、城镇污⽔污泥,应根据地区经济条件和环境条件进⾏减量化、稳定化和⽆害化处理,并逐步提⾼资源化程度.2、污泥地处置⽅式包括⽤作肥料、作建材、作燃料和填埋等,污泥地处理流程应根据污泥地最终处置⽅式选定.3、污泥作肥料时,其有害物质含量应符合国家现⾏标准地规定.4、污泥处理构筑物个数不宜少于2个,污泥脱⽔机械可考虑⼀台备⽤.5、污泥处理过程中产⽣地污泥⽔应返回污⽔处理构筑物进⾏处理.污泥处理过程中产⽣地臭⽓,宜收集后进⾏处理.5.2污泥处理⽅法地选择污泥处理地⼀般⽅法与流程地选择、当地条件、环境保护要求、投资情况、运⾏费⽤及维护管理等多种因素有关.5.3 集泥池计算回流污泥量为：剩余污泥量为：总污泥量为：设计中选⽤5台<4⽤1备）回流污泥泵,2台<1⽤1备）剩余污泥泵.则每台回流泵地流量为：泵房集泥池有效容积按不⼩于最⼤⼀台泵<回流泵）5分钟出⽔量计算,。
污水处理厂构筑物计算-格栅
4.2 工艺设计污水处理厂设计处理能力Q=10000m 3/d 。
依据正镶白旗明安图镇目前的经济发展水平和给排水现状等现实条件，污水处理主体构筑物分2组,每组处理能力5000m 3/d ，并联运行。
一期建设1组，待条件成熟后续建另1组. 设计水量总变化系数取Kz=11.07.2Q=1.58 污水的平均处理量为平Q =1d m /1034⨯=416.67h m /3=115.74L / s ；污水的最大处理量为d m Q /106.134max ⨯==658。
33h m /3=182。
87L / s ；时变化系数取K 时为1。
6， 集水池格栅格栅设在处理构筑物之前,用于拦截水中较大的悬浮物和漂浮物，保证后续处理设施的正常运行。
粗格栅格栅倾角资料设计参数：设计流量：Q 1=182.87 L/s ； 过栅流速：v 1=0.80m/s ； 栅条宽度：s=0。
01m; 格栅间隙：e=20mm; 栅前部分长度0.5m ； 格栅倾角：α=60°单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 数量:1台 设计计算（1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式21211vB Q =计算得栅前槽宽m B 68.01=，则栅前水深m B h 34.0268.021≈==（2）栅条间隙数49.318.034.002.060sin 0.183sin 11≈⨯⨯︒⨯==ehv Q n α31.49 （取n=32）（3）栅槽有效宽度:B 2=s （n —1)+en=0.01×(32-1)+0.02×32=0。
95m （4)进水渠道渐宽部分长度m B B L 38.020tan 20.680.95tan 21121=︒-=-=α（其中α1为进水渠展开角）(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 19.0238.0212=== （6）过栅水头损失(h 1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则m g k kh h v810.060sin 81.928.0)20.001.0(42.23sin 223421=︒⨯⨯⨯⨯===αξ 其中:h 0：计算水头损失mk ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3：阻力系数,与栅条断面形状有关, =β(s/e)4/3当为矩形断面时β=2。
污水设计构筑物的计算
污⽔设计构筑物的计算污⽔处理构筑物的设计计算中格栅及泵房格栅是由⼀组平⾏的⾦属栅条或筛⽹制成，安装在污⽔渠道上、泵房集⽔井的进⼝处或污⽔处理⼚的端部，⽤以截留较⼤的悬浮物或漂浮物。
本设计采⽤中细两道格栅。
1.1.1中格栅设计计算1.设计参数：最⼤流量：3max 150000 1.22.1/360024Z Q Q K m s ?=?==?栅前⽔深：0.4h m =，栅前流速：10.9/v m s =（0.4/~0.9/m s m s ）过栅流速20.9/v m s =（0.6/~1.0m s /m s ）栅条宽度0.01S m =，格栅间隙宽度0.04b m = 格栅倾⾓060α= 2.设计计算：(1)栅条间隙数：136n ===根设四座中格栅：1136344n ==根 (2)栅槽宽度：设栅条宽度0.01S m =()()1110.013410.0434 1.69B S n bn m =-+=?-+?=(3)进⽔渠道渐宽部分长度：设进⽔渠道宽1 1.46B m =，渐宽部分展开⾓度20α=1101 1.69 1.460.872tan 2tan 20B B l m α--=== 根据最优⽔⼒断⾯公式max 1 2.11.46440.90.4Q B m vh ===?? (4)栅槽与出⽔渠道连接处的渐宽部分长度：120.870.4322l l m ===(5)通过格栅的⽔头损失：02h K h ?=220sin 2v h g ξα=，43s b ξβ??=? ???h 0 ─────计算⽔头损失； g ─────重⼒加速度；K ─────格栅受污物堵塞使⽔头损失增⼤的倍数，⼀般取3；ξ─────阻⼒系数，其数值与格栅栅条的断⾯⼏何形状有关，对于锐边矩形断⾯，形状系数β = 2.42；43220.010.93 2.42sin 600.0410.0429.81h ??=≈m (6)栅槽总⾼度：设栅前渠道超⾼20.3h m =120.40.30.0410.741H h h h m =++=++=(7)栅槽总长度：1120.5 1.0tan H L L L α=++++0.40.30.870.430.5 1.0tan 60+=++++3m =(8)每⽇栅渣量：格栅间隙40mm 情况下，每31000m 污⽔产30.03m 。
污水处理粗格栅-进水泵房-计算公式
选用粗格栅
栅条间隙 安装角度 栅前水深 过栅流速
栅宽 电机功率 3、进水提升泵房 设计参数
设计污水量QMAX=
= = 水泵扬程计算 水泵扬程 水泵台数 单泵流量
0.17 0.075 0.075 3.24 处理05 1.1
回转式格 栅 20 75 75
0.69 1
1.1
数值 56,072 2340 650
15 4 800 222.22
水泵轴功率N
水泵发动机所需功率
40.85 51.06
个 个 m/s
m/s
m/s
单位
m m m3/103
m3/d
0.85 0.5 h/d
m
m3/h
kw
mm 度 m m/s m kw
单位
m3/d m3/h
l/s
m 台
m3/h
个
m
m
m
1
m
格栅渠道 宽度取值
格栅数量N=
2
每个格栅栅格数
29
渠道流速v=
0.41
事故流速v1=
1.38
实际过栅流速v2=
0.69
过栅水头损失计算 形状系数
数值 2.42
增大系数k=
3
过栅水头损失计算值h= 过栅水头损失取值h=
格栅产渣率w= 每日栅渣总量W=
栅渣含水率
格栅每日工作时间 渠道深 设备选型
l/s kw kw
规范0.4 ～0.9
格栅一台 检修，一
台运行 规范0.6 ～1.0m/s
锐边矩形 过栅流速 和栅前水
深
（干渣 量） ～95% ～55%
LY-300型
污水处理构筑物设计计算-
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅 1．设计参数：设计流量Q=5.0×104m 3/d443max 5.010 1.2 6.010/694/Z Q Q K m d L s =⨯=⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.7m/s ，过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，本社既考虑流量较大，故设计两套格栅。
令31/20.347/Q Q m s ==。
根据最优水力断面公式21211vB Q =计算得:栅前槽宽10.93B m ==，则栅前水深10.930.4722B h m ===（2）栅条间隙数238.2n ===(取n=40)（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（40-1）+0.02×40=1.19m 选型：GH —1500,实际B=1.50m,电机功率1.1——1.5kw. （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.500.940.772tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.382L L m == （6）过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k =3，则m g v k kh h 103.060sin 81.929.0)02.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/e ）4/3 h 0：计算水头损失k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.47+0.103+0.3=0.87 （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+0.77/tan α=0.77+0.38+0.5+1.0+0.77/tan60° =3.09m（9）每日栅渣量31186400 1.25/100zQ w w m d k ==>0.2m 3/d所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：进水图1 中格栅计算草图二、污水提升泵房 1.设计参数设计流量：Q=694L/s ，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
污水处理厂格栅设计计算
（1）水泵前格栅栅条间隙，应根据水泵要求确定。 （2）污水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：①人工清除 （3）栅渣量与地区的特点、格栅的间隙大小、污水流量及排水管道 ①格栅间隙16～25mm时，0.10～0.05m3栅渣/103m3污水； 3 3 3 ②格栅间隙30～50mm时，0.03～0.05m 栅渣/10 m 污水； （4）大型污水处理厂或泵站前的格栅（每日栅渣量大于0.2m3），一 （5）机械格栅不小于2台，如为一台时，应设人工清除格栅备用。 （6）过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。 设计参数： （7）格栅前渠道内的水流速度一般采用0.4～0.9m/s。 （8）格栅倾角一般采用45º~75º。 （9）通过格栅的水头损失，粗格栅一般为0.2m，细格栅一般为0.3～ （10）格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位0.5m。 （11）格栅间工作台两侧过道宽度不应小于0.7m。工作台正面过道宽 （12）机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的 （13）设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。 （14）在北方地区格栅的设置应考虑防止栅渣结冰的措施。 （15）格栅间内应安设吊运设备，以进行格栅及其他设备的检修，栅
设计计算
栅槽与出水渠道连 栅后槽总 进水渠宽 渐宽部分展开角α 进水渠渐宽部分的 栅前渠道 接处的渐窄部分长 高度（m） B1（m） 1 长度L1（m） 深H1（m） 度L2（m） 栅槽总长度L （m）
1.051116 0.796621 1.422395
0.85 0.85 0.85
20 20 20
最大设计 格栅倾角α 过栅流速 设计流量 总变化系 格栅倾角 栅条间隙 栅前水深h(m) 栅条间隙 v(m/s) 流量Qmax (度)（45正弦值 宽度b(m) （0.7） 数n(个) Q (m3/s) 数（KZ） 70） （0.6-1） (m3/s) 0.2 1.39 0.278 75 0.965926 0.02 0.7 0.6 32.527 0.2 1.39 0.278 60 0.866025 0.021 0.4 0.9 34.221 0.2 1.39 0.278 45 0.707107 0.005 0.7 0.8 83.489
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
4.2 工艺设计
污水处理厂设计处理能力Q=10000m 3/d 。
依据正镶白旗明安图镇目前的经济发展水平和给排水现状等现实条件，污水处理主体构筑物分2组，每组处理能力5000m 3/d ，并联运行。
一期建设1组，待条件成熟后续建另1组。
设计水量
总变化系数取Kz=11
.07
.2Q
=1.58 污水的平均处理量为平Q =1d m /1034⨯=416.67h m /3=115.74L / s ；污水的最大处理量为d m Q /106.134max ⨯==658.33h m /3=182.87L / s ；时变化系数取K 时为1.6， 集水池
格栅
格栅设在处理构筑物之前，用于拦截水中较大的悬浮物和漂浮物，保证后续处理设施的正常运行。
粗格栅
格栅倾角资料
设计参数：
设计流量:Q 1=182.87 L/s; 过栅流速:v 1=0.80m/s; 栅条宽度:s=0.01m; 格栅间隙:e=20mm; 栅前部分长度0.5m ； 格栅倾角:α=60°
单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 数量：1台 设计计算
（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2
12
11v
B Q =计算得栅前槽宽
m B 68.01=，则栅前水深m B h 34.02
68.021≈==
（2）栅条间隙数49.318
.034.002.060sin 0.183sin 11≈⨯⨯︒⨯==
ehv Q n α31.49 （取n=32）
（3）栅槽有效宽度:B 2=s （n-1）+en=0.01×(32-1)+0.02×32=0.95m （4）进水渠道渐宽部分长度m B B L 38.020tan 20.68
0.95tan 21121=︒
-=-=
α
（其中α1为进水渠展开角）
（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 19.02
38
.0212=== （6）过栅水头损失（h 1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则
m g k kh h v
810.060sin 81
.928.0)20.001.0(42.23sin 22
34
2
1=︒⨯⨯⨯⨯===αξ 其中:
h 0：计算水头损失m
k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3
：阻力系数，与栅条断面形状有关， =β（s/e ）4/3当为矩形断面时β=2.42
参考《污水处理厂工艺设计手册》，粗格栅水头损失一般为0.08-0.15m ，因此符合规定要求。
（7）栅后槽总高度（H ）
取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.34+0.3=0.64m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.34+0.081+0.3=0.72m （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α
=0.38+0.19+0.5+1.0+0.64/tan60° =2.44m
（9）每日栅渣量:用公式W=
1000
86400
1max ⨯⨯⨯总K W Q 计算，取W 1=0.05m 3/103m 3
W=
/d 0.2m /d 0.50m 1000
58.186400
05.0183.01000864003311>=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯总K W Q
所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：
α1
进水
α
图1 中格栅计算草图
α
(11) 格栅除渣机的选择
经计算本工程采用机械清渣，格栅清污采用GH 链条式回转除渣机，其功能如下：
表 错误!文档中没有指定样式的文字。
-1 格栅除渣机选型 型号 格栅宽度（mm ） 格栅净
距（mm ）
安装角
电动机
功率（kw ） 整机重量（kg ）
生产厂家
GH -950 950 20 60º~80º 0.75—2.2
3500-5500
无锡通用设备机械厂
设置两组GH-950链条式回转除渣机，一备一用。
提升泵房
细格栅
设计参数：
设计流量:Q 1=182.87 L/s;
过栅流速:v 1=0.90m/s; 栅条宽度:s=0.01m; 格栅间隙:e=8mm; 栅前部分长度0.5m ； 格栅倾角:α=60°
单位栅渣量W 1=0.1m 3栅渣/103m 3污水 设计计算
（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2
12
11v
B Q =计算得栅前槽宽
m B 72.01=，则栅前水深m B h 36.02
72.021≈==
（2）栅条间隙数91.737
.032.0008.060sin 0.183sin 11≈⨯⨯︒
⨯==
ehv Q n α=88.43 （取n=90）
设计两组格栅， =，n 90/2=45
（3）栅槽有效宽度:B 2=s （，n -1）+e ，n =0.01×(45-1)+0.008×45=0.8m
所以总槽宽为B=0.8×2+0.2＝2.0 m （考虑中间隔墙厚0.2m ）
（4）进水渠道渐宽部分长度m B B L 76.120tan 272
.00.2tan 211=︒
-=-=
α
（其中α1为进水渠展开角）
（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 88.02
76
.1212=== （6）过栅水头损失（h 1）
因栅条边为矩形截面，取k=3，则
m g k kh h v
12.060sin 81
.927.0)080.001.0(42.23sin 22
34
2
1=︒⨯⨯⨯⨯===αξ 其中:
h 0：计算水头损失m
k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3
：阻力系数，与栅条断面形状有关， =β（s/e ）4/3当为矩形断面时β=2.42
参考《新型城市污水处理构筑物图集》，细格栅水头损失h 1一般为0.3~0.4m ，因此符合要求。
（7）栅后槽总高度（H ）
取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.36+0.3=0.66m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.36+0.21+0.3=0.87m （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α
=1.76+0.88+0.5+1.0+0.66/tan60° =4.52m
（9）每日栅渣量:用公式W=
1000
86400
1max ⨯⨯⨯总K W Q 计算，取W 1=0.1m 3/103m 3
W=
/d 0.2m /d 1.00m 1000
58.186400
1.0183.01000864003311>=⨯⨯⨯=⨯⨯⨯总K W Q
所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：
图3 细格栅计算草图
进水
(11) 格栅除渣机的选择
设置三组HF-型回转式细格栅机，一备两用。