50吨多功能设备吊装平衡梁的设计
吊车梁吊装方案范文
吊车梁吊装方案范文1.工程概况本次吊装工程是在一个工地上进行的，需要将一个钢结构梁吊装到指定位置。
梁体重量约为50吨，长度为20米，宽度为1米，高度为2.5米。
工地上有足够的空间，没有障碍物。
2.吊装设备选择根据梁体的重量和尺寸，选择一台具有足够吊装能力的吊车。
吊车梁吊装通常选择履带式起重机或车载式起重机。
本次工程选择使用车载式起重机，因为工地上有固定的场地，方便起重机的搭建和操作。
3.吊装方案设计首先，进行现场勘测，确定梁体吊装的位置和目标位置之间的空间状况。
确保没有电线、管道等障碍物，并清理残留物，保持施工现场整洁和安全。
其次，制定一个吊装计划，确保吊装过程中的安全和顺利。
吊装计划应包括以下几个环节：-吊装预演：在实际吊装前，进行吊装预演。
根据梁体的尺寸和重量，确定起重机的位置和吊装方式。
预演过程中，可以发现并解决潜在问题，提高施工效率和安全性。
-起重机搭建：在吊装现场搭建起重机。
根据吊装计划和现场情况，确定起重机的位置和工作空间，使用支腿固定起重机，确保其稳定性。
同时，检查起重机的机械设备和操作系统，确保工作正常。
-吊装准备：在起重机上安装吊具，包括吊钩和梁体固定装置。
根据梁体的形状和尺寸，选择合适的吊具，并进行固定。
-吊装过程：根据起重机的操作手册和安全规范，进行吊装操作。
在吊装过程中，起重机的司机应密切配合信号员，确保梁体平稳上升，并避免与周围结构发生碰撞。
-吊装完成：当梁体到达目标位置后，进行固定，并确保其稳定性。
同时，撤销起重机，清理现场，并进行安全检查。
4.安全措施吊装过程中，要严格遵守相关的安全规定，并采取必要的措施来保障施工人员的安全。
例如：-在吊装现场设置警示标志和临时隔离措施，防止未经授权的人员接近施工现场。
-使用指定的吊具和固定装置，并按照安全规范、标准操作程序进行操作。
-由专业人员负责现场指挥和信号传输，确保吊车梁吊装的安全和顺利。
-在吊装现场配备灭火器和急救设备，以应对突发事件。
50吨双梁龙门起重机金属结构设计
设计任务书设计题目：50吨双梁龙门起重机金属结构设计设计要求：1.能提升重物并使重物沿水平方向移动，即起重机能够提升重物一道水平面内不同的地点，而不像升降机只是一种提升机械。
门式起重机的承重梁不是支撑在像桥式起重机的高架牵引箱上，而是支撑在能在地面钢轨上行驶的行走箱上。
这样，可以在露天的场地行动自如。
2.双梁龙门起重机适用于工矿企业、车站、港口、露天仓库及物资部门的货场等，在固定跨距间对各种物料进行装卸及起重搬运工作。
3.本起重机由电器设备、小车、大车运行机构、门架四大部分组成。
按工作繁忙程度和载荷状态分为轻级、中级、重级、特种级四种。
标准电源为三相交流、50赫、380伏，电源线为架空滑线、电缆两种。
本论文设计的起重机是一台50T-35m，U型变频，箱形双主梁集装箱龙门起重机总起重量50T，吊具以下起重量为50T，全长59m，跨度35m,有效悬臂9m，工作级别A5。
设计进度要求：第一周：确定题目, 借阅相关的材料第二周：深入现场进行实践，针对门机常有问题请教有关技师，准备编稿第三、四周：编写硬软件手写稿第五、六周：上机编写电子稿第七周：调试程序,找出问题,改进设计第八周：撰写论文,准备答辩指导教师（签名）：摘要龙门起重机是提高装卸作业效率、减轻工人劳动强度、用途十分广泛的大型起重设备。
在铁路货场、港口码头装卸集装箱，在水电站起吊大坝闸门，在建筑工地进行施工作业，在贮木场堆积木材等都得到了广泛的应用。
根据要求和用途不同，龙门起重机的参数、规格和结构形式也是各式各样。
由于偏轨箱形龙门起重机具有许多优点，目前，国内外生产的龙门起重机以偏轨箱形龙门起重机居多，本论文主要研究偏轨箱形龙门起重机金属结构的设计计算，按照《起重机设计规范》规定的载荷组合，分析起重机的受力情况，计算起重机承受的自重载荷、起升载荷、水平惯性载荷、起重机运行时的风载荷等，并将上述各种载荷分为垂直载荷和水平载荷计算主梁所受的内力。
根据相应的计算结果校核主梁危险截面（即小车位于跨中时的跨中截面和小车位于有效悬臂端时的支座截面）的强度、刚度及稳定性，从而判断该主梁结构的是否满足设计要求。
斜河桥板梁吊装方案1台50T汽车吊
一、工程概况斜河桥跨玉洲路中心桩号为K0+408.000，桥全长23.05m.桥跨中心线与道路交角62度。
桥梁分上下行双幅桥，单幅宽14m,中设4m中分带，桥宽度32m.桥梁单跨16m预应力混凝土空心板梁，桥跨为简支结构，桥台位置设置GQF—C40伸缩缝。
桥横向半幅由13片板梁通过绞逢连接成整体，中板宽为1m，边板宽1.5m，最大单片板梁重23吨。
二、工程特点板梁均在预制厂预制，用运输车运至吊装区域内，用一台50T的汽车吊吊装。
施工中要精益求精，严格要求，板吊装要按施工规范进行，保证吊装的绝对安全，确保板的质量，为此必须注意以下事项：⑴严格执行国家及交通部颁发的有关施工规范规程认真组织施工。
⑵因为板的悬臂有向右或向左之分，因此边板应根据吊运每根板的路线，架板顺序，确保好板的予制驳运方向，以便架板时由一侧到另一侧顺序安装。
三、吊装施工准备⑴按照设计图纸，以板的中轴线定位，在板墩台盖梁上以弹线确定橡胶支座位置和板控制线，以便在安装作业时进行控制。
⑵对吊板设备运转情况进行检查，禁止一切设备带病工作。
⑶安装橡胶支座。
⑷墩台帽砼强度应符合设计要求，顶面标高准确，表面平整。
⑸安装前，墩台帽清理干净，标高符合要求。
⑹由于板须运到吊装区域内，一台50T的汽车吊车可直接抬吊就位。
吊车在吊板时徊转半径控制在10m内，起重量为35T，臂长为25m，吊车臂的角度为76º。
在此条件下一台50T汽车吊能满足吊装要求。
四、吊装顺序首先把汽车吊停到指定位置，然后根据板的方向把吊车移到吊此板的起重量规定的最佳位置。
起吊钢丝绳根据板的重量及高度计算，选用φ20钢丝绳，其长度为3米，共计4根。
吊车所走的路线全部铺设好路基箱，开始起吊时起重臂控制在60º以上，然后随着起重指挥的哨音和指挥旗同时起吊，起吊高度根据各墩台而定，原则上不宜过高，能满足或超过墩台高度便可。
在吊车吊起旋转时，注意观察吊车的土基稳定情况，如发现异常则马上停止或就近安放在墩台上，待重新加固后方可进行安装，吊装顺序每跨必须由西向东依次吊装，半幅吊完后，吊车再移至另半幅吊装，再由西向东依次吊装，直至该跨吊完为止。
平衡梁的设计
5T 平衡梁计算书 根据现场实际情况，选用槽钢型平衡梁。
该平衡梁可用于吊装直径φ1200mm~1400mm 左右的设备。
如图(一)图（一）材料为Q235-A ，其MPa MPa s 210235~185，取中值=σ（GB700-88），许用一. 槽钢的选择设备重量4.07T ，用双分支吊装，平衡梁受力简图如图（二）。
分支拉力L F 平衡梁的夹角为)60~45(︒︒α，计算取︒55，吊重Q=4.07T 计算吊重动计K Q Q ⋅=44.12.12.121=⨯=⨯=K K K 动其中 1K 为冲击系数，2K 为不均匀系数 故 Q 计=4.07×1.44=5.86TF V =Q/n=5.86/2=2.93TF L = (Q 计/n)×1/sin a=3.57TF h =F V /tan a=2.05T槽钢为只受轴力作用。
根据强度条件确定槽钢的横截面积为A ≥F h /[σ]=(2.05×1000×9.806)/(140×106)m 2=1.44cm 2选用16a 型槽钢，截面积为21.95×2=43.9cm 2，满足要求。
二. 吊耳板的验算 ：如图(三):在断面A1B1处，b=20cm ，δ=3cmσ1=(Q 计/2)/b δ=4.79 MPa在断面A2B2处，b=16cm （偏保守），δ=3cm ，d=8cmσ2=(Q 计/2)/(b-d)δ=11.97 MPa在断面A3B3处，D=2R=16cm ，d=8cm ，δ=3cm 按拉漫公式验算： σ=(Q 计/2)/d δ=11.97 MPaσ3=σ(D 2+d 2)/ (D 2-d 2)=19.95 MPa吊索方向最大拉应力：σL =F L /((D-d) δ)=14.59 MPa []σ<，满足要求。
三. 焊缝的验算：对平衡梁受力分析知：焊缝（左侧吊耳）主要承受如图示方向的作用力 其剪切力为=⨯-⨯=3201054251h h F F P 96.63T 32010542511⨯-⨯=h h F F P =-34.87T (即1P 方向应向右) 上边焊缝承受弯距较下边的大，故只校验上边焊缝即可m N F M h •=⨯⨯⨯⨯=⨯=-23.72672105.10806.9100058.705.82m N l h M f f M .872.5910)2255(24.123.7267264.16622=⨯⨯-⨯⨯⨯==-τ m N l h P f .358.66102)2255(27.0806.9100063.967.04=⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯==-剪τ式中： f h ——焊缝厚度l ——焊缝总计算长度，等于焊缝实际长度减去2f h[]ττττ MPa M 376.89358.66872.592222=+=+=剪，安全。
5010T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计
50/10T,跨度28m,双粱桥式起重机结构设计1)大车轴距2)腹板尺寸3)翼缘板尺寸4)主梁尺寸第二章总体设计1.桥架尺寸的确定B=（11~46）L=（11~46）⨯22.5=6.375~4.25 m根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取B=5 m端梁全长B=5.916m2.主梁尺寸高度h=（11~1417）L=1821~1500 mm取腹板高度h=1600 mm腹板厚度1δ=6 mm翼缘板厚度δ=24 mm主梁总高度1H=h+2δ=1648 mm主梁宽度 b=(0.4~0.5)1H=648~810 mm字腹板外侧间距 b=760 mm>60L=425 mm 且>13H=540 mm上下翼缘板相同为24 mm⨯600 mm主梁端部变截面长取 d=2350 mm.图2-1 双梁桥架结构第三章主端梁截面积几何性质B=5 mB=5.916mh=1600 mm1δ=6 mmδ=24 mm1H=1648 mmB1=b=552 mm24 mm⨯600 mmd=2350 mm1）截面尺寸1) 固定载荷图3-1 主梁与端梁截面a) 主梁截面A=(600⨯24+1600⨯6)⨯2=0.04512m2惯性矩xI=2.8164160.425436160⨯⨯⨯+⨯）（=2.13053⨯1010 mm4yI=2.250491616033454⨯⨯⨯+⨯）（=1.71202⨯109 mm4b)端梁截面A=2876020600⨯⨯+⨯）（=36160 mm2=0.03616m2xI=762802603.876⨯⨯⨯+⨯）（=4.2641⨯109 mm4yI=60237.6760.83632⨯+⨯⨯⨯（）=6.8221⨯108 mm4第四章载荷主梁自重载荷'F =kρAg⨯9.81=1.281.9104512.07850⨯⨯⨯⨯=4165.3 NA=0.04512m2xI=2.130⨯1010 mm4yI=1.712⨯109 mm4A1=0.03616m2xI1=4.264⨯109 mm4yI1=6.822⨯108 mm4'F=4165.3 N5.3.1 验算主腹板受拉翼缘板焊缝④的疲劳强度max σ=20()x xM y I δ-=3103207438.87108002.130510⨯⨯⨯=120.43MPamin σ=min 20()xM y I δ-=31076171.8108002.130510⨯⨯⨯ =28.84MPa图5-5 主梁截面疲劳强度验算点应力循环特性γ=min max σσ=28.84120.43=0.2395〉0 根据工作级别A6，应力集中等级1K 及材料Q235，查得119][1=-σMP ，b σ=370 MPa焊缝拉伸疲劳需用应力为max σ=120.43MPamin σ=28.84MPa012主梁加劲肋设置及稳定性计算.专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注.=81.40 MPa <[]σ∏=175 MPa翼缘板对中轴的静矩为yS=8⨯600⨯390=1569920 mm3τ= 22v yxF SIδ=8103215.2215699203601299⨯⨯⨯⨯=15.07 MPa折算应力为σ=223στ+=2281.40315.07+⨯=87.8 MPa<[]σ∏=175 MP截面3-3及4-4端梁支承处两个截面很近，只计算受力稍大的4-4端梁支承处为安装大车轮角轴承箱座而切成缺口并焊上两块弯板（20 mm⨯185 mm）,端部腹板两边都采用双面贴角焊缝，取fh=8 mm,支承处高度314 mm，弯板两个垂直面上都焊有车轮组定位垫板（16 mm⨯90 mm⨯340 mm）,弯板参与端梁承载工作，支承处截面（3-3及4-4）如图所示6-3图6-3 端梁支承处截面形心1y=i iA yA∑=20600428378197214130393860028378214130⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=199.6 mm惯性矩为xI=3.4296⨯108 mm4.专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注..专业.专注.1）桥架的垂直静刚度第七章主梁和端梁的连接主、端梁采用连接板贴角焊缝连接，主梁两侧各用一块连接板与主、端梁的腹板焊接，连接板厚度δ=8 mm，高度1h=0.95dh=0.95⨯800=755 mm,取1h=750 mm，主梁腹板与端梁腹板之间留有20~50的间隙，在组装桥架时用来调整跨度。
工字截面50 t吊梁的设计
工字截面50 t吊梁的设计
刘斌;储伟俊
【期刊名称】《钢结构》
【年(卷),期】2008(023)010
【摘要】吊梁是大型设备吊装的专用吊具,吊索与水平面的夹角越小,吊索受力越大,对吊梁的轴向压力也就越大.吊装水平长度大的构件时,为使构件的轴向压力不致过大,同时吊索不占用较大的空间高度,吊索与水平面的夹角应在60°～75°.吊梁结构形式有多种,采用常见的H型钢制造,并依据<钢结构设计规范>(GB 50017-2003)推导出工字截面尺寸直接算法,初选截面,然后进行结构强度、刚度和结构稳定性验算,确保吊梁的安全使用.
【总页数】4页(P35-37,40)
【作者】刘斌;储伟俊
【作者单位】解放军理工大学工程兵工程学院,南京,210007;解放军理工大学工程兵工程学院,南京,210007
【正文语种】中文
【中图分类】TU3
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1.基于ANSYS技术的双轴对称工字型截面梁优化设计 [J], 邓夕胜;董事尔;何东升
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大型设备运输与吊装方案
大型设备运输与吊装方案一、工程概况根据“大型设备运输与吊装方案”的要求，本工程为一大型设备安装项目，主要包括设备的运输、吊装就位、调试等工作。
工程地点位于XX市XX工业园区，施工场地条件具备，交通便利。
本次吊装的主要设备为大型精密机械设备，设备重量约为50吨，外形尺寸为长20米、宽3米、高4米。
二、吊装管理（一）、吊装施工组织流程1. 编制吊装施工方案，并提交相关部门审批；2. 召开吊装前技术交底会，明确各岗位职责及施工要求；3. 吊装前对现场进行勘查，确定吊车站位、设备摆放位置及路线；4. 准备吊装所需工器具、设备，并进行检查、试吊；5. 吊装作业；6. 吊装完成后对设备进行检查、调试；7. 完成吊装作业，清理现场。
（二）、现场吊装组织机构1. 项目经理：负责整个吊装项目的组织、协调、管理工作；2. 技术负责人：负责吊装方案编制、技术指导、质量监督等工作；3. 施工队长：负责现场施工组织、人员调度、安全管理等工作；4. 吊车操作手：负责吊车的操作、维护、保养等工作；5. 现场安全员：负责现场安全监督、检查、整改等工作；6. 施工人员：负责现场吊装作业、设备搬运、配合调试等工作。
（三）、管理职责1. 项目经理：负责整个吊装项目的顺利进行，对项目质量、进度、安全负责；2. 技术负责人：负责吊装方案的实施，解决吊装过程中的技术问题，确保吊装质量；3. 施工队长：负责现场施工组织，保证吊装作业的安全、高效进行；4. 吊车操作手：严格按照操作规程进行吊车操作，确保吊装安全；5. 现场安全员：负责现场安全监督，发现安全隐患及时整改；6. 施工人员：服从指挥，严格按照施工方案进行作业，确保吊装顺利进行。
三、工器具的选用1. 吊车：根据设备重量和尺寸，选用具有足够起重能力的汽车吊，确保安全系数在规定范围内。
吊车性能参数需满足以下要求：- 起重量：不小于60吨；- 起升高度：不小于20米；- 臂长：不小于40米；- 工作半径：不小于15米。
50t平衡梁校核
50t平衡梁校核1.平衡梁使用要求：1）支撑式平衡梁。
2）设计安全系数为1.8。
3）最大吊重50t。
4）跨距分别为2m,3m,4m。
5）梁上、梁下各使用一对25t卸扣。
6）梁下索具为垂直承力。
7）梁上索具使用偏角不小于60。
2.平衡梁示意图平衡梁受力分析T——上部索具承力G/2——下部索具承力（G按最大吊重考虑50t）N——平衡梁主体承受的压力对B点进行受力分析，T×sin60°=G/2T×cos60°=N通过计算T=28.9t N=14.45t通过受力分析可知平衡梁本体只承受轴向压力，吊耳板承受纵向拉力。
管梁选用φ273×15，材料为2号钢，[σ]=140 mPa.1）平衡梁稳定校核N—轴向应力N=14.45×104(N)ψ—稳定系数可由λ查表得λ=μ×L/rμ—修正系数查表3-12。
得μ=1。
L—平衡梁长度L=4000mmr—惯性半径r=（I/A）1/2=108.4∴λ=1×4000/108.4=37查表得ψ=0.910M—受压弯距M=N×e=14.45×104×241.5=3.5×107W—截面系数可查表得W=7.432×105σ=N/ψA+M/W=14.45×104/(0.910×12010)+3.5×107/7.432×105=13.2+47.1=60.3mPa< [σ]平衡梁稳定满足。
2）吊耳拉伸计算σ=（G/2）/A=25×104/[30×(200-80)]=69.4mPa吊耳材料为Q235C，σs=225 mPa.σ×n=125mPa.<σs 强度满足。
3）吊耳孔挤压强度计算σ=T/A=28.9×104/[50×60]=96.3mPa吊耳材料为Q235C，σs=225 mPa.σ×n=173.4<σs 强度满足。
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50吨多功能设备吊装平衡梁的设计
摘要：本文选用H型钢设计了一种能够吊装多种直径设备的50吨平衡梁，并且经过了TUV公司检测。
本文详述了该平衡梁的设计方法和检测方法。
关键词：吊装平衡梁设计检测
笔者于2011年9月至2012年9月完成了阿布扎比国家石油公司博禄三期设备安装项目。
在工程施工过程中根据现场实际需要，选用H型钢设计了一种能够吊装多种直径设备的平衡梁，并且经过了TUV公司检测。
平衡梁详细信息如表1，该平衡梁可用于吊装直径Φ840 ~Φ4200mm左右的多种设备，材料为Q235-B，许用应力为[σs]=225MPa表1 平衡梁详细信息
形状如图1所示：图1 平衡梁主视图
一、H钢的选择
拟定吊装设备重量最大50吨，用双分支吊装，平衡梁受力如图2所示。
图2 平衡梁所受拉力图
分支拉力FL 和平衡梁的夹角拟定为: α=550
吊重50吨。
计算吊重Q计=Q×K动
K动=K1×K2=1.2×1.2=1.44
其中K1为冲击系数，K2为不均匀系数。
故Q计= 50×1.44=72吨
FV = Q计/2 = 72/2 = 36T
FL =（Q计/2）×（1/Sinα）=36×（1/Sin550）=43.95T
Fh=Fv/ tanα=36/ tan550= 25.21T
σ=[σs]/1.5=225/1.5=150MPa
H钢轴向压应力：
受力如图3所示。
σ1 = Fh/A = 25.21×1000×9.8/(150×106）= 16.48cm2
所以选择HW150×150 H钢截面面积39.65×2= 79.3cm2>16.48cm2。
满足要求。
2.吊耳板验算
在断面A1B1处，b =LA1B1=35cm，δ=3cm，δ-吊耳厚度
σ1=（Q计/2）×（1/bδ）= 36×1000×9.8/（0.35×0.03）Pa=33.6MPa
在断面A2B2处，b =LA2B2=20cm（偏保守），δ=5cm，d=6cm
σ2=（Q计/2）×（1/(b-d）×δ）=36×1000×9.8/[(20-6) ×5×10-4]Pa=50.4MPa
在断面A3B3处，d=6cm，δ=5cm，d-吊耳孔直径; δ-吊耳补强板厚度
拉曼公式σ=（FV×1/(d×δ）)×[(4R2 +d2 )/( 4R2 -d2 )]
计算如下：
σ”=（Q计/2）×1/(d×δ）= 36×1000×9.8/(6×5×10-4 ) Pa=117.6MPa
σ3=σ”×[(4R2 +d2 )/( 4R2 -d2 )] = 117.6×[(4×102 +6 2 )/( 4×102 -62 )]= 140.86MPa
σ1＜[σ]w
σ2＜[σ]w
σ3＜[σ]w
满足要求。
二、焊缝校核
P=(Fh×425-Fh1×105)/320=96.63T
P1=(Fh1×425-Fh×105)/320=-34.87T (方向相反)
因为P1<P,所以只计算P侧.
M= Fh×8.5=70.58×1000×9.806×10.5×10-2=72672.23N·m
τM=6M/1.4hfl2=6×72672.23/1.4×2×(55-2×2)2×10-6=59.872 N·m
τcut=P/0.7hfl=96.63×1000×9.806/0.7×2×2×(55-2×2)2×10-4=66.358 N·m
hf-焊缝厚度
l-焊缝长度
满足要求。
三、平衡梁的检测
本平衡梁所使用的现场在阿联酋阿布扎比，必须要有TUV的第三方检测才可以使用，检测方法如下。
1.检测焊缝厚度，通过复核计算结果，得知平衡梁满足现场要求。
2.实际吊装配重测试
测试方法为吊装平衡梁许用重量×1.2的重量，也就是60吨的重量掉10分钟，然后对外观进行检查。
3.对所有焊缝进行磁粉探伤检查。
检测合格后获得TUV检测合格证书，并完成现场70台设备的吊装工作。
参考文献[1] 刘鸿文编，材料力学（第4版）(I、II)，高等教育出版社，2004作者简介：顾海锋，1981年12月出生于吉林省乾安县，2008年7月毕业于吉林大学机械专业获工学硕士学位。
目前是克拉玛依职业技术学院机械工程系教师。