高压架空输电线路地线热稳定的计算
地线验算短路热稳定的允许电流
参考山西省电力勘测设计院《架空地线复合光缆导电截面的计算方法》等资料，
式中：I——地线验算短路热稳定允许电流，A；
C——载流部分的热容量，cal/℃/cm；
αo——载流部20℃时的电阻温度系数，℃-1；
RO——载流部20℃时的电阻，Ω/cm；
T——计算短路热稳定的时间，s；
t1——地线初始温度，℃；
t2——地线短路热稳定允许温度，℃。
地线验算短路热稳定的允许温度，钢芯铝（铝合金）绞线取+200℃，铝包钢绞线取+300℃，镀锌钢短路热稳定时间取0.5秒。
1)20(1)20(ln 24.012O +-+-=t t T R C
I ααα
资料，地线验算短路热稳定允许电流I按下式计算+200℃，铝包钢绞线取+300℃，镀锌钢绞线取+400℃；计算
1
)201
)20+-+-。
热稳定系数推导
热稳定系数推导：在IEEEstd80-2000中规定，接地线的最小截面积要求为：)ln(**10*1*004am r r c T K T K t TCAP I A ++=-ρα其中：I —— 电流有效值 kA2mm A —— 导体横截面积。
mm 2 m T —— 最大允许温度 ℃a T —— 环境温度 ℃r α —— 温度为参考温度r T 时的电阻率温度系数，1/℃ r ρ —— 温度为参考温度r T 时接地导体的电阻率，m ∙Ωμ0K —— 1/0α（或1/r α）-r T ℃c t —— 电流持续时间，s由上式可得：)ln(*1*10**002am r r c T K T K TCAPt I A ++=ρα在DL/T 621-1997中规定，接地线的最小截面积要求为：c g t CI S ≥令：S=A ， 则：)ln(*1*10**002am r r c c g T K T K TCAPt I t CI ++=ρα，其中：I g 的单位为安培，I 的单位为千安培。
I g =I*103 安培。
令：)ln(*00am r r T K T K TCAPK ++=ρα则上式可以简化为：c c t KI t C I 2310*10*= 所以：K C 10= 即：)ln(*1000am r r T K T K TCAPC ++∙=ρα按照DL/T621 1997的要求，取环境温度为40℃，则K 与C 的值如下表所示：40%导电率铜镀钢绞线的C 值计算，将相关参数代入公式：)ln(*1000am r r T K T K TCAPC ++∙=ρα)402451084245ln(40.400378.085.310++⨯∙=C)66.4ln(48.23110∙=C18989.181041.35610≈⨯=∙=C30%导电率铜镀钢绞线的C 值计算，将相关参数代入公式：)ln(*1000am r r T K T K TCAPC ++∙=ρα)402451084245ln(86.500378.085.310++⨯∙=C)66.4ln(81.17310∙=C16436.161061.26710≈⨯=∙=C20%导电率铜镀钢棒的C 值计算，将相关参数代入公式：)ln(*1000am r r T K T K TCAPC ++∙=ρα)402451084245ln(62.800378.085.310++⨯∙=C)66.4ln(16.11810∙=C13549.131093.18110≈⨯=∙=C镀锌钢的C 值计算，将相关参数代入公式：)ln(*1000am r r T K T K TCAPC ++∙=ρα)40293419293ln(10.2000320.093.310++⨯∙=C)14.2ln(1.6110∙=C6881.61043.4610≈⨯=∙=C使用IEEEstd80 -2000 中的简化公式，有：c f kcmil t K I A ∙=，其中A kcmil 的单位为kcmil ，它与mm 2之间的换算关系为：1kcmil=1.974mm 2， 所以，974.12c f mm t K A =在DL/T 621-1997中规定，接地线的最小截面积要求为：c g t CI S ≥令S = 2mm A ，则：974.1c f c g t K t CI =其中：I g 的单位为安培，I 的单位为千安培。
220kV输电线路工程电气部分设计
２２０ｋＶ输电线路工程电气部分设计黄 平（广西水利电业集团新疆克州水利发电有限公司）摘 要：本项目设计主要为目前拟建２２０ｋＶ的特高压架空输电专用线路的电气工程进行电气部分的相关设计，根据目前国家输电现有线路设计规范采用国标５０５４５ ２０１０及其相关设计原始基础材料，完成了输电线路的引线和下线结构设计、金具结构设计、杆塔结构设计、防雷防振设计等内容。
本次设计重点是地线设计，设计内容包括地线校验机械强度校验和热稳定校验，以设计原始资料为基础，对地线ＪＬＢ２０Ａ １５０铝包钢绞线的几种重要比载、临界档距、应力弧垂进行计算。
关键词：特高压架空输电；地线；比载；应力弧垂０ 引言输电连接线路的材料分类连接方式有许多，按照其能够输送特定电流的各种类型和材料种类，可以依次划分为有线交流式的输电连接线路和直流式的输电连接线路，按照每种输电连接线路所用的导电材料不同，分别为有线架空式的输电连接线路和无源式有线电缆式的连接线路［１］。
１ 设计原始资料（１）线路概况拟建一回２２０ｋＶ线路：１）线路所处地区海拔在３０００～３３００ｍ之间，等级为ＩＩ级。
２）外业定位工作已经完成并成平断面定位图。
３）根据系统专业论证提资，地线一根采用ＪＬＢ２０Ａ １５０铝包钢绞线，另一根采用ＯＰＧＷ地线；外业定位工作已经完成并形成平断面定位图。
（２）设计用气象条件本次设计用气象条件取值见表１。
表１ 设计用气象条件一览表项目气温／℃风速／（ｍ／ｓ）覆冰厚度／ｍｍ最高气温４０００最低气温－１０００年平均气温１５００基本风速（１０ｍ高）１０２７０覆冰情况－５１５２０安装情况－５１００操作过电压１０１５０雷电过电压１５１００（续）项目气温／℃风速／（ｍ／ｓ）覆冰厚度／ｍｍ带电作业１５１００事故情况－５１０２０验算情况－５１０３０冰的密度（ｇ／ｃｍ３）０ ９年平均雷暴日６０（３）导地线选择导线管的横向纵截面的基本设计技术要求一般应从它的主要电气性能特点和它的经济实用性质两个基本方面来综合考虑，保证安全、经济有效地实现输出额定电能［２］。
架空输电线路地线融冰计算
架空输电线路地线融冰计算摘要：冬季因架空输电线路地线覆冰导致设备受损，降低电网安全稳定运行可靠性的事件十分突出。
为了解决这一问题，对新建地线进行融冰设计，明确地线绝缘化必要性，指导架空输电线路地线融冰工作的开展。
关键词：输电线路；地线；融冰；计算对于重冰区线路，地线覆冰受温度，高差影响，往往比导线严重。
统计显示，架空输电线路中出现覆冰倒塔事故中，往往是由地线覆冰引起的。
现行架空输电线路设计规程中规定，地线设计冰厚应较导线冰厚增加5mm。
对于重冰区架空输电线路，对地线进行融冰，能够很好的避免由于地线断裂产生不平衡张力引起的倒塔事故。
1工程概况110kV大梅线位于韶关市乐昌市及乳源县境内。
新建线路长度29.2km，全线共137基杆塔，其中转角塔38基，直线塔99基。
新建线路为双地线，一根为锌5%铝-稀土合金镀层钢绞线，另一根为OPGW光缆，光缆型号为OPGW-S-24B1-127。
其中N1～N63号地线型号为XLXGJ-125，地线长约11.9km,N63～N137号地线型号为XLXGJ-100，地线长约17.3km。
2地线融冰准备工作由于110kV大梅线两侧变电站均无融冰装置，计划用车载融冰装置进行融冰。
车载融冰装置设备参数如下表：3地线融冰电流计算地线融冰电流——使地线上覆冰融化的电流。
融冰电流在地线电阻中产生的热量一部分使冰柱的温度上升至融点，一部分使冰柱融化，一部分损失在从地线表面到冰柱表面的传递途中，还有一部分通过冰柱表面散失，其计算公式如下：根据本工程地线使用型号，风速取5m/s,外界温度取-5℃，覆冰厚度取20mm，对于XLXGJ-100，计算得雾凇融冰电流为117.8.A，雨淞时融冰电流为158.5A；对于XLXGJ-125，计算得雾凇融冰电流为136.2.A，雨淞时融冰电流为180.6A。
对比两结果，最小融冰电流应取其两者最大值。
故本线路地线融冰电流最小融冰电流对于雾凇为136.2.A，雨淞时为180.6A。
线路的热稳定动稳定计算
线路的热稳定动稳定计算
线路的热稳定和动稳定计算是电力系统中非常重要的一部分，
它们涉及到线路的热平衡和动态稳定性分析。
首先，让我们来看看
线路的热稳定计算。
线路的热稳定计算主要是指对输电线路的电流
负载能力进行评估，以确保线路在长时间负载情况下不会过热而导
致故障。
这涉及到考虑线路的电阻、环境温度、风速等因素，通过
数学模型和计算方法来确定线路的额定负载能力，从而保证线路的
安全运行。
另外，动稳定计算则是指对电力系统在发生大幅度扰动（如短
路故障、大功率负荷突然变化等）后的稳定性进行分析和评估。
这
种计算通常涉及到对系统的动态响应、振荡特性等进行建模和仿真，以确定系统在扰动后是否能够快速恢复稳定状态。
动态稳定计算的
结果对于系统的保护装置和控制策略设计具有重要的指导意义。
从技术角度来看，线路的热稳定计算需要考虑线路的材料、截面、环境温度、风速等因素，可以通过有限元分析等方法进行模拟
和计算。
而动态稳定计算则需要考虑系统的动态特性、控制策略、
保护装置等因素，可以通过数学建模和仿真软件进行分析。
总的来说，线路的热稳定和动稳定计算是电力系统运行和规划中不可或缺的一部分，它们对于确保系统的安全稳定运行具有重要意义。
通过科学的计算和分析，可以有效地指导系统的设计、运行和维护，提高电力系统的可靠性和稳定性。
OPGW和分流地线热稳定校验及选型的探讨
OPGW和分流地线热稳定校验及选型的探讨摘要：在光纤复合架空地线(OPGW)设计中，通常需考虑送电线路发生单相短路故障时短路电流在OPGW和另一根地线中的分流关系，并需计算出相应的电流分量。
为此，首先从OPGW短路电流热效应入手，探讨了短路电流分量计算的基本方法和短路电流持续时间的取值，并推导出OPGW短路电流瞬时温升的公式，同时提出了分流地线在电力系统中的意义，然后对比计算OPGW和分流地线的分流关系后得出了分流地线选型的基本原则。
关键词：OPGW；短路电流；分流地线；电流热效应0引言光纤复合架空地线(Optical-fiber Composite Overhead Ground Wire，简称OPGW) 是一种新型结构的地线，这种新型结构地线主要用于高压输电线路系统，具有通讯光缆和普通架空地线的双重功能，已经在我国的电力通信工程建设当中得到了快速发展。
110 kV及以上的新建输电线路基本上都已经采用了OPGW，但是建设比较早的输电线路大部分采用的是全介质自承式非金属光缆(All Dielectric self-supporting optical-fiber cable，简称ADSS)，随着电力网络的发展和技术的不断进步，ADSS正逐步被OPGW所取代。
在OPGW的设计当中，必须明确短路电流在另一根地线和光缆中的分配关系，并检验短路电流是否满足系统热稳定要求。
如果OPGW不能承受所有的短路电流，就会使温度升高，当温度达到某一值的时候，不仅会造成光纤大幅度衰减，寿命减短，严重情况下还会造成通信中断，影响电力系统的正常运行。
因此有必要的根据普通地线(以下简称地线) 和OPGW的基本特性参数来计算接地故障短路电流在地线和OPGW中的分配关系，从而确定流过OPGW的热稳定及短路电流是否可以满足厂家的技术需求，同时也可以根据流经地线的短路电流检验该设计选型是否满足规范规程的要求。
1 架空地线短路电流1.1地线短路电流计算说明在高压输电线路上，接地故障电流除了能够流过故障塔的塔脚，还能通过别的塔和架空地线进入大地。
基于热稳定计算的架空地线分析研究
Ｏ Ｇ 是一种架设在导线 上方 、 ＰＷ 具有传 统架空地线 和通 信能力双
重功能的地线。地线选择很大程度上受限于线路发生单 相接 地短 路故障时流过的最大 电流 。关于地线 热稳定计算 ， 计手册 和规 设
１ ／ ＼ ／ ’ 杆塔Ｊ
程缺少针对性的指导和相 应的参数。本文针对双地线高压输 电线
路发生单相接地故 障时 ， 结合实际工程进行地线热稳定计算研究 。 当架 空输 电线路发生单相接 地短路 ， 短路 电流在 两根地 线 、 杆塔 的接 地体 之间进行分 配。线 路设计 、 校核时需要计 算 出流过
Ｋｅ ｙｗｏｒ ｓ：ｒｎｓ ｓ ｉｎ ｌｎ ｄ ｔａ ｍｉｓｏ ｉｅ；ｓｎｇｅ ｐ ｓ ｒｕｎ ｉ ｇ ｓ ｒ— ｉｃ ｉ； ｇｏ ｎｄ ｗｉｅ；ｔ ｒ ａ ｔ ｉｉ ｉ ｌ ｈａ ｅ ｇｏ ｄ ｎ ｈｏ ｃｒ ｕｔ ｒ ｕ ｒ ｔ ｈｅ ｍ ｌｓａ ｌｔ ｂ ｙ
Ｏ 引 言
ｌ ｅ ｅ ｇｎ ｅ ｉ ｇ ａ ｅ ｎ ｔ ｅ ＯＰ Ｗ ｎ Ｓ ｈ ｒ ａ ｔｂ ｌｙ ａ ａｙ ｉ ，ａ ｄ ｐ ｏ ｉ ｅ ａ ｔ ｅ ｒｔ ａ ｅｅ ｅ ｃ ｏ ｈ ｒ ｎ ｍｉ ｉｎ ｉ ｎ ｉ ｅ ｒｎ ，ｂ ｓ ｄ ｏ ｈ Ｇ ａ ｄ ＡＣ Ｃ ｔ ｅ ｌｓａ ｉ ｔ ｎ ｌｓｓ ｎ ｒ ｖ ｄ ｈ ｏ ｅｉ ｌｒｆ ｒ ｎ ｅ ｆｒ ｔｅ ｔ ｓ ｓ ｏ ｎ ｍ ｉ ｃ ａ ｓ ｌ ｅ ｖ ｒ ｅ ｄ ｇ ｏ ｎ ｉ ｅ ｅ ｔ ｎ ａ ｄ ｃ ｅ ｋ ｎ ． ｉ ｓｏ ｅｈ ａ ｒｕ ｄ ｗ ｒ ｓ ｌｃ ｉ ｎ ｈ ｃ ｉ ｇ ｎ ｅ ｏ
ｉ ｌ ｈｃｉｇｅｃ ｒ ｄｗｒ ｔ ｒ ｌ ｔ ｉ ．Ａ ｃｒｉ ｅ ０ Ｖ Ｚ ａ￣ ａａｓｂｔ ｉ ｉｓａ ｓ ｔ ｎｔ ｎｍ ｓ ｏ ｆ ａｌ ｃｅｋｎ ａｈｇｏｎ ｉ ｅ ａ ｓ ｂｌｙ ｃｏｄ ｇ ｏ ｈ ２ ｋ ｈｎ ｉｂ ｕ ｓ ｔ ｎｔ Ｘｕｈｎｓｂｔ ｉ ａｓ ｉ ｉｎ ｎ ｙ ｕ ｅ ｈｍ ａ ｉ ｔ ｎ ｔｔ ２ ａｏ ｏ ｕ ａｏ ｒ ｓ
110～750kV架空输电线路设计规范
110～750kV架空输电线路设计规范1 总则为了在交流 110～750kV 架空输电线路的设计中贯彻国家的基本建设方针和技术经济政策，做到安全可靠、先进适用、经济合理、资源节约、环境友好，制定本规范。
本规范适用于交流 110～750kV 架空输电线路的设计，其中交流110kV～550kV使用单回、同塔双回及同塔多回输电线路设计，交流750kV适用于单回输电线路设计。
、新工艺、新设备、新材料，推广采用节能、降耗、环保的先进技术和产品。
对重要线路和特殊区段线路宜采取适当加强措施，提高线路安全水平。
～750kV架空输电线路设计的基本要求，当本规范与国家法律、行政法规的规定相抵触时，应按国家法律、行政法规的规定执行。
架空输电线路设计，除应执行本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语架空输电线路 overhead transmission line用绝缘子和杆塔将导线架设于地面上的电力线路。
弱电线路 telecommunication line指各种电信号通信线路。
大跨越 large crossing线路跨越通航江河、湖泊或海峡等，因档距较大(在1000m以上)或杆塔较高(在100m以上)，导线选型或杆塔设计需特殊考虑，且发生故障时严重影响航运或修复特别困难的耐张段。
中、重冰区 light/medium/heavy icing area设计覆冰厚度为10mm及以下的地区为轻冰区，设计覆冰厚度大于10mm小于20mm地区为中冰区，设计冰厚为20mm及以上的地区为重冰区。
基本风速 reference wind speed按当地空旷平坦地面上10m高度处10min时距，平均的年最大风速观测数据，经概率统计得出50（30）年一遇最大值后确定的风速。
稀有风速，稀有覆冰 rare wind speed，rare ice thickness根据历史上记录存在，并显著地超过历年记录频率曲线的严重大风、覆冰。
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高压架空输电线路地线热稳定的计算〖摘要〗随着超高压电网的发展出现了大功率的电力枢纽，其特点是在这些电力枢纽附近短路电流值非常大，需要计算地线热稳定，本文就纯钢绞线地线、钢绞线地线与OPGW 、良导体与OPGW之间的配合计算加以研究，本文提出得计算方法对该类工程的计算有一定的指导意义。
【关键词】地线短路电流热稳定1问题的提出随着超高压电网的发展出现了大功率的电力枢纽，其特点是在这些电力枢纽附近短路电流值非常大，使得架空地线返回电流可高大数千安培，且与短路点的位置、架空地线的材料、截面以及是否绝缘、杆塔的接地电阻、档距长度等因素均有关。
当由于悬垂绝缘子串或空气间隙闪络，而在架空线路杆塔上发生单相短路时，地线会因由于地线返回的短路电流非常大缺乏足够的热稳定性而发生损坏，因此，就要求校验地线的热稳定性。
在档距中央相导线对地闪络时，地线将直接耐受电弧的作用。
但是，如果正确的选择档距中央导线与地线间的距离，这种闪络就很少发生，故在本次讨论、计算中不予考虑。
2计算方法的确定2.1基本假设条件一般地说来流经地线的电流由以下条件共同决定：①发生短路的杆塔的接地电阻；②该杆塔与相邻杆塔间一段地线的电阻，或是当地线与变电所（发电厂）的接地网相连时，该杆塔与此接地网间一段地线电阻；③相邻杆塔或者变电所（发电厂）接地网的接地电阻。
应当指出，一旦离开发电厂或变电所，短路电流就急剧下降。
因此，为了校验地线的稳定性（特别是如果热稳定性不足，需要加大发电厂或变电站附近的地线截面时），则必须知道短路点沿线路移动时流经线路两端的短路电流变化情况。
本文对如何计算单相短路电流不做介绍。
导线流过短路电流时，其中由地线和相导线间的感应所引起的电流，由于钢地线的电阻比较高，在校验其热稳定时，该部分地线的电流可以忽略不计；但是良导体作架空地线时，该部分地线的电流的是不容忽略的。
地线的热稳定性由短路电流及其持续时间长短来决定对地线进行校验时，应取相应于最不利条件下得计算短路电流；而计算时间，则取计及自动重合闸动作的整个主保护动作时间。
2.2基本计算方法钢地线的电流分布，可按所示计算网络来确定。
当进行计算时，在所研究区段上的线路档距都取相同的值，杆塔间地线的电阻r取用相等值，各杆塔接地电阻R也取用相等值。
)()(2•••••••++=r thm r thm Z z z z z z M C C C M BX式中)(rR zC=•；R r r /=•；m—短路点每侧均匀线路的档距数； Zm—使均匀线路形成闭路的阻抗，Ω。
当地线与发电厂或变电站接地网相连时,阻抗Zm 等于接地网的接地电阻Z m =R n1.如果计算线段与带绝缘地线的线路段相连,或地线未与发电厂或变电所的接地网相连,则Zm =∞。
此时,上式改写为：thmrZ Z CBX =相邻杆塔间的地线电阻：SL r CT ×=ρ式中 CT ρ=0.14Ω.mm 2/m — 钢导体的有效电阻率，在电流值较大（大于5kA）时，取作常数； l—线路档距长度，m； S—所校验的地线截面，mm 2。
因为超高压线路通常带有相同型号双地线，所以此时杆塔间的地线电阻为：SL r CT ××=ρ21短路点两侧地线中的电流为：I 1= I K ×Z 0/Z BX1 I 2= I K ×Z 0/Z BX2式中 1/ Z 0=1/ Z BX1+1/ Z BX2+1/RI K —所研究地点得计算短路电流，kA。
当线路上采用两根型号相同的地线时，所得到短路电流由两根地线均匀承担，即每根地线的电流等于式I 1、 I 2值的一半。
假如研究地点得计算短路电流值比较大（超过10 kA），则必须考虑到因受杆塔接地电阻的影响而有所降低。
则修正后的短路电流：UI R UI IeKeKKX22+=， （ k A ）式中U e ——线路的额定电压，kV。
地线截面积按有关规程规定进行热稳定校验，并要求ct I A ddd ≥式中 A d —同时满足热稳定和满足机械强度的最小截面积，mm 2；t d —为短路的等效持续时间，按主保护动作时间并考虑自动重合闸不成功或断路器拒动等因素，一般取0.5～1.0s；C—架空地线材料的热稳定系数，钢绞线C=70，铝绞线C=120。
在某一计算段内两根地线为不同型号和截面时r 为并联值，求出短路点两侧地线中的电流后再进行分流计算。
（其中令Z 1阻抗较小为后续表达带来方便）即：)()(12112221Z Z Z Z I I −−=式中 I 1—短路时流过地线1的电流，kA；I 2—短路时流过地线2的电流，kA；Z 12—地线1、地线2之间的互阻抗，Ω/km； Z 1—地线1自阻抗，Ω/km； Z 2—地线2自阻抗，Ω/km；在这种情况下一般可能是一根良导体与一根钢绞线（或良导体），这时导线流过短路电流，在地线（良导体）上与相导线感应所诱起的电流：11Z Z I I M k d =式中 I d1—在良导体上所诱起的电流，kA；I K —导线上流过的短路电流，kA；Z M —流过短路电流的导线与良导体地线间的互阻抗，Ω/ m； Z 1—良导体地线的自阻抗，Ω/ m。
mnM d D j Z 0lg145.005.0+=D 0——地中电流的等值深度，m；mn d ——流过短路电流的导线与良导体地线间距离，m。
地中电流的等值深度取决于大地电导率，且为：γf D 1.0085.20= (4)式中 γ——线路路径经过地区大地电导率,S/m这种在良导体中所诱起的电流应该叠加在分流所得值上，即良导体地线上的电流：11I I I d +=OPGW 地线短路热稳定允许电流I=)()(120120ln24.0102000+−+−t t TR C ααα式中：I 地线短路热稳定允许电流C——载流部分的热容量，cal/℃/cm；α0——载流部20℃时的电阻温度系数，℃-1；R 0——载流部20℃时的电阻，Ω/ cm； T——计算短路热稳定的时间，S； t 1——地线初始温度，℃；t 2—地线短路热稳定允许温度，℃；几个问题的讨论：当计算的短路电路较大，所取得地线不能满足热稳定性要求，同时我们也知道：零序电流跟线路短路点与变电站、发电厂的距离关系密切，短路点与变电站、发电厂的距离越近，短路电流就越大，架空地线承受的返回电流也越大一般说来，当然地线选型也越大；短路点与变电站、发电厂的距离越远，短路电流就越小，架空地线承受的返回电流也越小，当然地线选型在满足热稳地的机械强度情况也越小。
为此，我们可以有以下的几种方法来解决： ①加大地线截面； ②将进线档、段地线绝缘；③与OPGW 配合的地线应加大截面来满足OPGW 的热稳定要求； ④在同一线路上选用两种规格的OPGW； ⑤采用地下回流线。
当选用更大的地线型号时：我们一般的估算：110千伏，LGJ—70/40；220千伏，LGJ—95/55； 因地线热稳定性不够对地线采用绝缘悬挂时：在变电站或发电厂进线段我们可以将其地线进行绝缘，绝缘选择是按线路单相短路时，地线绝缘子并联火花间隙不得击穿这个条件来决定分段最大可能长度。
地线绝缘悬挂采用一片绝缘子时，火花间隙通常取40mm。
要防止地线绝缘子的并联火花间隙击穿，应当满足不等式：21k k k E U y T J ≥式中：J U ——地线绝缘子 的并联火花间隙放电电压，kV；T E ——线路电流在地线上感应的电动势，kV；y k ——考虑线路短路时过渡过程中存在着自由分量的一个系数；1k ——计及火花间隙放电电压统计分散性系数 ，1k =1.05～1.10 ；2k ——计及气象条件对火花间隙放电电压影响的系数 ， 2k=1.05～1.10 ；考虑到取用所引入的系数值，其必要的条件为：E T ≤0.5U J (1)对于并联40mm 火花间隙单片绝缘子，U J =36kV，则E T ≤18 kV。
感应的电动势为：E T =-jωM IL Y (2) 式中：ω——电流的角频率，ω=2πf（f=50Hz）M——导线与地线间的互感系数，H/km；I——线路电流，I= 3I 0，I 0=单相短路时的零序电流，kA。
L Y ——地线绝缘分段长度，km。
导、地线之间的距离通常不会超过导线的平均悬挂高度。
对此情况：M=4.62×10-4lgD/d (3) 式中 D——地中电流的等值深度，m；d——各相任一导线对地线的最小距离，m。
地中电流的等值深度取决于大地电导率，且为：D=2.085/√（0.1fγ） (4) 式中 γ——线路路径经过地区大地电导率,S/m由(2)～(4)上式可以推导出:L Y = E T /(ωI×4.62×10-4lg2.085/(d√(0.1 fγ)或者考虑到式(1)并代入已知条件,可得地线绝缘分段的最大允许长度为: L Ymax ≤1.15U/(I 0lg2.085/(d√(0.1 fγ)对于采用并联火花间隙40mm的单片绝缘子悬挂的地线,有:LYmax ≤41.5/(Ilg2.085/(d√(0.1 fγ)需要讨论几个问题:用I试算至符合正常选用地线时，则地线可以对地不绝缘。
1.零序电流跟线路短路点与变电站、发电厂的距离关系密切。
2. 一条架空线路沿线的大地电导率，特别是经过不同地质条件的架空线路不可能是不变的，或许变化很大。
当然，为解决进线档的热稳定问题，我们不需很长距离，这样，大地电导率很可能用同一值。
3.线路的结构参数也可能变化。
，因此，在一条架空线路范围内，分段的最大允许长度不是固定不变的。
一般地为满足地线的热稳定性而采取的绝缘，线路不会很长，一般一、两个分段即够。
三、结论：OPGW光缆、地线的热稳定计算方法与地线截面积配合问题较为复杂、提出得计算方法也很多且计算结果彼此相差较大，而计算结果是否正确关系到OPGW光缆是否能安全运行的关键所在。
作者把在工作中经过长期的学习所得的心得和体会提出来同大家讨论。
主要参考文选：《超高压架空线路机械部分设计》[苏]A.C.泽利琴科和Ь.и.斯米尔诺夫；《电力工程高压送电线路设计手册》 东北电力设计院；《中国电力百科全书》第二版输电与配电卷、中国电力出版社；《电力系统光纤通信线路设计》云南省电力设计院；《电力线路对通信线路的影响和保护》庞廷智、崔鼎新、孙鼎等编著，水利电力出版社。
作者：张晓东（1967—），男，高级工程师，在佛山设计院有限公司从事线路设计工作；张栋（1980—），男，助理工程师，在佛山设计院有限公司从事线路设计工作。