污水UASB 反硝化 硝化计算书
污水UASB 反硝化 硝化计算书
某市生活垃圾填埋场渗沥液处理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1 概况1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质1.4 设计计算出水水质1.5 各工艺单元去除效果2 UASB的设计计算UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
2）常温厌氧温度宜为20℃～25℃，中温厌氧温度宜为30℃～35℃，高温厌氧温度宜为50℃～55℃。
3）COD:N:P=200:5:1。
4）UASB 反应器进水中悬浮物的含量宜小于1500mg/L。
5）废水中氨氮浓度应小于800mg/L。
6）废水中硫酸盐浓度应小于1000mg/L、COD/SO42-比值应大于10。
7）废水中COD 浓度宜为2000mg/L～20000mg/L。
8）严格限制重金属、碱土金属、三氯甲烷、氰化物、酚类、硝酸盐和氯气等有毒物质进入厌氧反应器。
2.1 UASB 反应池的有效容积tQ AH NQC V V===有效式中：Q ——设计计算处理量，Q=200m 3/d=8.33 m 3/h ； C 0——进水COD 浓度，mg/L ；N V ——COD 容积负荷，kgCOD/(m 3·d)，取4kg/m 3・d （中温负荷）。
A ——反应器横截面积，m2 H ——反应器有效高度，m t ——水力停留时间，h)(6000.410)800020000(20033m V =⨯-=-有效2.2 UASB 反应池的形状和尺寸升流式厌氧污泥床的池形有矩形、方形和圆形。
圆形反应池具有结构稳定的特点，因此本次设计计算选用圆形池。
圆形反应器具有结构稳定的优点，同时建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%，但圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
单个或小的反应器可以建成圆形的，高径比应在1～3 之间。
[1][1]《UASB 升流式厌氧污泥床污水处理工程技术规范（编制说明）》 反应池有效横截面积：h=S 有效有效V式中：S 有效——反应池的有效横截面积，m 2；h ——UASB 反应器的高度，一般为4~9m ，取8m 。
污水UASB+反硝化+硝化计算书
某市生活垃圾填埋场渗沥液处理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1 概况1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质项目水量（m3/d）CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)TN(mg/L)NH3-N(mg/L)PH进水水质200 20000 12000 850 3000 2500 6-9 1.4 设计计算出水水质序号控制污染物排放浓度限值1 色度（稀释倍数）402 化学需氧量（COD Cr）（mg/L）1003 生化需氧量（BOD5）（mg/L）304 悬浮物（mg/L）305 总氮（mg/L）406 氨氮（mg/L）257 总磷（mg/L） 38 粪大肠菌群数（个/L）100009 总汞（mg/L）0.00110 总镉（mg/L）0.0111 总铬（mg/L）0.112 六价铬（mg/L）0.0513 总砷（mg/L）0.114 总铅（mg/L）0.11.5 各工艺单元去除效果项目水量（m3/d）CODcr(mg/L)BOD5(mg/L)NH3-N(mg/L)TN(mg/L)SS(mg/L)UASB 进水200 20000 12000 1500 2000 500 出水200 8000 4800 1500 2000 250 去除率60% 60% ————50%MBR 进水200 8000 4800 1500 2000 250 出水200 <800 <24 <15 <40 <5 去除率＞90% ＞99.5% ＞99% ＞98% ＞98%NF 进水200<800 <24 <15 <40 <5 出水150 80 10 <15 <40 0去除率<90% <58% ————<100%排放要求100 30 25 40 302 UASB的设计计算UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
UASB设计计算详解
UASB设计计算详解UASB (Upflow Anaerobic Sludge Blanket) 是一种高效的厌氧废水处理技术，适用于有机废水的处理。
UASB反应器设计需要考虑污水的处理量、COD（化学需氧量）负荷、有机负荷、气水比等因素。
首先，需要确定UASB反应器的决定性因素，即COD负荷。
COD负荷是指进入反应器的废水中化学需氧量的总量。
常用的计算公式为：COD负荷=废水流量×废水COD浓度接下来，需要计算有机负荷，有机负荷是指单位功率和单位反应器体积的甲烷产生速率。
常用的计算公式为：有机负荷=COD负荷/反应器有效体积然后，需要确定反应器的高度、直径和有效体积。
反应器高度可以根据废水的停留时间来确定，一般情况下，停留时间为4-12小时。
停留时间由废水流量和反应器有效体积决定：停留时间=反应器有效体积/废水流量反应器直径可以通过确定反应器的表面载荷来确定，反应器表面载荷可以根据废水流量和反应器有效面积来计算：表面载荷=废水流量/反应器有效面积有效面积的计算通常需要考虑污泥浓度和污泥沉降速度。
最后，需要确定反应器的气水比。
气水比是指进入反应器的气体和液体的体积比。
一般情况下，气水比为1:1或2:1、气水比的大小决定了甲烷气体的产生速率。
需要注意的是，在UASB反应器设计过程中，还需要考虑反应器的温度、PH值、进水水质和污泥沉积速度等因素。
这些因素对反应器的甲烷产生速率和处理效果都有一定影响。
总结起来，UASB反应器的设计计算主要包括COD负荷、有机负荷、停留时间、表面载荷、反应器直径、反应器高度、反应器有效体积和气水比等参数的计算。
通过合理的设计计算，可以确保UASB反应器能够高效地处理有机废水并产生甲烷气体。
污水厂反硝化滤池设计计算
第七章设计依据和指导思想7.1设计依据7.1.1《XX市桥东污水处理厂升级改造工程反硝化生物滤池和高效沉淀池主要机械设备供货（QD-M1-103包）招标文件》7.1.2业主及招标机构投供的相关图纸资料及现场实际条件。
7.1.3我司采用同类工艺治理同类污水的工程经验及相关工艺设计资料。
7.2设计规范及标准7.2.1《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB 18918－20027.2.2《室外排水设计规范》（GB50014-2006）7.2.3《污水再生利用工程设计规范》（GB50335-2002）7.2.4《建筑给水排水设计规范》（GB50015-2003）7.2.5《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920-2002）7.2.6《工业企业设计卫生标准》（GBZ1-2002）7.2.7《城市污水处理站污泥排放标准》(CJ3025-93 )7.2.8《城市区域环境噪声标准》（GB3096-93）7.2.9《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90)7.2.10《采暖通风和空调设计规范》（GBJ19-87）《恶臭污染物排放标准》（GB14554-93）《低压配电设计规范》(GB50054-95)《通用用电设备配电设计规范》（GB50055-93）《供配电系统设计规范》（GB50052-95）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50062-92）《民用建筑照明设计标准》（GJ133-90）《民用建筑节能设计标准》（JGJ26-95）7.2.18《工业企业照明设计标准》（GB50034-92）7.2.19《工业与民用电力装置的接地设计规范》（GBJ65-83）《工业自动化仪表工程施工及检验规范》（GBJ93086）《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）(修改版)《建筑内部装修设计防火规范》（GB50222-95）《建筑结构设计标准》（BGJ9—89）；《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《凝土结构设计规范》(GB50010-2002)《建筑结构设计统一标准》(GBJ68-84)《地下工程防水技术规范》(GB50007-2002)《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2003)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)《工业建筑防腐蚀设计规范》(GB50046-95)7.2.33《建筑物防雷设计规范》(GB50057-97)（2000年版）《建筑抗震设计规范》(GB50001-2001)7.2.35《砌体结构设计规范》（GB5003-2001）7.3 主要设计原则7.3.1 根据招标文件要求，选用供货范围之一的工艺方案进行设计，该套技术工艺先进成熟，运行稳定定可靠。
UASB设计计算书
UASB设计计算书1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺⼨设计计算（1）反应器的有效容积设计容积负荷为)//(0.53d m kgCOD N v = 进出⽔COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V=3084000.570.0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3C 0——进出⽔COD 浓度kgCOD/3m E ——去除率 N V ——容积负荷（2）反应器的形状和尺⼨。
⼯程设计反应器3座，横截⾯积为圆形。
1）反应器有效⾼为m h 0.17=则横截⾯积：)(4950.1784002m hV S ＝有效==单池⾯积：)(16534952m n S S i ===2) 单池从布⽔均匀性和经济性考虑，⾼、直径⽐在1.2：1以下较合适。
设直径m D 15=，则⾼182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截⾯积：)(6.1765.714.3)2 (*14.3222'm h D S i =?== 设计反应器总⾼m H 18=，其中超⾼1.0m单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺⼨：m m H D 1815?=?φ反应器总池⾯积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3m n V V i =?=?=（3）⽔⼒停留时间（HRT ）及⽔⼒负荷（r V ）v Nh Q V t HRT 722430009000=?==)]./([24.036.176********h m m S Q V r =??==根据参考⽂献，对于颗粒污泥，⽔⼒负荷)./(9.01.023h m m V r -=故符合要求。
1.7.2 三相分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据⼀般设计要求，⽔流在沉淀室内表⾯负荷率)./(7.023'h m m q <沉淀室底部进⽔⼝表⾯负荷⼀般⼩于2.0)./(23h m m 。
UASB反应器反硝化处理工业废水
UASB反应器反硝化处理工业废水张宾【摘要】The industrial wastewater containing formicacid,aniline,cyclohexanone and NO3- was treated in UASB with flocculent sludge. When the UASB reactoris started at low COD load and the influent COD is gradually increased after 10 d,the effluent COD keeps 710-770mg/L and the COD removal rate is 40%-60%;The effluent TOC keeps 115-314 mg/L,the TOC removal rate is increased from 60.3% to 87.2% and then remained about 81%;The effluentρ(NO3-) is 134-176 mg/L,the removalrate of NO3- is about 90% and almost 100% of the stable system. Under the condition of influent COD volume load less than 5.00 kg/(m3·d),The actual volume load can be remained about 2.00 kg/(m3·d) for COD and over 1.00 kg/(m3·d) for TOC. When the influent COD volume load is le ss than 4.48 kg/(m3·d), the removal rates of COD,TOC and NO3- are 55%-74%,63%-87% and above 95%,respectively.%采用絮状污泥成功启动升流式厌氧污泥床（UASB）反应器处理含甲酸、苯胺、环已酮、NO3-等的工业废水。
升流式厌氧污泥床反应器(UASB)计算书
一般应达10～20cm或由计算确定
（β*g/18μ）*（ρ1-ρg）*d² β——碰撞系数，可取0.95。g——重力加速度，cm/s² ρ1——液体密度，g/cm²，取1.03g/cm² ρg——沼气密度，g/cm²，取1.2*10¯³g/cm² d——气泡直径，cm μ——废水的动力粘滞系数，g/（cm·s） v——液体的运动粘滞系数，cm²/s，取0.0101
进水中悬浮物含量宜小于1500mg/L 一般在300～700mg/L 一般在25～83mg/L 一般在5～17mg/L 颗粒污泥一般可以达到5.0～6.0，絮状污泥一般取值2.0～3.0 对于有机废水去除率可以达到80%～96% 一般去除率为70%左右。 一般沼气产率为0.3～0.5m3/(去除kgCOD) 一般产率按照0.05～0.1kgVSS/(去除kgCOD)计算 一般在0.6～0.85之间
长
L
宽
B
高
H
直径
ø
高
H
矩形池 S
圆形池
矩形池 V
圆形池
矩形池 HRT
圆形池
矩形池 圆形池
h 矩形池 圆形池
h1 h3 h2 b1 b b2
矩形池
下部污泥回流缝总面积
a1
圆形池
回流缝设计
矩形池
求得下三角形回流缝的上升流速
v1
圆形池
设上部三角形集气罩回流缝宽度
b3
回流缝总面积
矩形池 a2
圆形池
回流缝总面积校核
m m m m m m
m/h m/h cm g/(cm·s) g/(cm·s) cm/s m/h
200m3d生活垃圾渗滤液UASB+反硝化+消化计算书
200m3/d生活垃圾渗滤液UASB+反硝化+消化计算书1 概况1.1 进水水质参数垃圾渗滤液进水流量为200（m3/d）。
1.2 设计计算出水水质1.3 各工艺单元去除效果2 UASB 的设计计算 2.1 UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
2）常温厌氧温度宜为20℃～25℃，中温厌氧温度宜为30℃～35℃，高温厌氧温度宜为50℃～55℃。
3）COD:N:P=200:5:1。
4）UASB 反应器进水中悬浮物的含量宜小于1500mg/L 。
5）废水中氨氮浓度应小于800mg/L 。
6）废水中硫酸盐浓度应小于1000mg/L 、COD/SO42-比值应大于10。
7）废水中COD 浓度宜为2000mg/L ～20000mg/L 。
8）严格限制重金属、碱土金属、三氯甲烷、氰化物、酚类、硝酸盐和氯气等有毒物质进入厌氧反应器。
2.2 UASB 反应池的有效容积tQ AH N QC V V===0有效式中：Q ——设计计算处理量，Q=200m 3/d=8.33 m 3/h ； C 0——进水COD 浓度，mg/L ；N V ——COD 容积负荷，kgCOD/(m 3·d)，取4kg/m 3・d （中温负荷）。
A ——反应器横截面积，m2 H ——反应器有效高度，m t ——水力停留时间，h)(6000.410)800020000(20033m V =⨯-=-有效2.3 UASB 反应池的形状和尺寸升流式厌氧污泥床的池形有矩形、方形和圆形。
圆形反应池具有结构稳定的特点，因此本次设计计算选用圆形池。
圆形反应器具有结构稳定的优点，同时建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%，但圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
单个或小的反应器可以建成圆形的，高径比应在1～3 之间。
[1][1]《UASB 升流式厌氧污泥床污水处理工程技术规范（编制说明）》 反应池有效横截面积：h=S 有效有效V 式中：S 有效——反应池的有效横截面积，m 2；h ——UASB 反应器的高度，一般为4~9m ，取8m 。
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某市生活垃圾填埋场渗沥液处理站工程计算书(200m3/d)二零一二年三月1 概况1.2 进水流量垃圾渗沥液进水流量为200（m3/d）。
1.3 设计计算进水水质1.4 设计计算出水水质1.5 各工艺单元去除效果2 UASB的设计计算UASB 反应器进水条件1）pH 值宜为6.5～7.8。
2）常温厌氧温度宜为20℃～25℃，中温厌氧温度宜为30℃～35℃，高温厌氧温度宜为50℃～55℃。
3）COD:N:P=200:5:1。
4）UASB 反应器进水中悬浮物的含量宜小于1500mg/L。
5）废水中氨氮浓度应小于800mg/L。
6）废水中硫酸盐浓度应小于1000mg/L、COD/SO42-比值应大于10。
7）废水中COD 浓度宜为2000mg/L～20000mg/L。
8）严格限制重金属、碱土金属、三氯甲烷、氰化物、酚类、硝酸盐和氯气等有毒物质进入厌氧反应器。
2.1 UASB 反应池的有效容积tQ AH NQC V V===有效式中：Q ——设计计算处理量，Q=200m 3/d=8.33 m 3/h ； C 0——进水COD 浓度，mg/L ；N V ——COD 容积负荷，kgCOD/(m 3·d)，取4kg/m 3・d （中温负荷）。
A ——反应器横截面积，m2 H ——反应器有效高度，m t ——水力停留时间，h)(6000.410)800020000(20033m V =⨯-=-有效2.2 UASB 反应池的形状和尺寸升流式厌氧污泥床的池形有矩形、方形和圆形。
圆形反应池具有结构稳定的特点，因此本次设计计算选用圆形池。
圆形反应器具有结构稳定的优点，同时建造费用比具有相同面积的矩形反应器至少要低12%，但圆形反应器的这一优点仅仅在采用单个池子时才成立。
单个或小的反应器可以建成圆形的，高径比应在1～3 之间。
[1][1]《UASB 升流式厌氧污泥床污水处理工程技术规范（编制说明）》 反应池有效横截面积：h=S 有效有效V式中：S 有效——反应池的有效横截面积，m 2；h ——UASB 反应器的高度，一般为4~9m ，取8m 。
)(758600=S 2m =有效 取2座相同的UASB 池，池面积为37.5m 2。
反应池直径：)(9.614.35.3744s=d m =⨯=π 取反应池直径为d=7m 。
反应池实际横截面积：)(47.3847.1434d =S 222m =⨯=π反应池的高度：)(8.7238.47600S =h m V =⨯=取反应池高度h=8m 。
设反应池超高为0.5m ，则反应池实际高度H 为：H=h+0.5=8+0.5=8.5(m)单个反应池的实际容积：)(95.3265.847.1434d =V 322m H =⨯⨯=⋅π反应池的体积有效系数：%922326.95600V =k =⨯=有效V据相关资料，反应池体积有效系数一般为70~95%，故本次设计计算符合要求。
2.3 进水分配系统的设计计算压力流进水，分支状穿孔管，设逆止阀，当水力筛缝隙为3mm ～5mm 时，出水孔大于15mm ，一般在15mm ～25mm 之间；c. 需考虑设液体反冲洗或清堵装置，可以采用停水分池分段反冲，用液体反冲时，压力为1.0kg/cm2～2.0kg/cm2，流量为正常进水量的3～5 倍； （2）采用重力流布水方式(一管一孔)如果进水水位差仅仅比反应器的水位稍高（水位差小于10cm ）会经常发生堵塞现象。
因为进水水头不足以消除阻塞。
当水箱中的水位（三角堰的底部）与反应器中的水位差大于30cm 时很少发生堵塞现象。
a. 采用布水器布水时，从布水器到布水口应尽可能少地采用弯头等非直管；b. 废水通过布水器进入池内时会吸入空气，直径大于2.0mm 气泡会以0.2m/s ～0.3m/s 速度上升，在管道垂直段（或顶部）流速应低于这一数值；c. 上部管径应大于下部，可适当地避免大的空气泡进入反应器；d. 反应器底部较小直径可以产生高的流速，从而产生较强的扰动，使进水与污泥之间充分接触；e. 为了增强底部污泥和废水之间的接触，建议进水点距反应器池底保持150mm ～250mm 的距离。
布水点的设置：据下表，由于所取容积负荷为4.0 kg/m 3・d ，因此每个点的布水负荷面积为0.5~2m 2。
本次设计计算池中共设置40个布水点，则每点的负荷面积为：6.12447.38===n S S i （m 2）配水系统形式：采用一管多孔式。
设计计算参数：进水总管管径取200mm ，流速约为1.7m/s ； 配水管的直径取100mm ，流速约为2m/s ；配水管中心距池底一般为200~250mm ，取250mm ； 出水孔孔径一般为10~20mm ，取15mm ； 出水孔孔距为1.0~2.0m 。
布水简图：2.4 三相分离器尺寸设计计算θθv 1v 2b1b2d图 三相分离器设计计算图图中：h1——上部液面距反应池顶部高度，取0.5m ；h2—— 集气罩顶以上的覆盖水深，取0.5m 。
下三角形集气罩回流缝的总面积：下下V Q S =式中：V下——下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液上升流速，V下宜小于0.5 m/h ，取V 下=0.4 m/h 。
)(34.85.017.42m S ==下 下三角形集气罩之间的直径距离：）（下m s b 26.314.334.8442=⨯==π实际流速V 下=0.39 m/h下三角形集气罩底水平宽度：)(87.1226.37221m b d b =-=-=下三角形集气罩斜面高度：h3=b1×tan θ式中：θ——三角形集气罩斜面的水平夹角，一般为55°~60°，取θ=55°。
h3= 1.65×tan55=2.36（m ）上下三角形集气罩之间回流缝流速V 上：上上S QV =2)(CEEQ CF S ⨯+=π上(圆台侧面积公式)式中：S 上——上三角形集气罩回流缝面积（m 2）；CE ——上三角形集气罩回流缝的宽度，CE>0.2m ，取CE=1.0m ； CF ——上三角形集气罩底宽，上三角形集气罩底宽与下三角形集气罩底宽的差值需大于200mm ，取CF=4m ；EH=CE×sin55=1×sin55=0.82m EQ=2EH+CF=2× 0.82+4 =5.64m)(13.1521)64.54(14.3m S =⨯+⨯=上)/(28.013.1517.4h m V ==上 V 上< V 下<2m/h , 符合要求。
上三角形集气罩高度：h5=)(86.255tan 24tan 2m CF =⨯=⨯θ 复核：当混合液上升到A 点后将沿着AB 方向斜面流动，并设流速为V a ，同时假定A 点的气泡以速度V b 垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着V a 和V b 合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有：AB BCAB AD V V a b ==式中：)(74.155cos 155cos m CE BC ===IG=CH=CE ×cos55=1×cos55=0.57mEH= CE ×sin55=1×sin55=0.82m HG=CI=CF-b 2=4-3.7=0.3mEG=EH+HG=0.82+0.3=1.12mGA=EG ×tan55=1.12×tan55=1.6m h4=IG+GA=0.57+1.6=2.17m AE=EG/cos55=1.12/cos55=1.95m BE=CE ×tan55=1×tan55=1.43m AB=AE-BE=1.95-1.43=0.52m35.352.074.1==AB BC 要使气泡分离后进入沉淀区的必要条件是：● 在消化温度为25℃，沼气密度 =1.12g/L ；水的密度 =997.0449kg/m 3； ● 水的运动粘滞系数V=0.0089×10^-4m 2/s ；取气泡直径d=0.01cm 根据斯托克斯（Stokes ）公式可得气体上升速度V b 为：μρρβ18)(221d g V b -=式中 V b —气泡上升速度（cm/s ）g —重力加速度（cm/s 2） β —碰撞系数，取0.95μ —废水的动力粘度系数，g/(cm.s) μ=vβh m s cm V b /96.21/616.095.00089.01801.010)12.10449.997(8.995.023==⨯⨯⨯⨯-⨯⨯=-水流速度 ,Va=V 2=0.55m/h93.3955.096.21==a b V V 8.53.074.1==AB BC 满足abV V ＞ AB BC ，符合要求1.7 三相分离器与UASB 高度设计计算 三相分离器总高h=h5+h4=2.86+2.17=5.03m UASB 反应池总高为8m ，超高h1=0.5m分离出流区高4.84m ，反应区高4.16m ，其中污泥床高2m ，悬浮层高2.16m 。
2.5 排泥系统的设计计算UASB 池反应区的污泥沿高程呈两种分布状态，下部约1/3～1/2的高度范围内污泥固体浓度高达40～80gVSS/L 或60～120gVSS/L ，称为污泥床层。
污泥床层以上约占反应区总高度的1/3～1/2的区域范围内污泥浓度较小，约为5～25gVSS/L 或5～30gVSS/L ，称为污泥悬浮层。
本设计计算中，反应池最高液面为8.5m ，其中沉淀区高4.84m ，污泥浓度ρ1=0.5gSS/L ；悬浮区高2.16m ，污泥浓度ρ2=2.0gSS/L ；污泥床高2m ，污泥浓度ρ3=15.0gSS/L 。
①反应池内污泥总量)(2.2939)152216.25.084.4(80)(332211kgSS h h h S M =⨯+⨯+⨯⨯=++=ρρρ②BOD 污泥负荷污泥负荷表示反应池内单位容量的活性污泥在单位时间内承受的有机质质量。
)]/([49.02.2939200)8.412(55d kgSS kgBOD M S M F BOD ⋅=⨯-== ③产泥量计算一般情况下，可按每去除1kgCOD 产生0.05～0.10kgVSS 计算。
本工程取X=0.07kgVSS/kgCOD ，则产泥量为：r XQS X =∆式中 Q ——设计计算处理量，m 3/dS r ——去除的COD 浓度，kgCOD/m 3)/(168)820(20007.0d kgVSS X =-⨯⨯=∆取VSS/SS=0.8，则)/(2108.0168'd kgSS X ==∆污泥含水率P 为98%，因含水率＞95%，取ρs =1000kg/m 3， 则污泥产量为)/(5.10%)981(1000210)1('3d m X Q s s =-⨯=-∆=ρρ④污泥龄的计算)(5.171682.2939d X M c ==∆=θ ⑤排泥系统设计计算在USAB 池池底设排泥管，每3个月排泥一次，污泥返回垃圾填埋场。