烟道系统阻力计算
烟风系统阻力计算
如 如
h 3000Pa h 3000Pa
bk
h b 2
bk b
当地平均大气压力
5、风道自生风计算
hzs (k k ) g (Z2 Z1 )Pa
0
周围空气温度20℃
1.293 273 h Hg(1.2 k ) Hg(1.2 ) 273 tk 352
除尘器阻力 烟囱阻力 烟道阻力 烟道自生风
hy hl hg hg hs hk y hc hyc hmy hjy
h
y zs
即：
hc hyc hmy h jy y hzs
1、炉膛负压
hl
即炉膛出口处的真空度。由燃料种类、炉子型式 及所采取的燃烧方式定。 机械通风：hl 20 ~ 40Pa 自然通风：hl 40 ~ 80Pa 炉膛保持一定的负压可防止烟气和火焰从炉门及 缝隙向外喷漏，但负压不能太高，以免降低炉温， 影响效率。
②. 局部阻力
h jy
主要查表求阻力系数，见8－2 也可根据精度要求进行简化计算。p208
9、烟道流动阻力的换算和修正
①. 密度修正
1.293 ②. 灰分修正
烟气含灰量较大，
M
0 y
标态时的烟气密度
0 y
(1 0.01A y )V y 1.306 pjVk0 Vy
4187 fh A y
7、风道系统总阻力
H f H H hl
f sl f zs
'
除尘器以后 的总阻力
10、自生风计算Байду номын сангаас
hzs ( k y ) g (Z2 Z1 ) Pa
烟道阻力损失及烟囱计算根据实例
15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。
在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。
为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。
15.1 烟气的阻力损失烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。
15.1.1 摩擦阻力损失摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下：t m h dLh λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t gw βγ+= (mmH 2O)式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径)(4m uFd =其中 F —通道断面积（㎡）；u —通道断面周长（m ）；t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）；0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）；β—体积膨胀系数，等于2731； t —烟气的实际温度（℃）15.1.2 局部阻力损失局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下：)1(202t gw K Kh h t βγ+==(㎜H 2O)式中 K —局部阻力系数，可查表。
15.1.3 几何压头的变化烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。
几何压头的计算公式如下：)(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ）式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3)y γ—烟气的实际重度(kg/m 3)图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。
锅炉排烟计算(含烟道、烟囱、阻力、散热量)
烟囱内排气平均密度
ρ g2=a/(273+tg) (kg/m3)
0.77 a=
理论空气量
理论排气量
标准单位排气量 烟道内单位排气量 烟囱内单位排气量 烟道内排气量 烟囱内排气量 烟道断面积 烟囱断面积 烟道直径 g,Nm3/Nm3
Df=(1.27*Af)1/2 (m)
Dc=(1.27*Ac )1/2 (m)
9.64
10.64
13.05 m= 22.38 21.19 9603 9089
0.33 Vf= 0.32 Vc= 0.65 取D= M 0.63 取D= M
备注
42 0.23
1.25MW*3锅炉 制造厂提供
150
0.23
3.5
1#楼烟道及烟囱口径计算
计算公式
燃料种类
燃料消耗量
Q=
kg/h,Nm3/h
设备出口排气温度℃ tb= ℃
烟囱入口排气温度℃
tg1=tb-l*⊿t(℃) l:烟道长m
⊿t:烟道内温度降
tg2=tg1-Hc*⊿t(℃)
烟囱出口排气温度℃
Hc:烟囱高m
⊿t:烟囱内温度降
计算
天然气
429
200
l=
m
191 ⊿t= ℃
Hc= m 157
⊿t= ℃
烟道内排气平均温度℃tf=(tb+tg1)/2 (℃)
烟囱内排气平均温度℃t(g℃=t)g1-0.6*(tg1-tg2)
ρ
室外空气密度
a=353/(273+ta)(kg/m3
) ta:室外通风温度
烟道内排气平均密度
ρ g1=a/(273+tf) (kg/m3)
烟道阻力损失及烟囱计算根据实例
15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。
在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。
为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。
15.1 烟气的阻力损失烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。
15.1.1 摩擦阻力损失摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下：t m h dLh λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t gw βγ+= (mmH 2O)式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径)(4m uFd =其中 F —通道断面积（㎡）；u —通道断面周长（m ）；t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）；0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）；β—体积膨胀系数，等于2731； t —烟气的实际温度（℃）15.1.2 局部阻力损失局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下：)1(202t gw K Kh h t βγ+==(㎜H 2O)式中 K —局部阻力系数，可查表。
15.1.3 几何压头的变化烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。
几何压头的计算公式如下：)(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ）式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3)y γ—烟气的实际重度(kg/m 3)图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。
燃煤锅炉房烟道风道阻力计算
燃煤锅炉房烟道风道阻力计算2008-06-19 15:33:43| 分类：热电联盟| 标签：|字号大中小订阅1．锅炉烟气系统总阻力按下式计算：h=hL+hbt+hsm+hky+hcc+hyd+hys (8.4.5-1) 式中h 烟气系统总阻力(Pa)；hL 炉膛出口处的负压(Pa)有鼓风机时,一般取hL=20~40Pa；无鼓风机时，取hL=20~30Pahbt 锅炉本体受热面阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hsm 省煤器阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hky 空气预热器阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hcc 除尘器阻力(Pa)，根据除尘设备厂提供资料确定一般对旋风除尘器其阻力约为600~800Pa，多管除尘器阻力约为800~lO00Pa，水膜降尘器阻力约为800~1200Pa；电除尘器阻力每级约200~300Pa，一般为1~3级；布袋除尘器阻力与积灰厚度和清灰频率有关，一般设计可按500~1200Pa考虑hyd 烟道阻力(Pa)，hyd包括摩擦阻力hm和局部阻力hj；hm和hj按本条第3款计算hys 烟囱阻力(Pa)2．燃煤锅炉空气系统的总阻力按下式计算：h=hfd+hky+hLP+hr (8.4.5-2)式中h 空气系统总阻力(Pa)；hfd 风道阻力(Pa)，包括摩擦阻力hm和局部阻力hj，见本条第3款；hky 空气预热器阻力(Pa)，由锅炉制造厂提供；hLp 炉排阻力(Pa)；hr 燃料层阻力(Pa)炉排与燃料层的阻力取决于炉子型式和燃料层厚度等因素，宜取制造厂给定数据为计算依据对于出力为6t/h以下的锅炉，可参考表8.4.5-1表8.4.5-1层燃炉炉排下所需空气压力炉排型式炉排下风压(Pa) 备注倾斜往复炉炉排200~500 表中较大的阻力用于燃烧细粉末多的烟煤、无烟煤、贫煤和结焦性较强的煤种快装锅炉链条炉排350~7003．烟道和风道的阻力包括摩擦阻力和局部阻力两部分组成，按下式进行计算：Δhd=Δhm+Δhj=9.8×(λL+ε)×ω2×ρ0×273(8.4.5-3)d 2 273+t=4.9×(λL+ε)×ω2×ρ0×273 d 273+t式中Δhd—烟道或风道阻力(Pa)；λ—摩擦阻力系数，见表8.4.5-2；L —管道长度(m)；d —管段直径(m)；对非圆形管道采用当量直径dd,dd=4F/U；（F、U分别是管道截面的面积和周长）；ε—局部阻力系数；ω—气体流速（m/s）；ρ0—气体(空气或烟气)在标准状态下的密度，取空气的ρ0＝1.293kg/Nm3，烟气ρ0=1.34kg/Nm3；t —气体(空气或烟气)温度(℃)；Δhm和Δhj分别为烟道或风道的摩擦阻力和局部阻力(Pa)。
烟囱阻力及自拔力计算讲述讲解
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
当地大气压P=100.48kpa,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325=1.16 Kg/m³烟囱内每米温降按0.5℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*0.5=152.5℃则烟气内的平均烟温为（170+152.5）/2=161.25℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=1.34*[273/(273+161.25)]*100480/101325=0.853Kg/m³修正后的hzs=17*（1.16-0.853）*9.81=51.2（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：152.5℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取0.02L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h= 3.8m/s3.14*(1.2/2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=0.826ρ0——标准状况下烟气密度，1.34 Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=0.02*35/1.2*(3.82/2)*0.853=3.6 paΔh j =(90度弯头个数*0.7)*w2/2*p=(3*0.7)*3.82/2*0.853=12.9paΔh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表1.1 =1.1*(3.82/2)*0.853=6.8paΣΔhy=3.6+12.9+6.8=23.3pa自拔力：51.2 pa > 阻力：23.3 pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
烟囱阻力及自拔力计算
代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325= Kg/m³烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*=℃则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=*[273/(273+]*100480/101325=m³修正后的hzs=17*（）*=（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h=s*2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=ρ0——标准状况下烟气密度，Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=*35/*2)*= paΔh j =(90度弯头个数**w2/2*p=(3**2*=Δh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表=*2)*=ΣΔhy=++=自拔力：pa > 阻力：pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。
烟道阻力计算
02段 161 508 15.00 33.86 5.00 6.77
05段 53 420 15.00 27.98 6.20 4.51
19 27.1151743 3.75 7.2307dl*W2pj/g*ρ pj (金属) 0.02 0.02 0.02 5.00 5.75 5.22 m 2 18.3 15.0 15.0 m /s 2 9.81 9.81 9.81 m/s kg/m m Pa Pa Pa 个 个 个 个 个 个 个 1.04 个 个 1.66 1.0022 2.64 234.59399 94.864 333.15 663 714 1.04 1.04 1 0.33 0.3341 4 3 0.35 4 0.2 1 0.14 1 0.2 0.2 1
3
0.84 15 8
0.84 56 18 51
1.12 50 24
`
局部阻力 1.管端与壁平齐的入口 数量 2.转动挡板 数量 3.三通管道合流 数量 4.三通管道分流 数量 5.缓转弯头 数量 6.急转弯头 数量 7.等错弯头 数量 8.转角 数量 9.烟道出口 数量 总局部阻力系数ξ 局部阻力系数 局部阻力合计 烟道总阻力
烟气温度 脱硫烟气量 烟气最大流速 通流面积 烟道长度 烟道宽度 沿程阻力 摩擦阻力系数λ 当量直径Ddl 烟气平均流速Wpj 重力加速度g 烟气平均密度ρ pj 管段长度L 沿程阻力Δ h 沿程阻力合计
烟道基本计算 单位 01段 ℃ 160 m3/s 515 m/s 18.30 2 28.15 m m 3.75 m 7.51
Δ hj=4.9*ξ *W2pj/g*ρ pj 0.5 0.5 0.5
Pa Pa
729
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1.099190054
4 7 14.88729354 30 5.090909091 0.03 22
6.98 4
27.92 7 4
28 0.997142857
0.02 4.5 0 1
0.02 14.92995054
5 80 106 277 1200 1460 200 3137
4 (二)
1 2 3 4 5 6
7
(三)
烟气密度 烟道摩擦阻力 烟道宽度 烟道高度 烟气流速 烟道长度 当量直径 阻力系数
摩擦阻力
水平段变径阻力1个
(四) 四 五 六 七 八
90度弯头2个 吸收塔B出口至烟囱阻力 脱硫烟道总阻力 吸收塔B阻力 吸收塔A阻力 烟囱自拔力补偿 FGD系统全压降
ρ
a b ω L D λ ΔhTP1
F1=a1*b1
F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 ω=(Q/3600)/F2 Δh1＝ζ*(ω^2/2)*ρ
F1=a1*b1
F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 a=2*Arctg((b2-b1)/(2*H)) 查图Ⅶ-12,P210 ζ3＝φP*ζBMX ω=(Q/3600)/F1 Δh3＝ζ3*(ω^2/2)*ρ
ω=(Q/3600)/(a*b) Δh3＝25.4*L/30.48*(ω/20.3)^2*9.8
Δhz1=ΔhTP1+Δh1+Δh2+Δh3+Δh4+Δh5
1.5 17.83812418
9
41
ω=(Q/3600)/(a*b) D=2*a*b/(a+b) 查表Ⅶ-2,P187 ΔhTP1=λ*(L/D)*(ω^2/2)*ρ
a1 b1 F1 a2 b2 F2 F1/F2 ζBMX H α φP ζ3 ω Δh1
Δhz4 Δhz ΔhAP ΔhAP ΔhGP Δhπ
kg/m³
m m m/s m m
Pa
m m m2 m m m2
m
m/s Pa
Pa Pa Pa Pa Pa Pa
计算公式或来源
ω=(Q/3600)/(a*b) D=2*a*b/(a+b) 查表Ⅶ-2，P187 ΔhTP1=λ*(L/D)*(ω^2/2)*ρ
9 3 15.3662466 30 4.5 0.03 21
10 3
30 3.3
10 33 0.909090909 0.02
4 82.41363053
1 0.02 13.82962194
3 80 104
1500639.188 51.40103549 103.0416153
ω=(Q/3600)/(a*b) D=2*a*b/(a+b) 查表Ⅶ-2,P187 ΔhTP1=λ*(L/D)*(ω^2/2)*ρ
序号 一 (一) 1 2 3 4 (二) 1 2 3 4 5 6
7
(三) 1
名称 主烟道至吸收塔A阻力 烟气参数 烟气流量 烟气温度 烟气压力 烟气密度 烟道摩擦阻力 烟道宽度 烟道高度 烟气流速 烟道长度 当量直径 阻力系数
摩擦阻力
烟道局部阻力 主烟道截面突变阻力
2 变径管阻力
符号 单位
Q T P ρ
F1=a1*b1
F2=a2*b2 查图Ⅶ-11,P210 a=2*Arctg((b2-b1)/(2*H)) 查图Ⅶ-12,P210 ζ3＝φP*ζBMX ω=(Q/3600)/F1 Δh1＝ζ3*(ω^2/2)*ρ Δhz4=ΔhTP1+Δh1+Δh2 Δhz=(Δhz1+Δhz4)*1.1
Δhπ=Δhz+ΔhAP+ΔhGP
Δhz1
Pa
二 (一)
1 2 3 4 (二) 1 2 3 4 5 6 7 (三)
(四) 三
(一) 1 2 3
吸收塔A出口至吸收塔B阻力
烟气参数
烟气流量
Q
烟气温度
T
烟气压力
P
烟气密度
ρ
烟道摩擦阻力
烟道宽度
a
烟道高度
b
烟气流速
ω
烟道长度
L
当量直径
D
阻力系数
λ
摩擦阻力 水平段变径阻力1个
ΔhTP1
a1
b1
F1
a2
b2
F2
F1/F2
ζBMX H
α
90度弯头2个
预洗塔出口至吸收塔阻力
吸收塔B出口至烟囱阻力 烟气参数 烟气流量 烟气温度 烟气压力
φP ζ3 ω Δh1
Δhz4
Q T P
m³/h ℃ kPa kg/m³
m m m/s m m
Pa
m m m2 m m m2
m
m/s Pa
Pa
m³/h ℃ kPa
F1=a1*b1
F2=a2*b2
查图Ⅶ-11,P210 a=2*Arctg((b2-b1)/(2*H)) 查图Ⅶ-12,P210 ζ3＝φP*ζBMX ω=(Q/3600)/F1 Δh1＝ζ3*(ω^2/2)*ρ Δhz4=ΔhTP1+Δh1+Δh2
1493599.169 51.40103549 102.6421128 0.883407999
a b ω L D λ ΔhTP1
m³/h ℃ kPa kg/m³
m m m/s m m
Pa
r
m
a1
m
b1
m
F1
m2
a2
m
b2
m
F2
m2
F2/F1 ζ
ω
m/s
Δh1
Pa
a1
m
b1
m
F1
m2
a2
m
b2
m
F2
m2
F1/F2
ζBMX
H
m
α
φP
ζ3
ω
m/s
Δh3
Pa
4 内撑的阻力
L
m
ω
m/s
Δh4
Pa
(四) 主烟道至预洗塔总阻力
数据及计算结果
1746709.12 140
102.6421128 0.885947358
6.8 4
17.83812418 20
5.037037037 0.02
12.31
1 4.5
9 40.5
6.8 4
27.2 0.671604938
0.05 17.83812418
7.05
8 4 32 8.63 3.71 32.0173 0.999459667 0.1 1.5 -11.04847393 1.2 0.12 15.16240556 12