锅炉排烟计算(含烟道、烟囱、阻力、散热量)
10吨锅炉烟风阻力计算书
锅炉烟风阻力计算书一、锅炉烟气总阻力计算工 A h= A h L+ A hbt+ A h=m+ A h k7+ △ h cc+ A h./d+ A h,p （公式一）式中工Ah——烟气系统总阻力（Pa）Ah L——炉膛出口出的负压，因燃气锅炉为微正压燃烧（无该项）；△氐一一锅炉本体受热而阻力，根据厂家资料为950Pa；Ah.——省煤器阻力，根据厂家资料为30Pa；Ah ky——空气预热器阻力（无该项）；Ah cc——除尘器阻力（无该项）；A h7d——烟道阻力Ah yc——烟囱阻力1.1烟道阻力计算A h yd= A h=+ A h.= （A L/d+£） X 3 "0/2X273/ （273+t）（公式二）式中Ah泌——烟道阻力（Pa）A——摩擦阻力系数，查表8. 4. 5-2得A取0. 03；L——烟道长度取3米；d——烟道直径0. 45me——局部阻力系数0.73 --- 气体流速，按9m/sP°一一气体密度，按1. 34Kg/Xm3 t——烟气平均温度，按80°C将以上数据代入公式二得，Ahy尸(0. 03X3/0. 45+0. 7) X92X1. 34/2X273X (273+80) =37. 8Pa1.2烟囱阻力计算A h yc= A P3+ AP = A H 3 pj72g/d pj X p 门+A 3 e2/2 X p c(公式三) 式中——烟囱阻力A——烟囱的摩擦阻力，取0.04d PJ ---- 烟囱直径0. 45mH ----- 烟囱高度15m3“——烟气流速，按9m/sP PJ——烟气密度，按1. 34Kg/Nm3A——烟囱岀口阻力系数，取1.0将以上数据代入公式三得，Ah7=0. 04X15X9?2X9. 8/0. 45X1. 34+1. 0X9?2XI. 34 =61. 7Pa1. 3将以上计算结果代入公式一即可得到锅炉烟气总阻力S Ah=A hi+ A hbt+ A h=o+ A h k>-+ A h“+ A h./d+ A h yc=950+30+37. 8+61.7=1079. 5Pa二、烟囱抽力计算S=Hg[p°K X273/ (273+tJ -p°y X273/ (273+t pj)](公式四)式中s——烟囱抽力H一一烟囱高度，取15米P °K一一标态下空气密度，取1. 293kg/m3P °7一一标态下烟气密度，取1. 34kg/m5t k一一空气温度，取io°C t pj——烟气平均温度，取80°C则S=15X9.8X [ (1.293X273/(273+10)- 1. 34X273/(273+80)]=31. 4Pa四、燃烧器所提供的压头根据燃烧器负荷曲线可知，燃烧器在额定工况下所提供的压头为1200P&O五、烟风阻力分析△ P二1200-1079. 5+31. 4=151. 9Pa>0根据以上分析计算，安装省煤器后仍可以满足排烟要求。
锅炉烟气流速计算公式
锅炉烟气流速计算公式锅炉烟气流速计算公式在锅炉燃烧过程中，烟气的流速是一个重要的参数，它直接影响到锅炉的燃烧效果和排放水平。
下面列举了几个常用的锅炉烟气流速计算公式，并附上相应的解释和示例。
1. 静压排烟流速计算公式静压排烟流速是指烟气通过排烟管道时的流速，它是由管道摩擦阻力和静压力共同作用导致的。
其计算公式如下：v = (2 * (P - Pe) / ρ) ^ (1/2)其中: - v代表烟气流速 (m/s) - P代表排烟管道内的静压力(Pa) - Pe代表大气压力 (Pa) - ρ代表烟气密度(kg/m³)示例：假设排烟管道内的静压力为 1000 Pa，大气压力为101325 Pa，烟气密度为kg/m³，代入公式计算烟气流速。
v = (2 * (1000 - / ) ^ (1/2) ≈ m/s2. 动压排烟流速计算公式动压排烟流速是指烟气通过排烟管道时所具有的动能引起的流速, 它是由管道摩擦阻力和动压力共同作用导致的。
其计算公式如下：v = (2 * ΔP / ρ) ^ (1/2)其中: - v代表烟气流速 (m/s) - ΔP代表排烟管道两端的压差(Pa) - ρ代表烟气密度(kg/m³)示例：假设排烟管道两端的压差为 500 Pa，烟气密度为kg/m³，代入公式计算烟气流速。
v = (2 * 500 / ) ^ (1/2) ≈ m/s3. 烟气流量计算公式烟气流量是指单位时间内通过锅炉的烟气体积量，它是锅炉燃烧过程的重要参数之一。
其计算公式如下：Q = v * A其中: - Q代表烟气流量(m³/s) - v代表烟气流速 (m/s) - A代表烟气横截面积(m²)示例：假设烟气流速为 20 m/s，烟气横截面积为2 m²，代入公式计算烟气流量。
Q = 20 * 2 = 40 m³/s以上是几个常用的锅炉烟气流速计算公式及其示例。
锅炉烟道估算
一.烟囱及烟道计算
1．风、烟道及烟囱出口气体流速（m/s）
注：选用流速时一般不宜取用上限，烟囱出口烟气流速在最小负荷时不宜小于2.5~3m/s，以免冷空气倒灌。
3．1）风烟道及烟囱出口截面F（m2）计算
V
F= —————
3600·ω
式中：V——空气或烟气的流量，m3/h
ω——空气或烟气的流速，m/s。
2）层然炉单位容量(1t/h蒸汽或0.7MW热水)所需风、烟道及烟囱出口截面积（m2）
4．烟囱高度的规定
注：1）在烟囱周围半径200m的距离内有建筑物时，烟囱应高出最高建筑物3m 以上
2）锅炉房总容量大于或等于29MW（40t/h）时，其烟囱高度应按环境影响评价要求确定，但不得低于45m。
5．各吨位锅炉烟囱上口直径推荐尺寸：
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蒸汽锅炉烟道阻力计算
0--8 0--9
0--10 0--11 0--12 0--13 1、 1--1 1--2 1--3 2、 2--1 2--2 2--3 2--4
烟囱阻力 基本数据 烟气温度
过量空气系数 燃料收到基灰分
理论空气量 标况下烟气容积 标准状况下烟气密度 烟气密度
烟道直径 通道有效截面积
2-1-5 烟气动压头 2-1-6 分烟道Ⅱ段竖直长度
2-1-7 沿 分程 烟阻 道力 Ⅱ系段数竖直沿程阻 2-1-8 力
2-1-9 分烟道Ⅱ段水平长度
2-1-10 水 分平 烟烟 道道 Ⅱ内段径水平沿程阻 2-1-11 力
2-1-12 分烟道Ⅱ段总沿程阻力
2-2 转弯局部阻力 2-2-1 弯头个数
计算公式或来源
热力计算 热力计算 给定燃料 热力计算 热力计算 (1-0.01Aar+1.306αV0)/Vy 273ρy0/(θy+273) 热力计算
1、 分烟道Ⅰ段阻力 1--1 锅炉台数 1--2 烟囱内径 1--3 通道有效截面积 1--4 烟气流速 1--5 烟气动压头
1--6 沿程阻力系数 1--7 分烟道Ⅰ段水平长度 1--8 分烟道Ⅰ段沿程阻力
三台ST600G烟道阻力计算
序号
名称
一、 分烟道阻力
0。 基本数据 0--1 烟气温度
0--2 过量空气系数 0--3 燃料收到基灰分
0--4 理论空气量 0--5 标况下烟气容积(每台)
0--6 标准状况下烟气密度
0--7 烟气密度
0--8 单台锅炉燃料消耗量
符号
θy α Aar V0 Vy ρy0 ρy Bj
hd
ρyWy2/2
锅炉烟风道阻力计算
d0=2ab/(a+b) 燃烧及制粉系统计算手册之六 流速计算书得
第 1 页 共 14 页
设计煤种
101.10 101.100
制粉计算规定(P113图)
制粉计算规定(P111图2) 制粉计算规定(P111图1) ξ=K△ξ0×Kθ×Kc （P110） 流速计算书得 hd=w2×γ/2 △h6=ξ×hd
制粉计算规定(P130) 流速计算书得 hd=w2×γ/2 △h7=ξ×hd △H4=△h1+△h2+……+△h7
五 引风机出口至烟囱进口
△H
△H' B P
△H修
Pa
△△HH>=3△0H0m1+m△HH2O2+, …压…力+修△正H时6 考虑其影
2424.55
响
Pa
△H'=△H1+△H2+……+△H4
2377.23
kPa
101.1
PaLeabharlann P=B×1000-△H'/2
99911.38
Pa
△H修=△H×B/P
2453.40
九 自生通风 1 燃烧器出口至空预器出口 2 空预器出口至烟囱出口 ⑴ 空预器出口标高 ⑵ 烟囱出口标高 ⑶ 空预器出口烟气密度
1.1 #REF! #REF! #REF! #REF!
烟道阻力及引风机（未投硫工况1）选型
序 号
名称
符号
单位
公式或来源
三 除尘器本体阻力
锅炉废气排放量计算解析
1.工业废水排放量＝工业新鲜用水量×80％2.燃煤废气量计算公式∶Ｖ＝（α＋ｂ）×Ｋ×Ｑ低×Ｂ÷10000式中：Ｖ—燃煤废气量（万标立方米）α—炉膛空气过剩系数（见表１）ｂ—燃料系数（见表２）Ｋ＝1.1Ｑ低—煤的低位发热值，取Ｑ低＝5200大卡Ｂ—锅炉耗煤量（吨）3.燃煤二氧化硫排放量计算公式∶Ｇ＝2×0.8×Ｂ×Ｓ×（1－η）式中：Ｇ—燃煤二氧化硫排放量（吨）Ｂ—锅炉耗煤量（吨）Ｓ—煤中全硫分含量。
η—二氧化硫脱除率。
4.煤粉炉、沸腾炉和抛煤机炉燃煤烟尘产生量计算公式∶Ｇ＝ ( Ｂ×Ａ×ｄfh ) / ( １－Ｃfh ) ×1000其他炉型燃煤烟尘产生量计算公式∶Ｇ＝Ｂ×Ａ×ｄfh×1000燃煤烟尘排放量＝Ｇ×（1－η）燃煤烟尘排放量＝Ｇ×η式中：Ｇ—燃煤烟尘产生量（千克）Ｂ—锅炉耗煤量（吨）Ａ—煤的灰份，有化验的取实测值、无化验的取Ａ＝26.99％ｄfh—烟气中烟尘占灰份量的百分数（见表3），取中间值Ｃfh—烟尘中可燃物的百分含量，煤粉炉取4～8％、沸腾炉取15～25％η—除尘器的除尘效率。
5.燃煤氮氧化物产生量计算公式∶ＧＮＯＸ＝1630×Ｂ（β×ｎ＋10-6×Ｖy×ＣＮＯＸ）式中：ＧＮＯＸ—燃煤氮氧化物产生量（千克）Ｂ—锅炉耗煤量（吨）β—燃料氮向燃料型NO的转变率（％）；与燃料含氮量n 有关。
普通燃烧条件下，燃煤层燃炉为25～50％，燃油锅炉32～40％，煤粉炉20～25％。
ｎ—燃料中氮的含量（％），见表4Ｖy—1千克燃料生成的烟气量（标米3／千克），取7.8936标米3／千克。
ＣＮＯＸ—燃烧时生成的温度温度型NO的浓度（毫克／标米3），通常可取70ppm，即93.8毫克／标米3。
锅炉排烟系统计算表 (动力高级工程师整理)
算表2800KW800KW 1700KW 1. 锅炉烟气量V y (m 3/h) -烟气量2400017003200注：供应商提供烟道(囱)内径，m 1.20.40.5烟囱出口内径, m1.20.40.50.52.烟道阻力1) 烟道摩擦阻力Δh m (Pa) -29.186.751.1λ -0.030.030.03注：按附表三选取L (m) -507062d dL (m) - 1.20.40.5按照当量直径计算注释：F (m2) --U (m) --ρ (kg/m 3) - 1.34 2.34 1.34ω (m/s) - 5.9 3.8 4.52) 烟道局部阻力Δh j = ζ*ω2*ρ/2Δh j (Pa) -79.644.647.0局部阻力3.422.73.423.烟囱阻力1) 烟囱摩擦阻力Δh m (Pa) -32.025.529.7λ -0.030.030.03注：按附表三选取H (m) -553636d dL (m) - 1.20.40.5按照当量直径计算ρ (kg/m 3) - 1.34 1.34 1.34ω (m/s) - 5.9 3.8 4.52) 烟囱局部阻力Δhj (Pa) -22.718.99.7确保出口流速>2.5m/s 局部阻力Δh m = λ*H /d dL *ρ*ω2/2Δh m = λ*L/d dL *ρ*ω2/2摩擦阻力摩擦阻力系数管道长度管道当量直径。
对圆形管道，ddL为其内径；对非圆形管道，ddL=4F/U；管道截面积管道壁面的接触周界空气（烟气）密度空气（烟气）流速局部阻力按照图纸统计数量按附录五选取阻力系数Δh j = ζ*ω2*ρ/2局部阻力按照图纸统计数量按附录五选取阻力系数摩擦阻力摩擦阻力系数烟囱高度管道当量直径。
对圆形管道，ddL为其内径；对非圆形管道，ddL=4F/U；空气（烟气）密度空气（烟气）流速算表4.烟囱抽力S y = H(3459/(S y (Pa) -烟囱抽力231.4157.3157.3H (m) -烟囱高度54.036.036.0注:包含锅炉出口至烟囱进口间烟道垂直段4.5mt k (℃) -外界空气温度555注:夏季最不利工况时t pj (℃) -烟囱内烟气平均温166.5171171t y1 (℃) -烟囱入口温度180180180Δt (℃) -烟囱每米的温降0.50.50.5注：按附表四选取C p -大气压力修正系数 1.0 1.0 1.0注：按附表一选取5.引风机计算1)系统阻力ΣΔh y =(ΔhL+ΔΔhy (Pa) -烟气系统阻力213.4175.8137.4ΔhL (Pa) -炉膛负压50.00.0注：考虑出口微正压Δhg (Pa) -锅炉本体阻力0.00.00.0Δhs (Pa) -省煤气阻力0.00.00.0Δhk-y (Pa) -空气预热器烟气阻0.00.00.0Δhc (Pa) -除尘器阻力0.00.00.0注:无除尘设备Δhm (Pa) -烟道摩擦阻力29.186.751.1Δhj (Pa) -烟道局部阻力79.644.647.0Δhyc (Pa) -烟囱阻力（包括烟54.744.539.42）引风机风压(Pa)H2 =1.2*(Σ-3637C y t2烟气的温度校正系 1.73 1.73注：按附表二选取Cy烟气介质密度修正0.9650.9653) 引风机的风量(m3/h)V=1.10*V y*C t1k*C p264003740C t1y-烟气的温度校正系 1.00 2.00注：按附表二选取注释说明：供应商提供数据输入数据输出数注:锅炉鼓风机承担（通常情况下）附表一：附表五：附表一：附表二：附表二：附表三：附表三：附表四：附表四：。
烟道阻力计算数据[1]
![烟道阻力计算数据[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/d32e2c695bcfa1c7aa00b52acfc789eb172d9e26.png)
烟道阻力计算：烟道总长度为30米，包括四个弯头，一个换热器，一个炉膛风压调整阀，其中换热器内径变为1200mm。
烟囱高度为25米。
烟道截面积为：0.25平方米，换算直径为0.56m。
烟道中存在着一个烟道闸门，冷风吸入量按30%计算，实际烟气量为3900NM3/H，此时烟气流速=4.33NM/S。
环形炉出口烟气温度为1100℃，经换热后的温度为868℃，经过一道闸门后的温度为667℃，烟道的平均温度降为5.5℃，共计24米烟道，其总温度降为132度，至烟囱入口处的温度为535℃。
烟道内的平均温度为=0.5*（535+868）=701℃烟气的动压头（1立方米烟气流动时具有的动能）=0.5*4.332*1.32*(1+535/273)=36.6Pa几何压力：=3*9.8*（1.32-1.293）=0.8Pa共有五个弯头，局部阻力系数=5*0.85=4.25，局部动力阻力损失=4.25*36.6=156Pa摩擦阻力损失=0.06*（30+24）/0.56*36.6=212Pa。
合计阻力=0.8+156+212=369Pa烟囱抽力计算：h=24*9.8*(-273*1.293/(273+20)-273*1.32/(273+450))-0.5*4.33^2*1.32*(273+300)/273-0.03*24/(1.3*0.53)*0. 5*4.33^2*1.32*(273+450)/273=-460Pa烟囱入口处的压力为：-460Pa;保证炉膛内的压力为：+30Pa。
烟道阻力损失为：369Pa富裕压力为：369+30-460=-61Pa，能够满足使用的要求。
由于密度的变化以及烟气流通截面积的扩大，换热后的密度变化，换热器内为负压，但换热器与烟气接触的不锈钢板其与空气面接触的温度为390度，与烟气接触面的温度为960度，其强度能够满足-91Pa的要求，为保证其强度，加大助燃空气的换热效率，在空气夹层焊接螺旋状的加强肋，作用一是加强不锈钢板的强度，作用二改变夹层内空气的流动状态，加强空气与钢板之间的换热交换，增强热交换的效果。
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烟囱内排气平均密度
ρ g2=a/(273+tg) (kg/m3)
0.77 a=
理论空气量
理论排气量
标准单位排气量 烟道内单位排气量 烟囱内单位排气量 烟道内排气量 烟囱内排气量 烟道断面积 烟囱断面积 烟道直径 g,Nm3/Nm3
Df=(1.27*Af)1/2 (m)
Dc=(1.27*Ac )1/2 (m)
9.64
10.64
13.05 m= 22.38 21.19 9603 9089
0.33 Vf= 0.32 Vc= 0.65 取D= M 0.63 取D= M
备注
42 0.23
1.25MW*3锅炉 制造厂提供
150
0.23
3.5
1#楼烟道及烟囱口径计算
计算公式
燃料种类
燃料消耗量
Q=
kg/h,Nm3/h
设备出口排气温度℃ tb= ℃
烟囱入口排气温度℃
tg1=tb-l*⊿t(℃) l:烟道长m
⊿t:烟道内温度降
tg2=tg1-Hc*⊿t(℃)
烟囱出口排气温度℃
Hc:烟囱高m
⊿t:烟囱内温度降
计算
天然气
429
200
l=
m
191 ⊿t= ℃
Hc= m 157
⊿t= ℃
烟道内排气平均温度℃tf=(tb+tg1)/2 (℃)
烟囱内排气平均温度℃t(g℃=t)g1-0.6*(tg1-tg2)
ρ
室外空气密度
a=353/(273+ta)(kg/m3
) ta:室外通风温度
烟道内排气平均密度
ρ g1=a/(273+tf) (kg/m3)
195 170 1.28 ta= ℃
Gn=G0+(m-1)*L0 m:空气比 Gtf=Gn*(273+tf)/273 m3/kg,m3/Nm3 Gtg=Gn*(273+tg)/273 m3/kg,m3/Nm3 Gf=Gtf*Q (m3/h) Gg=Gtg*Q (m3/h) Af=Gf/(3600*Vf) Vf:流速(m/s) Ac=Gg/(3600*Vc) Vc:流速(m/s)
342 342
1.25
a=358(液体燃 料) a=342(气体 燃料) a=358(液体燃 料) a=342(气体 燃料)
<<燃气锅炉设 计手册>>表2-16
<<燃气锅炉设 计手册>>表2-16
8 8 0.65 0.65