35kV变电站短路电流计算书

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35kv降压变电站整定值计算概述

35kv***变电站整定值计算本设计为35KV降压变电所。

主变容量1#为8000KVA Ud%=6.66，2#为6300KVA Ud%=6.66电压等级为35/10KV。

一、设计原始资料1、35KV变电站供电系统图,如图1所示。

图12、110KV变电站、35KV线路参数1）、1#主变：SFSL7-16000KVA U d1-2%=17.92 U d1-3%=10.37 U d2-3%=6.062)、2#主变参数：SFSL-25000KVA U d1-2%=17.69 U d1-3%=10.14 U d2-3%=6.533、10KV母线负荷情况见下表：负荷名称供电方式导线型号线路长度最大负荷功率因素大洋洲主线架空线路LGJ-95 15km 1621.2kw 0.9桃溪主线架空线路LGJ-70 12.6km 1403kw 0.9甘泉主线架空线路LGJ-50 11.5km 919.7kw 0.9盐矿二线架空线路LGJ-150 6.83km 3897.2kw 0.9草甘磷厂线架空线路LGJ-150 0.6km 4000kw 0.9二、短路电流计算以35KV大洋洲变电站1#、2#主变全投入运行，10KV出线911、913、914，921、922全投为最大运行方式；以1#（2#）停运，10KV 出线922草甘磷厂线投运为最小运行方式。

1、基准参数选定：Sj=100MVA，Uj=Uav即：110 kV侧Uj=115KV 35kV侧Uj=37KV，10kV侧Uj=10.5KV。

2、阻抗计算（均为标幺值）：如图2所示图21）、最大运行方式（如图2）X1=2001(17.92+10.37-6.06)=0.11Ω X2= 2001(17.92+6.06-10.37)=0.07Ω X3= 2001(10.37+6.06-17.92)≈0ΩX1,= 0.11Ω X2,= 0.07Ω X3,≈0ΩX4=0.4x15.5x100/372=0.45Ω X5=100%ud x Se ue 2=10066.6x 01.06300100X =1.06Ω X6=100%ud x Se ue 2=10066.6x 01.08000100X =083Ω X7=0.4x6.83x100/10.52=2.48Ω X8=0.4x0.6x100/10.52=0.22Ω X9=0.4x12x100/10.52=4.36Ω X10=0.4x12.6x100/10.52=4.57Ω X11=0.4x11.5x100/10.52=4.17Ω X11=0.18x0.18/0.18+0.18=0.09Ω X12=2.22x3.25/2.22+3.25=1.32Ω X13=X5xX6/X5+X6=0.47Ω 对于d1点短路(35KV 母线上短路):稳态短路电流标么值: I (3)d*=1/x 4+x 12=1/0.91+0.09=1 三相对称负荷稳态短路电流: I (3)d = I (3)d*x100/3x37=1.56KA 对于d2点短路 (10KV 母线上短路):稳态短路电流标么值:I(3)d*=1/x4+x11+x12=1/0.13+0.09+1.32=0.65三相对称负荷稳态短路电流: I(3)d= I(3)d*x100/3x10.5=3.74KA 折算到35KV侧:I(3)d =100/3x37/ x4+x11+x12=1.56/0.91+0.09+0.47=1.06KA 对于d3点短路(以草甘磷厂出线计算):稳态短路电流标么值:I(3)d*=1/x4+x8+x12+x13+=1/0.91+0.09+0.47+0.22=0.59三相对称负荷稳态短路电流: I(3)d= I(3)d*x100/3x10=3.41KA 折算到35KV侧:I(3)d =100/3x37/x4+x8+x12+x13=1.56/0.91+0.09+0.47+0.22=0.923KA 2）、最小运行方式：（如图3）图3对于d1点短路(35KV母线上短路):稳态短路电流标么值: I(3)d*=1/x4+x12=1/0.91+0.09=1三相对称负荷稳态短路电流: I(3)d= I(3)d*x100/3x37=1.56KA对于d2点短路(10KV母线上短路):稳态短路电流标么值:I(3)d*=1/x4+x6+x12=1/0.91+0.83+0.09=0.55三相对称负荷稳态短路电流: I(3)d= I(3)d*x100/3x10.5=3.02KA折算到35KV侧:I(3)d =100/3x37/ x4+x5+x11=1.56/0.91+0.83+0.09=0.85KA对于d3点短路(以草甘磷厂出线计算):稳态短路电流标么值:I(3)d*=1/x4+x6+x8+x12=1/0.91+0.83+0.22+0.09=0.49三相对称负荷稳态短路电流: I(3)d= I(3)d*x100/3x10=2.83KA折算到35KV侧:I(3)d =100/3x37/x4+x6+x8+x12=1.56/0.91+0.83+0.22+0.09=0.76KA三、主变压器继电保护整定计算：1）、瓦斯保护：轻瓦斯保护的动作值按气体容积为250~300cm2整定，本设计采用280 cm2。

XXX35Kv电网继电保护课程设计计算书

计算书一、短路计算(以下电流值的单位为：ＫＡ；电压值的单位为：ＫＶ。

)由于短路电流计算是进行电网继电保护配置设计的基础，加上时间的关系，指导老师只要求每个小组计算一个短路点。

本小组计算第五个短路点。

（一）三相短路电流计算：最大运行方式：两电站的六台机组全部投入运行，中心变电所在地１１０ＫＶ母线上的系统等值标么电抗为０．２２５。

城关变电所总负荷为２４０Ａ（３５ＫＶ侧），由金河电站供给１１０ＫＡ、青岭电站供给１３０ＫＡ。

剩余的１１０Ａ经中心变电所送入系统。

最后化简所得的电抗为：X32=0.712；X33=10.791；X34=5.047解：根据题意解得三相短路电流系统：I*j= 1/X*j = 1/0.712 =1.406I(3)s.max=I j×I*j =7.731青岭：X*js= X*j×Se/Sj = 1.079查表得：I*e=0.98I(3)q.max=I ” = I*e×Se/1.73Up =0.541金河：X*js= X*j×Se/Sj = 0.757查表得：I*e=1.353I(3)j.max=I ” = I*e×Se/1.73Up =1.115I S＝7.731I q=0.541I j=1.115（二）两相短路电流计算：最小运行方式：两电站都只有一台机组投入运行，中心变电所１１０ＫＶ母线上的系统等值标么电抗为０．３５城关变电所总负荷为１０５Ａ（３５ＫＶ侧），由金河电站供给４０Ａ、青岭电站供给６５Ａ。

剩余的１５Ａ经中心变电所送入系统。

化简电抗图，得出两相正负序电抗图后，合并得出：X31=0.826；X32=10.804；X33=11.562解：根据题意解得三相短路电流系统：I*j= 1/X*j = 1/1.661 =0.602I s=I j×I*j =3.310I(3)s.min= 1.73×Is＝5.733青岭：X*js= X*j×Se/Sj = 1.163查表得：I*e=0.911I ” = I*e×Se/1.73Up =0.25I(3)q.min=1.73×I ” = 0.433金河：X*js= X*j×Se/Sj = 0.815查表得：I*e=1.265I ” = I*e×Se/1.73Up =0.261I(3)j.min=1.73×I ” = 0.452 I＝5.733SI q=0.433I j=0.452二、继电保护整定(以下电流值的单位为：ＫＡ；电压值的单位为：ＫＶ。

35KV短路计算保护整定

五凤矿井35/10kV变电所短路计算 20070409一、基准容量与资料S b=100 MVAK0=U b j0=115kV I J0=Sb/√3·U=100/1.732·115=0.5 kAK1=U b j1=37kV I J1=Sb/√3·U=100/1.732·37=1.56 kAK2=U bj2=10.5kV I J2=Sb/√3·U=100/1.732·10.5=5.5 kA 目前六龙变在建设中,供电局提不出具体的系统短路阻抗标么值,所以暂按无穷大考虑毕节供电局大方分局07年3月提供大方110/35/10kV变电站35kV侧的短路阻抗标么值（系统35kV侧基准容量为100MW）：大方110/35/10kV变电站（35kV侧）：大方式X1=0.31930 小方式X1=0.56506(大方110/35kV变电站户外主变31500kV A两台)大方变～五凤矿线路35k V L=8.5k m L GJ-185mm2五凤矿35/10kV变电所主变6300k VA两台六龙110/35k V变电站主变63000k VA两台六龙变～五凤矿线路35k V L=6k m L GJ-185mm2二、五凤矿井35/10kV变电所的短路整定系统各电抗标么值：1）、大方变35K V侧大方式X1=0.31930小方式X1=0.56506）、大方110/35kV变电站主变31.5M VA: X=U k%S b/s n=0.105×100/31.5=0.333 2）、大方变至五凤矿35k V线路：X2=X O·L·S b/Ub2=0.4X8.5k mX100/372=0.2484 3）、五凤矿35/10kV变电所6300kV A主变：X3=U k%S b/s n=0.075X100/6.3=1.19051）、六龙110/35k V变电站主变63MV A: X1=Uk%S b/s n=0.105×100/63=0.167 2）、六龙变至五凤矿35k V线路：X2=X O·L·Sb/U b2=0.4X6km X100/372=0.1753三、计算各点短路电流五凤矿井主变35k V侧K1点：大方式:I d1×=1/X1+X2=1/0.3193+0.2484=1.7615I1“= I d1(3)=I d1×× I j1=1.7615X1.56=2.748 k Ai c h1=2.55X2.748=7.007 kAI c h1=1.52X2.748=4.177 kAs d1= s b× I d1×=100X1.7615=176.15 M VAs d1=√3×I1“×U=√3×2.748×37=176.1MV A小方式:I d1×=1/(X1+X2)=1/(0.56506+0.2484)=1.2293I1“= I d1(3)=I d1×× I j1=1.2293x1.56=1.9178KAi c h1=2.55X1.9178=4.89 KAI c h1=1.52X1.9178=2.915 K As d1= s b× I d1×=100x1.2293=122.93 MV As d1=√3×I1“×U=√3×1.9178X37=122.9MV A五凤矿主变10k V侧：大方式:I d2×=1/(X1+X2+X3)=1/(0.3193+0.2484+1.1905)=0.5687I2“= I d2(3)=I∞(3) =I d2×× I j2=0.5687×5.5=3.128 kAi c h2=2.55× I2“=2.55× 3.128=7.977 k AS d2=s b×I d2×=100×0.5687=56.87MV AS d2=√3×I2“×U=√3×3.128×10.5=56.88MV A小方式:I d2×=1/(X1+X2+X3)=1/(0.56506+0.2484+1.1905)=0.499I2“= I d2(3)=I∞(3) =I d2×× I j2=0.499X5.5=2.7445 K Ai c h2=2.55× I2“=2.55X2.7445=6.9986 KAI c h2=1.52× I2“=1.52X2.7445=4.1716 KAS d2=s b×I d2×=100X0.499=49.9MV A四、工广10k V系统电力电缆截面的选择与校验S m in=I∞(3)×√t j/c10kV铜芯交联聚乙稀电力电缆 250C0 C=137S m in=I∞(3)×√t j/c=3.128×√0.25/137=12mm2取25mm2 10kV铝芯交联聚乙稀电力电缆 200C0 C=77S m in=I∞(3)×√t j/c=3.128×√0.25/77=21m m2取35mm2 10kV铜芯油浸纸绝缘电力电缆 250C0 C=153S m in=I∞(3)×√t j/c=3.128×√0.25/153=11mm2取25mm2 10kV铝芯油浸纸绝缘电力电缆 200C0 C=88S m in=I∞(3)×√t j/c=3.128×√0.25/88=18mm2取25 m m2 10kV铜芯P VC电力电缆 160C0 C=114S m in=I∞(3)×√t j/c=3.128×√0.25/114=14mm2取25mm2 10kV铝芯P VC电力电缆 160C0 C=74S m in=I∞(3)×√t j/c=3.128×√0.25/74=21mm2取35 m m2t j----短路电流的假想时间C0----短路时导体允许最高温度c ----电缆的热稳定常数五凤矿35/10kV变电所保护整定计算一、6300kVA主变二次谐波比率差动保护已知35k V侧母线三相短路电流：大I d1(3)=2.748kA小I d1(3)=1.9178 k A已知10k V侧母线三相短路电流：大 I d2(3)=I∞(3)= 3.128 k A 小I d2(3)=2.7445 k A10kV侧三相短路电流归算到35kV侧:大 I d2(3)=3.128×10.5÷37=888A小 I d2(3)=2.7445×10.5÷37=779 A10kV侧最小两相短路电流归算到35kV侧:小 I d2(2)=√3/2 X2.7445×10.5÷37=674A1、计算变压器各侧一次电流、选择CT变比、确定各侧二次额定电流35/10kV、6300kVA主变二次谐波比率差动保护由于10kV侧电流互感器的二次回路额定电流2.887A大于35k V侧的2.6A，所以整定计算以10k V侧为基本侧。

35KV总降变电所主接线方案论证负荷计算短路计算参考

第一章高压供电系统设计第一节供电系统的设计方案一、供电方案拟定本变电所电源进线可为35KV或10KV的两路，按照要求正常的情况下一路运行，一路为备用。

配电母线为10KV，负荷出线有9回。

且主要用电设备均要求不间断供电，停电时间超过两分钟会造成产品报废，对供电可靠性要求较高；故主要车间及辅助设施均为I类负荷。

因此考虑配电母线采用单母线分段接线，为提高供电可靠性，10KV 拟采用成套开关柜单层布置。

电源进线，则可取两路35KV、两路10KV 或一路35KV一路10KV，三种不同方案。

1、方案一工作电源与备用电源均采用35KV电压供电。

此方案中，总降压变电所内装设两台主变压器。

在设计35kV变电所主接线时考虑负荷为I级负荷，工厂总降压变电所的高压侧接线方式可考虑单母线分段、内桥式、外桥接线三种方式，对其进行分析比较。

（1）、单母线分段接线用分段断路器（或分段隔离开关）将单母线分成二段，母线分段后，可提高了供电的可靠性和灵活性。

两段母线可并列运行也可分裂分行，当两路电源一用一备时，分段断路器接通运行，当某段母线故障，分段断路器及故障段电源段断路器在继电保护装置作用下自动断开只停该段。

两路电源同时工作互为备用时，分段断路器则断开运行，当某段电源回路故障而使其断路器断开时，备用电源自动投入使分段断路器接通，可保证继续供电。

可以看出单母线分段能供给一级负荷，并且由于采用分段形式，变压器一用一备，较之单母线在一定程度上大大提高了供电的可靠性和灵活性。

缺点：分段单母线接线增加了分段设备的投资和占地面积；某段母线故障或检修仍有停电问题；某回路的断路器检修，该回路停电；主要适用于35～63KV配电装置出线回路数为4～8回路时。

分段单母线接线如下图所示：（2）、内桥式接线桥连断路器QF3在QF1、QF2的变压器侧，当其中一回线路检修或故障时，其余部分不受影响，其中一回线路检修或故障时其余部分不受影响，操作较简单，但在变压器切除、投入或故障时，造成一回升路短时停运，倒闸操作较复杂；线路侧断路器检修时，线路停电时间长。

35KV变电所整定计算书

一、变电所概况**煤矿35KV 变电所两回路电源引自南坪集 220KV 降压变电站，南坪变的1# 主变压器容量为150000KVA 2#主变压器容量为120000KVA淮北市供电局2014年6月提供南坪220/35kV 变电站35kV 侧的短路电阻值：最大运行方式下：X 0max=1.865Q ，最小运行方式下：X 0min=2.48知。

南坪至**为35K 辣空线路，导线：LGJ-120,其中527线路（I 回路）：12.02KM; 531线路（U 回路）：11.242KM **煤矿变电站有两台主变压器，变压器参数：型号SZ9-20000/35、变比35/6.3KV 、变压器短路电阻Uk=8%其运行方式为一台工作，一台备用。

**煤矿高压供电简图：二、**煤矿35/6kV 变电所的短路整定基准容量： &=100MVA ,已知南坪变35KV 母线最大运行方式下：|30硼路器 531断路器 -600断路器南坪I 路 527断路器电厂I 路303断路器520中央变电.6KV5线n 段 E联络开关-6KVt 线I 段联络开关6K______ _________________(]J (X (501断路器500断路器35K 阔线n 段502断路器35K 阔:线I 段 K1-720中央变电所X omax =1.8650，最小运行方式下：X °min =2.486Q ,则南坪变电所35KV 母线最小短路容量则南坪变电所35KV 母线最大短路容量Uo (37乂103 2S 0max =—…=734MVAX °max 1.865系统各电抗标么值：1）、南坪220/35kV 变电站（35kV 侧）: 最大方式：X 0= —-— = 0.136 S 0max最小方式：X 。

= S b=0.1816 ,选择最大电阻值作为计算依据。

S0min2）、南坪变至**矿35kV 线路，导线为LGJ-120,电抗为0.379 Q /km,电阻为0.27 Q/km,线路长度选择最长的12.02km,由丁线路较长线路电阻较大，需要考虑， **煤矿35KV 电源进线侧：X 1L =12.02 0.379 =4.5556R 1L =12.02 0.27 = 3.2454X1 = X 12L R 12L =5.5934S b 100X 1 = X 1 T = 5.5934 2 =0.4086 U 12 3723) 、** 矿 35/6kV 变电所 20000kVA 主变 6KV 侧：〜S b100 X 2=U k % — -0.08 0.4S n204) 35KV 变电所至-520中央变电所，导线为 MYJV42-185电抗为0.06 Q /km,线路长度选择最长的0.9km, **矿-520中央变电所6KV 侧：X 3L =0.9 0.06 =0.054S b100X3=X3L TF =0.0542=0.1361 U ； 6.325) 35KV 变电所至-720中央变电所，导线为MYJV-185 ,电抗为0.06 Q /km,线路长度选择最长的1.1km, **矿-720中央变电所6KV 侧：X 4L =1.1 0.06 =0.066S b100X 4=X 4L 』=0.0662=0.1663S ominX0min23 2Uo 37 103=550.7MVA2.486U； 6.326) 35KV变电所至主井，导线为MYJV-185,电抗为0.06 Q /km,线路长度选择最长的0.5km,主井6KV侧：X5L=0.5 0.06 =0.03S b100X5=X5L 4=0.03 2=0.07565 5L U2 6.327) 35KV变电所至副井，导线为MYJV-185,电抗为0.06 Q /km,线路长度选择最长的0.3km,副井6KV侧：X6L =0.3 0.06 =0.018Sb 100X6=X6L彳=0.018 2 =0.0454U； 6.328) 35KV变电所至风井6KV配电站由电缆和架空线组成，电缆为MYJV-185,电抗为0.06 Q /km,电缆长度为0.3km,架空导线为LGJ-240,电抗为0.357 Q /km, 电阻为0.132 Q/km,线路长度2.2km,由丁线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，风井配电站6KV侧：X7L =2.2 0.357 0.06 0.3 =0.8034 R7L=2.2 0.132 = 0.2904X7 = X7L R；L =0.8543S b100X7=X7号=0.8543 2=2.152U； 6.329) 35KV变电所至压风机房，导线为MYJV-150，电抗为0.06 Q /km,线路长度选择最长的0.33km,压风机房6KV侧：X8L=0.33 0.06 =0.02S b100X8=X8L T=0.02 2 =0.0504U； 6.3210) 35KV变电所至工人村I、皿路由电缆和架空线组成，电缆为MYJM-150,电抗为0.06 Q /km,电缆长度为0.55km,架空导线为LGJ-120,电抗为0.379 Q /km, 电阻为0.27 Q/km,线路长度3.5km,由丁线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，工人村I路6KV侧：S b 100X9=X9牛=1.656 2=4.1729 9 U22 6.3211) 35KV变电所至6KV配电站，导线为MYJV-70，电抗为0.072 Q /km,线路长度选择最长的0.31km, 6KV配电站6KV侧：X10L=0.31 0.072 =0.0223S b100X10 =X I0L T =0.0223 2 =0.0562U； 6.3211) 35KV变电所至净化水厂，导线为MYJ城-50，电抗为0.075 Q/km,线路长度选择最长的0.3km,净化水厂6KV侧：X IIL =0.3 0.075 =0.0225S 100X11 =X IIL肖=0.0225 2 =0.0567U； 6.3212) 35KV变电所至砰石山由电缆和架空线组成，电缆为MYJV-70 ,电抗为0.072 Q /km,电缆长度为0.3km,架空导线为LGJ-70,电抗为0.396 Q /km,电阻为0.46 Q/km,线路长度1.2km,由丁线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，砰石山6KV侧：X12L =1.2 0.396 0.072 0.3 =0.4968 R12L=1.2 0.46 = 0.552X12 = , X《L R《L =0.7426S b100X12=X12』=0.7426 2=1.871U； 6.3213) 35KV变电所至北风井由电缆和架空线组成，电缆为MYJV-185 ,电抗为0.06 Q /km,电缆长度为0.3km,架空导线为LGJ-240,电抗为0.357 Q /km,电阻为0.132 Q/km,线路长度7.8km,由丁线路较长线路电阻较大，需要考虑线路电阻，北风井6KV侧：X13L =7.8 0.357 0.06 0.3 =2.8026 R3L = 7.8 0.132 = 1.0296X13 =X：3L R3L =2.986S b100X13 =X〔3 HF =2.986 2=7.523U； 6.3214) 35K四电所至办公楼，导线为MYJV-50 ,电抗为0.075 Q /km,线路长度0.2km, 办公楼6KV侧：、，、，S …100 _______________X〔4 = Xm —= 0.015 2 = 0.0378U； 6.3215) 35KV变电所至强排车间，导线为MYJ城-185,电抗为0.06 Q /km,线路长度0.3km，强排车间6KV侧:X15L=0.3 0.06 =0.018& 100X15 =X I5L与=0.018 2 =0.045415U； 6.32等值电路图：1）计算K1点（35KV变电所35KV全桥母线）的短路电流和短路容量K1点短路时的总电抗标么值：w：X〔p =X0 X1 =0.1816 0.4086 =0.5902K1点的短路电流和短路容量计算如下：K1点的基准电流：、= 一=!00 =1.56KA3 U d 3 37I _K1点的二相短路电流：1如)=1二jI d =^^=2.643KAK1 dK1 d XyI ,,3K1点的两相短路电流：I K P = ^^ =2.298KA1.15K1点的三相短路容量：、£)=至」=100 =169.4MVA X〔p 0.51442) 计算K2点(35KV变电所6KV母线)的短路电流和短路容量K2点短路时的总电抗标么值：X20 =X。

邹庄35kv变电所-短路计算

邹庄矿井35/10kV变电所短路计算 20101102一、基准容量与资料S j=100 MVAK0=U b j0=115kV I J0=Sj/√3·U=100/1.732·115=0.5 kAK1=U b j1=37kV I J1=Sj/√3·U=100/1.732·37=1.56 kAK2=U b j2=10.5kV I J2=Sj/√3·U=100/1.732·10.5=5.5 kA2010年11月1日邹庄矿提供资料：南坪220/110/35kV变电站35kV母线最大运行方式短路容量800MVA。

南坪220/110/35kV变电站35kV母线最小运行方式短路容量524MVA。

南坪220/110/35kV变电站至邹庄矿35/10kV变电所输电线路长7km(7.06km)，LGJ-240mm2导线。

邹庄矿35/10kV变电所安装两台35/10kV、20000kVA主变二、邹庄矿35/10kV变电所的短路整定系统各电抗标么值：1）、南坪220kV变电站35kV母线前系统：X1大=1/8=0.125 X1小=1/5.24=0.19082）、南坪220kV变电站至邹庄矿35/10kV变电所输电线路：X2大=X O LS j/U b2=0.4X7kmX100/372=0.2045X2小=X O LS j/U b2=0.4X7.06kmX100/372=0.20633）、邹庄矿35/10kV变电所20000kVA主变：X3=Uk%S j/s n=0.08X100/20=0.4三、计算各点短路电流邹庄矿主变35kV侧：大方式: I d1×=1/X1+X2=1/0.125+0.2045=3.0349I1“= I d1(3)= I d1×× I j1=3.0349X1.56=4.734 kAi ch1=2.55X4.734=12.073 kAI ch1=1.52X4.734=7.196 kAs d1= s b× I d1×=100X3.0349=303.49 MVAs d1= √3×I1“×U=√3×4.734×37=303.37 MVA小方式: I d1×=1/X1+X2=1/0.1908+0.2063=2.518I1“= I d1(3)= I d1×× I j1=2.518X1.56=3.928 kAi ch1=2.55X3.928=10.017 kAI ch1=1.52X3.928=5.97 kAs d1= s b× I d1×=100X2.518=251.8 MVAs d1= √3×I1“×U=√3×3.928×37=251.7 MVA邹庄矿主变10kV侧：大方式: I d2×=1/X1+X2+X3 =1/0.125+0.2045+0.4=1.3708I2“= I d2(3)=I∞(3))= I d2×× I j2=1.3708×5.5=7.539 kAi ch2=2.55× I2“=2.55× 7.539=19.225 kAI ch2=1.52× I2“=1.52× 7.539=11.46 kAS d2=s j×I d2×=100×1.3708=137.08 MVAS d2= √3×I2“×U=√3×7.539×10.5=137.1 MVA小方式: I d2×=1/X1+X2+X3 =1/0.1908+0.2063+0.4=1.2545I2“= I d2(3)=I∞(3))= I d2×× I j2=1.2545×5.5=6.9 kAi ch2=2.55× I2“=2.55× 6.9=17.595 kAI ch2=1.52× I2“=1.52× 6.9=10.488 kAS d2=s j×I d2×=100×1.2545=125.45 MVAS d2= √3×I2“×U=√3×6.9×10.5=125.48 MVA四、工广10kV系统电力电缆截面的选择与校验S min=I∞(3)×√t j/c10kV铜芯交联聚乙稀电力电缆 250C0 C=137S min=I∞(3)×√t j/c =7.539×√0.25/137=27mm2取35 mm2 10kV铝芯交联聚乙稀电力电缆 200C0 C=77S min=I∞(3)×√t j/c =7.539×√0.25/77=48mm2取70 mm2 10kV铜芯油浸纸绝缘电力电缆 250C0 C=153S min=I∞(3)×√t j/c =7.539×√0.25/153=25mm2取35 mm2 10kV铝芯油浸纸绝缘电力电缆 200C0 C=88S min=I∞(3)×√t j/c=7.539×√0.25/88=43mm2取70 mm2I∞(3)----三相短路电流稳定时周期分量的有效值t j----短路电流的假想时间C0----短路时导体允许最高温度c ----电缆的热稳定常数邹庄矿35/10kV变电所保护整定计算一、20000kVA主变二次谐波比率差动保护已知35kV侧母线三相短路电流：大 I d1(3)= 4.734 kA 小 I d1(3)= 3.928 kA已知10kV侧母线三相短路电流：大 I d2(3)=I∞(3) = 7.539 kA 小 I d2(3)=6.9 kA10kV侧三相短路电流归算到35kV侧:大 I d2(3)=7.539×10.5÷37=2139 A小 I d2(3)=6.9×10.5÷37=1958 A10kV侧最小两相短路电流归算到35kV侧:小 I d2(2)=√3/2 X6.9×10.5÷37 =1696 A1、计算变压器各侧一次电流、选择CT变比、确定各侧二次额定电流35/10kV、20000kVA主变二次谐波比率差动保护由于35kV侧电流互感器的二次回路额定电流3.3 A大于10 kV侧的2.75 A，所以整定计算以35kV侧为基本侧。

35KV供电计算书2015.06

卧龙湖煤矿35KV变电所开关整定计算书编制：审核：机电副总：卧龙湖煤矿动力物资保障部二O一五年六月已知卧龙湖煤矿35KV供电系统设备参数1、上级变电所短路阻抗海孜变电所系统短路阻抗：最大运行方式Z海max=3.79 Ω最小运行方式Z海min=6.027Ω铁佛变电所系统短路阻抗：最大运行方式Z铁max=5.5046Ω最小运行方式Z铁min=5.5446Ω为确保保护灵敏度需要，选取在上级变电所最小运行方式下的短路容量海孜变电所系统短路容量：S SC（3）海=U2/Z海min=(37*103)2/6.027=227.14MV A铁佛变电所系统短路容量：S SC（3）铁=U2/Z铁min=(37*103)2/5.5446=246.9MV A2、35KV供电线路509线路导线型号：LGJ-150，长度L=700m，导线截面系数：D=36；LGJ-120，长度L=3500m，导线截面系数：D=28.83634线路导线型号：LGJ-120，长度L=19000，导线截面系数：D=28.83、35KV变电所变压器容量：S N =10000KV A，变压器阻抗压降的百分值：U Z%=7.48%变压器短路损耗：△P=50KW变压器一次侧电压：37KV变压器二次侧电压：6.3KV变压器二次侧电流：916.5A计算公式（电工手册）1、三相短路电流I SC（3）=U2N/{√3*√[（∑R）2+（∑X）2]}2、两相短路电流I SC（2）=U2N/{2*√[（∑R）2+（∑X）2]}3、总电阻和总电抗∑R=R1+R T+R2∑X=X S+X1+X T+X24、系统电抗X S= U2N2/S SC（3）5、输电线路的阻抗R1=R01*L1/K T2X1=X01*L1/K T2Z1=Z01*L1/K T2= √（R012+ X012）*L1/K T26、主变压器的阻抗R Tr=△P/3I2N2=△P*U2N2/S N2X Tr= √（Z Tr2-R Tr2）Z Tr=U Z*U2N2/（100*S N）7、高压电缆的电阻和电抗R2=R02*L2X2=X02*L2式中：I SC（3）——三相短路电流，AI SC（2）——两相短路电流，AU2N——变压器二次侧的额定电压，V∑R、∑X——分别为短路回路中一相的总电阻和总电抗，ΩX S——折合至变压器二次侧以后电源每相的系统电抗，ΩS SC（3）——35KV变电所高压进线上的三相短路容量，MV AR1、X1、Z1——折合至变压器二次侧以后高压进线每相的电阻、电抗和阻抗，ΩR01、X01、Z01——高压进线每相每千米的电阻、电抗和阻抗，ΩL1——高压进线的实际长度，kmK T——变压比，为变压器一次侧线路的平均电压和二次侧线路平均电压之比R Tr、X Tr、Z Tr——变压器每相的电阻、电抗和阻抗值，ΩS N、I2N——变压器的额定容量（V A）和二次侧的额定电流AU Z——变压器阻抗压降的百分值，%△P——变压器的短路损耗，WR02、X02——高压电缆每相每千米的电阻和电抗值L2——高压电缆的实际长度，km（一）计算各元件阻抗1、系统电抗X S海= U2N2/ S SC（3）海=（6.3*103）2/（227.14*106）=0.175ΩX S铁= U2N2/ S SC（3）忒=（6.3*103）2/（246.9*106）=0.161Ω2、线路L11（35KV架空线路LGJ-120 19000m）R1=R01*L1/K T2＝19000／[（28.8*120）*（37/6.3）2]＝0.159ΩX1=X01*L1/K T2=0.4*19/（37/6.3）2=0.22Ω线路L12（35KV架空线路LGJ-120 3500m LGJ-120 700m）R1=R01*L12/K T2＝3500／[（28.8*120）*（37/6.3）2]+700／[（36*150）*（37/6.3）2]＝0.032ΩX1=X01*L1/K T2=0.4*4.2/（37/6.3）2=0.048Ω式中D为导线截面系数，S为导线截面积由上述可知，海孜变电所系统阻抗以及线路阻抗均大于铁佛变电所，为保证灵敏度校验的可靠性，使用海孜变电所的相关数据。

高压短路电流计算

高压短路电流计算书计算人:审核人:负责人:大方式下:基准值的选择，取S j=100MVA，U j=6.3kV，则I j=9.16kA，井下短路电流计算:一、旺家垣35KV变电站电抗器处短路容量计算:S d=S j÷X*x=100÷1.926=51.9MVAX*xj=X*j∑+ X*jk=1.01+0.916=1.926X*j∑——电抗器前系统的总基准标么电抗X*j∑=100÷98.87=1.01X*jk——电抗器的基准标么电抗X*jk= X k﹪×I j÷I ke=10﹪×9.16÷1=0.916X k﹪——额定电抗10﹪I ke——电抗器额定电流 I ke=1kA二、井下各变电所母线短路电流计算:1、一号井中央变电所母线短路电流:I d(2)=0.87I d(3)=0.87×4.48=3.89kAI d(3)=I d*I j=0.49×9.16=4.48kAI d*——短路电流标么值I d*=U*/X*∑=1/X*∑=1/2.027=0.49U*——电源电压标么值，取U j= U p，U*=1X*∑——回路总标么电抗值X*∑= X*x+X*L=1.926+0.101=2.027X*x——电源电抗X*x= S j /S d=100/51.9=1.926X*L——电缆电抗X*L=X0L S j/U2j=0.08×0.5×100/6.32=0.101X0——6kV电缆每公里电抗值，取0.08Ω/km L——6kV电缆长度，0.5km2、五采三段变电所母线短路电流:I d(2)=0.87I d(3)=0.87×3.53=3.07kAI d(3)=I d*I j=0.368×9.16=3.53kAI d*——短路电流标么值I d*=U*/X*∑=1/X*∑=1/2.712=0.368U*——电源电压标么值，取U j= U p，U*=1X*∑——回路总标么电抗值X*∑= X*x+X*L=1.926+0.786=2.712X*x——电源电抗X*x= S j /S d=100/51.9=1.926X*L——电缆电抗X*L=X0L S j/U2j=0.08×3.9×100/6.32=0.786X0——6kV电缆每公里电抗值，取0.08Ω/km L——6kV电缆长度，3.9km3、五采四段变电所母线短路电流:I d(2)=0.87I d(3)=0.87×3.21=2.56kAI d(3)=I d*I j=0.351×9.16=3.21kAI d*——短路电流标么值I d*=U*/X*∑=1/X*∑=1/2.846=0.351U*——电源电压标么值，取U j= U p，U*=1X*∑——回路总标么电抗值X*∑= X*x+X*L=1.926+0.927=2.846X*x——电源电抗X*x= S j /S d=100/51.9=1.926X*L——电缆电抗X*L=X0L S j/U2j=0.08×4.6×100/6.32=0.927X0——6kV电缆每公里电抗值，取0.08Ω/km L——6kV电缆长度，4.6km4、二号中央变电所母线短路电流:I d(2)=0.87I d(3)=0.87×4.48=3.89kAI d(3)=I d*I j=0.49×9.16=4.48kAI d*——短路电流标么值I d*=U*/X*∑=1/X*∑=1/2.027=0.49U*——电源电压标么值，取U j= U p，U*=1X*∑——回路总标么电抗值X*∑= X*x+X*L=1.926+0.101=2.027X*x——电源电抗X*x= S j /S d=100/51.9=1.926X*L——电缆电抗X*L=X0L S j/U2j=0.08×1÷2×100/6.32=0.101X0——6kV电缆每公里电抗值，取0.08Ω/kmL——6kV电缆长度，1km(35kV变电站至二号中央变电所为双电缆供电)5、六采二段变电所母线短路电流:I d(2)=0.87I d(3)=0.87×3.89=3.38kAI d(3)=I d*I j=0.425×9.16=3.89kAI d*——短路电流标么值I d*=U*/X*∑=1/X*∑=1/2.349=0.425U*——电源电压标么值，取U j= U p，U*=1X*∑——回路总标么电抗值X*∑= X*x+X*L=1.926+0.423=2.349X*x——电源电抗X*x= S j /S d=100/51.9=1.926X*L——电缆电抗X*L=X0L S j/U2j=0.08×2.1×100/6.32=0.423X0——6kV电缆每公里电抗值，取0.08Ω/kmL——6kV电缆长度，1÷2+1.6=2.1km(35kV变电站至二号中央变电所为双电缆供电，中央变电所至六采各变电所为单电缆供电。

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10kV分裂
短路电流 Id=
3.331138498
Id=
Id
并列运行
总的阻抗
Xi= 1.539130739
10kV并列运行短路 Id= 电流
3.573445622
计算
黄色数据为根据工程实际情况填写，其它不动。
#2主变
8
7.5
0.9375
1.651087159
3.331138498
KA
L= 17.787 X= 7.1148 X2= 0.519557309
km 欧姆
Xi= 0.713587159
Id= 2.186137993 kA
8 7.5
Xd(标么值)=
0.9375
本站10kV
短路电流分裂运行
数据：
总的阻抗
Xi= 1.651087159
折算为单回长度
#2主变 Ud = Xd= Xi=
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 1.1
上一级
110kV站 35kV短路电的35kV数流：
短路电流I1= 8.04
kA
据：
转换为短路
阻抗标么
X1= 0.1940298转换为标么
值：
总的系统
阻抗：
本站35kV
短路电流
数据：
主变参数
#1主变容量
Ud =
35kV终端站短路电流计算
基准数据：
110kV
基准电流Ij ＝
0.502
kA
基准电压Uj= 115
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 132
35kV
基准电流Ij 1.56
kA
基准电压Uj= 37
kV
基准容量Sj= 100
MVA
基准电抗Xj= 13.7
10kV
基准电流Ij 5.5
kA
基准电压Uj= 10.5