600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
(完整版)600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
1。
本课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性.是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性的训练,是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、使用国家有关设计标准、规范,进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼提高运算、制图、计算机编程等基本技能;增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度。
2.计算任务1。
根据给定的热力系统数据，在h—s图上汇出蒸汽的汽态膨胀线(要求出图占一页）。
2.计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量D j。
3.计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）.3。
计算原始资料1。
汽轮机形式及参数（1）机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式机组。
(2）额定功率：P e=600MW.(3）主蒸汽初参数（主汽阀前):P0=16.7Mpa,t0=537℃。
（4）再热蒸汽参数（进汽阀前）:热段：P rh=3。
234Mpa，t rh=537℃冷段:P'rh=3.56Mpa,t'rh=315℃。
（5）汽轮机排气压力P c=4.4/5。
39KPa，排气比焓h c=2333.8KJ/kg。
2.回热加热系统参数（1（2）最终给水温度：t fw=274。
1℃。
(3）给水泵出口压力:P u=20。
13Mpa,给水泵效率:83%。
（4)除氧器至给水泵高差：21.6m。
(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓:2422.6KJ/kg。
3。
锅炉型式及参数（1）锅炉形式:英国三井2027-17。
热力发电厂课程设计计算书
热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。
1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。
1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。
2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。
则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算目录毕业设计...............错误! 未定义书签。
内容摘要 . .. (3)1.本设计得内容有以下几方面： . (3)2.关键词 (3)一．热力系统 . (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1 计算目的 . (5)1.2 计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降p j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 . (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量 D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢. (32)参考文献 . (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
超临界600MW原则性热力系统计算步骤
《热力发电厂》课程设计指导书（2）设计题目：超临界600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算凝汽式机组是一种常见的发电机组，其热力系统是整个机组运行的核心。
本文将对600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统进行计算，以探讨其热力性能。
首先，我们需要了解凝汽式机组的基本原理。
在凝汽式机组中，燃煤或燃气的燃料在锅炉中燃烧，产生高温的燃烧气体。
燃烧气体通过锅炉中的热交换器传热给水，将水蒸汽产生。
蒸汽经过扩张机进行膨胀，驱动发电机运转，然后蒸汽进入凝汽器，冷却成水并凝结，然后被泵送回锅炉中进行再次加热。
根据以上原理，我们可以计算600MW凝汽式机组的热力系统。
首先，我们需要确定机组的热效率。
热效率是指机组产生的电能与供给机组的燃料能量之间的比值。
我们可以根据燃煤或燃气的热值和机组的实际发电量来计算机组的热效率。
其次，我们需要计算机组的热损失。
热损失是指机组在能量传递和转换过程中未能被充分利用而流失掉的热量。
机组的热损失可以从锅炉、发电机、凝汽器以及其他相关设备中产生。
我们可以通过测量这些设备的热损失来估计整个机组的热损失。
然后，我们需要计算机组的热功率。
热功率是指机组所能够产生的热量。
热功率可以从锅炉中的蒸汽量以及蒸汽的压力来计算。
我们可以根据锅炉的设计参数以及实际运行数据来计算热功率。
最后，我们需要计算机组的热耗率。
热耗率是指机组所需要的热量与发电机输出的电量之间的比值。
我们可以根据热耗率来评估机组的热利用效率。
综上所述，600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算涉及到热效率、热损失、热功率和热耗率的计算。
通过对这些参数的计算，可以评估机组的热力性能，并找出可能存在的问题和改进空间，提高机组的热利用效率。
汽轮机600MW汽轮机原则性热力系统设计计算
600MW汽轮机原则性热力系统设计计算目录毕业设计............... 错误!未定义书签。
内容摘要 (3)1.本设计得内容有以下几方面： (3)2.关键词 (3)一．热力系统 (4)二．实际机组回热原则性热力系统 (4)三．汽轮机原则性热力系统 (4)1.计算目的及基本公式 (5)1.1计算目的 (5)1.2计算的基本方式 (6)2.计算方法和步骤 (7)3.设计内容 (7)3.1整理原始资料 (9)3.2计算回热抽气系数与凝气系数 (9)回热循环 (10)3.2.1混合式加热器及其系统的特点 (10)3.2.2表面式加热器的特点： (11)3.2.3表面式加热器的端差θ及热经济性 (11)3.2.4抽气管道压降Δp j及热经济性 (12)3.2.5蒸汽冷却器及其热经济性 (12)3.2.6表面式加热器的疏水方式及热经济性 (13)3.2.7设置疏水冷却段的意义及热经济性指标 (14)3.2.8除氧器 (18)3.2.9除氧器的运行及其热经济性分析 (19)3.2.10除氧器的汽源连接方式及其热经济性 (19)3.3新汽量D0计算及功率校核 (23)3.4热经济性的指标计算 (26)3.5各汽水流量绝对值计算 (27)致谢 (32)参考文献 (33)600MW汽轮机原则性热力系统设计计算内容摘要1.本设计得内容有以下几方面：1）简述热力系统的相关概念；2）回热循环的的有关内容（其中涉及到混合式加热器、表面式加热器的特点，并对其具有代表性的加热器作以细致描述。
表面式加热器的端差、设置疏水冷却段、蒸汽冷却段、疏水方式及热经济性、除氧器的运行及其热经济性分析、除氧器的汽源连接方式及其热经济性）3）原则性热力系统的一般计算方法2.关键词除氧器、高压加热器、低压加热器一．热力系统热力系统的一般定义为：将热力设备按照热力循环的顺序用管道和附件连接起来的一个有机整体。
通常回热加热系统只局限在汽轮机组的范围内。
(完整word版)热力发电厂课程设计---660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算(word文档良心出品)
660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
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［键入文字］华址电力*营《热力发电厂》课程设计题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算指导教师：李惊涛专业:热能与动力工程班级: 热能09学号: 1091姓名:能源动力与机械工程学院目录一、............................................................. 课程设计的目的3二、................................................................... 计算任务3三、............................................................... 计算原始资料33.1汽轮机形式及参数 (3)3.2回热加热系统参数 (3)3.3锅炉型式及参数 (4)3.4其他数据 (4)3.5简化条件 (4)四、................................................................. 热系统计算54.1汽水平衡计算 (5)4.2 汽轮机进汽参数计算 (5)4.3辅助计算 (5)4.4各级加热器进、出水参数计算 (6)4.5高压加热器组及除氧器抽汽系数计算 (7)4.6除氧器抽汽系数计算 (8)4.7低压加热器组抽汽系数计算 (8)4.8汽轮机排汽量计算与校核 (10)4.9汽轮机内功计算 (11)4.10汽轮机发电机组热经济性指标计算 (12)4.11全厂热经济性指标计算 (13)五、反平衡校核14六、参考资料15附图（汽态膨胀过程线） (16)一、 课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参 数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的 合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性 的训练，是本课程的重要环节。
通过课程设计是学生进一步巩固、加深所学的理论知识 并有所扩展；学习并掌握热力系统全面性计算和局部性分析的初步方法；培养学生查阅、 使用国家有关设计标准、规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力；锻炼 提高运算、制图、计算机编程等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的 严肃、认真和负责的态度。
二、 计算任务1•根据给定的热力系统数据，在 h —s 图上汇出蒸汽的汽态膨胀线； 2•计算额定功率下的汽轮机进汽量D o ,热力系统各汽水流量 D j ；3•计算机组和全厂的热经济性指标 (机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、机组汽耗率、绝对电耗率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率)。
三、计算原始资料3.1汽轮机形式及参数(1) 机组形式：亚临界、一次中间再热、四缸四排气、单轴、凝汽式汽轮机。
(2) 额定功率：P e =600MW 。
:P o =16.7Mpa , t o =537 C 。
:热段：P rh =3.234Mpa , t rh =537 C 冷段：P 'r h =3.56Mpa , t 'r h =315 C 。
(5)汽轮机排气压力P c =4.4/5.39kPa ，排气比焓h c =2333.8kJ/kg 。
3.2回热加热系统参数(1)机组各级回热抽汽参数；表(2)最终给水温度：t fw =274.1 C ；(3) 主蒸汽初参数(主汽阀前) (4) 再热蒸汽参数(进汽阀前)(3)给水泵出口压力：P u=20.13MPa，给水泵效率：83%;(4)除氧器至给水泵高差：21.6m ；(5)小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。
小汽机排气焓：2422.6kJ/kg。
3.3锅炉型式及参数(1)锅炉形式：英国三井2027-17.3/541/541 ；(2)额定蒸发量：D b：2027t/h；(3)额定过热蒸汽压力P b=17.3MPa ;额定再热蒸汽压力：3.734MPa ;(4)额定过热蒸汽温度：541 C ;额定再热蒸汽温度541 C;(5)汽包压力：P du：18.44MPa ;(6)锅炉热效率：92.5%。
3.4其他数据(1)汽轮机进汽节流损失4%，中压缸进汽节流损失2% ;(2)轴封加热器压力Pt：98kPa,疏水比焓：415kJ/kg ;(3)机组各门杆漏汽、轴圭寸漏气等小汽流量及参数见表3-2 ;表3-2)锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表;表3-3(5)汽轮机机械效率：98.5% ;发电机效率：99%;(6)补充水温度：20 C；(7)厂用电率0.07。
3.5简化条件(1)忽略加热器和抽汽管道散热损失；(2)忽略凝结水泵的焓升。
四、热系统计算4.1汽水平衡计算(1) 全厂补水率全厂汽水平衡如图4-1所示，各汽水流量见 表3-3。
将进、出系统的各流量用相对量a 表示。
由于计算前汽轮机进汽量 D 。
为未知，故预选D 。
=1849085 kg/h 进行计算，最后校核。
全厂工质渗漏系数a =D L /D o = 30000/1849085 = 0.01622 锅炉排污系数a =D bi /D 0=10000/1849085=0.005408其余各量经计算为厂用汽系数 a 1 = 0.01082 ,减温水系数a sp =0.02974，暖风器疏水系数 师=0.01893由全厂物质平衡可知补水率 (2) 给水系数 a w如图4-1 , 1点物质平衡 2点物质平衡 (3) 各小汽流量系数 见表格3-24.2汽轮机进汽参数计算(1) 主汽参数由主汽门前压力 P 0 =16.7MPa ，温度t 0 =537 C ，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓3393.564kJ/kg.。
主汽门后压力p 。
' =16.7(1-剧)=16.032MPa , h o ' =h 。
由压力与焓值反查焓熵图得主汽门后 温心=534.2Co(2) 再热蒸汽参数由再热冷段 P rh =3.56MPa, t rh =315 C ,查水蒸汽焓 h rh =3017.38 kJ/kg . 中联门前蒸汽压力 P rh =3.234MPa,温度t rh =537C , 查焓熵图，得水蒸汽比焓 h rh =3537.00165kJ/kg 。
中联门后再热蒸汽压力 P rh ' =p 0(1-旅)=3.169MPa,由h rh =h rh ',查焓熵图，得中联门后再热 汽温 t rh ' =536.7 Co图4-1全厂汽水平衡图a ma = a P i + a_+ a =0.03245a = o©+ a_=1.01622a w = ab + a i — a sp =1.01622+0.005408-0.02974=0.99194.3辅助计算(1)轴封加热器计算用加权平均法计算轴封加热器的平均进汽焓h sg，详细计算如下表：表4-1(2)均压箱计算用加权平均法计算均压箱平均蒸汽比焓jy，详细计算如下：表2:(3)凝汽器平均排汽压力计算由P si =4.4kPa,查水蒸汽性质表，得t si =30.668 C由P s2 = 5.39kPa,查水蒸汽性质表，得t s2 =34. 348 C凝汽器平均温度t s= 0.5 (30.618 +34.218 ) = 32.508 C查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力Ps=4.8882kPa,将所得数据与表3-1 一起，以各个抽起点为节点，在h-s图上绘制出汽态膨胀线。
(见附图)(4)原始数据整理及汽态线绘制整理原始资料，计算完数据记入表4-3中：表4-3 600MW机组回热系统计算点汽水参数［额定工况］4.4各级加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力P i：R =(1 一:PJP'NI 一0.03) 5.894 =5.717MPa式中p i—第一抽汽口压力；△ P i----抽汽管道相对压损由P =5.717MPa，查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t si =272.4C , Hi出口温度:t wi =t si it =272.4 _(20) =2744C式中:t---加热器上端差。
Hi 疏水温度t d」=t w,i + 忧=242.3+5.3 =247.6C式中:t i----加热器下端差，:t i =5.3Ct'w,i ---进水温度C,其值从高压加热器H2的上端差t计算得到。
已知加热器水侧压力P w=20.i3MPa，由t wi =274.4 C,查得Hi出水比焓h w,i=i203.6kJ/kg。
由t'i =242.3C,查得Hi 进水比焓h w,2=i050.9kJ/kg。
由t d,i=247.8 C,查得Hi 疏水比焓h d,i=i075.2kJ/kg。
至此高压加热器Hi进、出口汽水参数已全部算出，同理可依次计算其余加热器各进出口汽水参数。
将计算结果列于表4-3中。
4.5高压加热器组及除氧器抽汽系数计算(i)由高压加热器Hi热平衡计算a i高压加热器Hi的抽气系数a fw(h wj -h w,2)^h 0.9919X(1203.6—1050.8)/1.0、0.07367h — h^ 31329—1075.5Hi的疏水系数a d」：叫r =牛=0.07361高压加热器(2)由高压加热器H2热平衡计算a 2、a巾高压加热器H2的抽汽系数a 2%(h w,2 -h w,3)/r|h -叫,1仇,1 -h d,2)「2 二一——- 一一一h2 - h d,2=0.9919 汇(1050.8 — 860)/1.0 — 0.07367 汉(1075.5 — 883.4) _ ° 咒劄一3016-883.4 -.高压加热器H2 的疏水系数 a d,2：口d,2 =°f d,i+。
1 =0.07367 + 0.0821 =0.1557再热器流量系数a 巾：-："h = 1 ' 1 -「2 -「sg,B - ' J - ' sg,L1 - ■' sg,N1 一 ■' sg,M 1 一「sg ,L ~ ■' sg,N 一 sg,M =1 -0.07361 -0.0812-0.0001444-0.01636-0.001637-0.00004814 -0.0003050 - 0.001859 - 0.00005463 - 0.0003456 = 0.823(3) 由高压加热器H3热平衡计算a 3 高压加热器和 H3的抽汽系数a 3：-：1fW(hw,3 -h pu )/ h ~d,2 (h d,2 - h d,3^ : sg,k (h sg,k - h d,3)「訂3也-hd,3_ 0.9919 (860-735.0)-0.1557 (883.4 -732.3)- 0.004008 (3536.6 -732.3) - 3317.7-732.3 =0.0342高压加热器H3的疏水系数a d,3：% "d ,2 5 +吋= 0.1557 0.0342 0.004008 =0.19394.6除氧器抽汽系数计算除氧器出水流量系数 a c,4 :a c ,4 =口伙 +a sp =0.9919+0.02974 =1.0216抽汽系数a 4:除氧器物质平衡与热平衡见图 4-3,由于除氧器为混合式加热器，进水量 a c,5是未知，但可由下式算出：4 二[〉c,4 hw,4 一 h w,5/h 一，d,3hd,3 - hw,5 -，sg,L1(h sg,L1 一 h w,5 ) -「sg,L (h sg ,L - hw,5)-«nf(h nf —h w,5)]/(h 4 —h w,5)=[1.0216 "709.6—559.339)/1.0 —0.1939(723.32 -559.339)-0.001637(3328.1 -559.339)-0.81859 (3016 -559.339)-0.1893 (687 -559.339)] /(3108 -559.339) = 0.03454.7低压加热器组抽汽系数计算(1)低压加热器H5热平衡计算a 5 低压加热器H5出水系数a c,5:如图4-3所示豎枣汽?t芒釀麴爺需磊J；萦致丁農年脣瞿報常亲-：：c,5 =「c,4 -「d ,3 -「4 - sg,L 1 一■' sg,L ~ ■' nf= 1.0216 - 0.1939 - 0.0345 - 0.001637 - 0.001859-0.01893 = 0.77低压加热器H5抽汽系数a 5：c %,5(h w,5 —h w,6)"h 0.77 汇(559.339 —443.9)/1.0 nnoc、匚5 0.035 1% — h d,529729 — 466.1低压加热器H5疏水系数a d5=a5 =0.035(2)低压加热器H6热平衡计算a 6 低压加热器H6抽汽系数%,5叽,6 -h w,7)/r|h -叫,5仇,5 -h d,6) h6 - m,60.7587 (432.247 -360.158)/1.0 -0.034 (454.414 -382.024)-2749.5 -382.024= 0.02216低压加热器H6 疏水系数 a d,6：a d,6=a d,5+a6 = 0.035 + 0.02216 = 0.05716(3)由低压加热器H7热平衡计算a 7低压加热器H7的抽汽系数a 7：二c,5 (h w, 7 - h w,8)/ h =d,6 (h d,6 - Ki ,7)■7 : h7 _h d,70.77 (372.88 -253.6)/1.0-0.05716 (394.7-281.5)-2649.5-281.5= 0.036低压加热器H7 的疏水系数 a d,7：a d,7=a d,6+。