600MW凝汽式机组原则性热力计算

国产600MV凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

（一）计算任务

1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D,回热系统各汽水流量D j；

2•计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、

管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；

3•按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。

（二）计算类型：定功率计算

（三）系统简介

国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。汽轮机配HG-2008/18-YM2型

亚临界压力强制循环汽包炉。采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。

该系统共有八级抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、

八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。八级回热加热器（除

氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。三级高压

加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7 C、0C、0C,

从而提高了系统的热经济性。四台低压加热器上端差均为 2.8 C,八级加热器下端差（除氧

器除外）均为5.5 Co

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧

器。然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3 C,进入锅

炉。

三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h'c=136.2 （ kJ/kg）与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。

给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，

其排汽亦进入凝汽器。热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失、锅炉排污量（因排污率较

小，未设排污利用系统）。

轴封漏气量D sg =2%D 0全部送入轴封加热器来加热主凝结水，化学补充水量直接送入凝

汽器。

（四）全厂原则性热力系统图如图4-2所示。

（五）整理原始数据 1.汽轮机的型号和参数

汽轮机为哈尔滨汽轮机厂制造的亚临界压力、 一次中间再热、单抽、四缸四排汽、反动凝汽

式汽轮机N600-16.67/537/537。该机组不投油最低负荷为 35.47%

MCR 调峰范围大，特性好，运行稳，因此能适应在

35%~100%MC 范围调峰运行。气缸由高

压缸、双流程中压缸、 2个双流程低压缸组成。高、中压缸均采用内、外双层缸形式，铸造 而成。低压缸为三层结构（外缸、内缸

A 、内缸

B ）,由钢板焊接制成。汽轮机高、中、低

压转子均为有中心孔的整锻转子。相应参数如下： 蒸汽初参数

pO=16.67MPa

, t0=537 C

in

in

再热蒸汽参数 高压缸排汽

Prh

=3.522MPa; trh =312 C

out

out

中压缸进汽

Prh

= 3.205MPa;咕=537 C

平均排汽压力 pc=0.0049 MPa

给水温度 tw=273.3 C,给水泵出口压力 =20.13 MPa ，给水泵效率 =0.83 各加热器端差如下表1: 表1

加热器端差

LPI

lOr

I I

W

理坐F

12/

團-2 N6

系焼

在调节阀全开工况（VWOE况）下各回热抽汽的压力和温度、加热器压力和疏水冷却器出口水焓、加热器出口水焓等见表2。

2. 锅炉类型和参数

锅炉类型选用哈尔滨锅炉厂生产的HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉，并采用一级连续排污利用系统，扩容器分离出的扩容蒸汽送入高压除氧器。

锅炉的最大连续蒸发量(MCR为2068.05t/h ，额定蒸发量为2008t/h，设计热效率为

7829kJ/(kW • h)，铭牌工况下主要参数如下：

过热蒸汽出口参数：pb=17.17MPa, t0=541.5 C

out out

再热蒸汽出口参数：P rh(b)=3.241MPa, t rh(b)=539.7 C

in in

再热蒸汽进口参数：P rh(b)=3.372MPa, rh(b)=307.2 C

锅炉效率：n b=92.08%

锅炉过热器减温水取自省煤器出口，再热器减温水取自给水泵中间抽头。

3.计算中采用的其他数据

全厂汽水损失DI=0.01Db

回热加热器效率n h =0.99

补充水入口温度tma=20oC , hw,ma=83.9609 kJ/kg

在计算工况下机械效率n m=0.99 ，发电机电效率n g=0.988

轴封用汽量Dsg=2%Do锅炉连续排污量Dbl=15t/h ，扩容器工质回收量

Df=6t/h , 扩容器最佳工作压力为 1.4MPa , h'' f=2788.7 KJ/Kg。

给水泵焓升 △ hwpu=25.39kJ/kg ，给水泵出口压力为 20.13MPa ,主凝结水泵压力为

1.724MPa ，凝结水泵组焓升

△ hcwpu=1.75kJ/kg

小汽机用汽量Dlt=0.052Do

解：1.整理原始资料得计算总汽水焓值，如表 1~表2所示。

2.全厂物质平衡 汽轮机总耗汽量 D ° = D 。

锅炉蒸发量 ： D b = D 0 D<| = D 0 0.01 D b

Db=1.010 1D0

汽包排污量：

Dbl 15

t/h,不可回收排污量：

D bl =9t/h

锅炉给水量Dfw

Dfw=

D

b

D bl

=1.

0101D

15

补充水量Dma 1

Dma= D bl +0.01Db=9+0.010 101D0 3.计算汽轮机各段抽汽量 Dj 和凝汽流量Dc

(1) 由高压加热器 H1热平衡计算D1

A-h ：1

(1.0101D 。15) (1188.9 -1045.4)

(3114.4 —1069.4) x 0.99

=0.071596 D o 1.063199

(2) 由高压加热器 H2计算D2

[D 2(h 2 七2) 。1代1 7秒2)] h =D fw (h w1 —hw2)

(1.0101D 。15)(1045.4 -858.7)/0.99 -(0.071596D 。0.63199)(1069.4 -876.1)

3006.9 —876.1

= 0.082904D ° +1.231120 物质平衡得H2疏水量Ddr2

计算再热蒸汽量Drh

D1(h1 —

d h

w1 )

n b=Dfw(hw1 — hw2)

Ddr2=D1+D2=

0.1545D 0 2.294319