脚手架计算书-(48481)
脚手架支撑方案计算书
脚手架支撑方案计算书1、板体模板及支撑计算板体模板采用12厚，50*100木楞，支撑在横杆D48*3.5钢管，由直角扣件传力于D48*3.5钢管脚手架，钢管脚手架，总高14.35米，每步高度为1.8米,共为为八步，砼板厚120 mm。
1.1、板面荷载1)模板及其支架自重标准值 0.5 KN/M22)新浇砼自重标准值 24 KN/M33)钢筋自重标准值 1.1 KN/M34)施工人员及设备荷载标准值 2.5 KN/M21.2、板厚120 mm的板模及支撑计算1.2.1、胶合板模板计算采用12厚胶合板，支撑在50*100水平背楞上, 静弯曲强度标准值f m=20 KN/ m2，弹性模量E=6500 KN/ m2 ,惯性矩I=b*h3/12，以4跨连续梁计算。
120砼板厚上的均布荷载（0.5+24*0.12+1.1*0.12）*1.2+2.5*1.4=7.012KN/M2按强度要求计算竖向内楞的间距M=Km*q*L2=f m *1/6*b*h2L=[ b*f m /(Km*6*q)]1/2*h=[1000*20/(0.121*6*7.012)]1/2*18=1128mm按刚度要求计算竖向内楞的间距ω=Kw*q*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=[E*b/(12*4*q)]1/3*h=[6500*1000/(12*4*0.967*7.012)] 1/3*18=488 mm经计算，胶合板支撑在水平背楞的跨度取400 mm, 而初步确定为100mm远远满足施工要求。
1.2.2、板模背楞计算水平木楞采用50*100的木楞。
木楞的抗拉强度[f]=13KN/m2，弹性模量E=9.5*105N/mm2, 截面抵抗矩W=b*h2/6, 惯性矩I=b*h3/12,按三跨连续梁计算，间距为a=400mm，内楞上所受的均布荷载q1= F*a=7.012*0.4=2.805KN/m按强度要求计算内楞跨度M=Km*q1*L2/10=[f]*WL=[b*fm/(6*Km*q1)]1/2*h=[(100*13/(6*0.177*2.805)1/2*50=1045mm按刚度要求计算内楞的跨度ω=K W*q1*L4/(100*E*I)=[ω]=L/400L=(E*I/(4*K W*q1)) 1/3*h=(9500*103/(12*4*0.99*2.805)) 1/3*50=2073mm经计算横向内楞的跨度最大为1000mm.1.2.3、支撑横杆计算支撑横杆采用D48*3.5钢管，立杆间距为750*750。
脚手架支撑系统计算书
附录一：脚手架支撑系统计算书支撑体系计算书Φ48×3.5钢管截面特征:A=489mm2 I=12.19×104mm4W=5.0×103mm3 i=15.8mmG=3.84kg/m以运转层作为考虑对象,梁厚为3.16m,立杆间距为500mm,步距为1200mm。
1、荷载计算：恒载：GK=GK1+GK2+GK3（按每平米计算）GK1=HigK1=4.2×0.1227=0.52KN每平米的混凝土自重: 3.16×2.5=79KN/m2每平米的立杆数:4根 G K2=79/4=19.75KN活载:震动荷载取4KN/m2,其他施工荷载取1KN/m2,则:Q K=5/4=1.25KN每根立杆共承载:N= G K2+Q K =21000N2、立杆的稳定验算：长细比：λ=L/I=1200/15.8=75.95根据《钢结构设计规范》附录得:ψ=0.616立杆的容许荷载为:σ=N/ψ.A=21000/0.616×489=69.72N/mm2<f=215N/mm2故立杆能够满足承压要求。
3、立杆强度验算：σ=N/A=21000/489=42.95N/mm 强度满足要求4、结论由以上计算可知，选φ48×3.5普通脚手管,间距500mm,步距1200mm,可以满足使用要求。
附录二：柱箍计算书框架柱箍计算书取柱截面尺寸为：3300mm×3400mm，柱高度取8.4m,混凝土浇筑速度考虑为3m/h,混凝土入模温度考虑为15℃,柱箍间距按400mm考虑。
1、混凝土侧压力坍落度考虑为：110～150mm，K S取1.15掺缓凝剂, K W取1.2P m1=4+1500/(T+30).K S.K W.V1/3=70.34KN/m2P m2=25H=210 KN/m2取较小值:Pm=70.34KN/m2考虑震动荷载:4KN/m2故混凝土最大侧压力为:Pm=74.34KN/m22、按抗弯强度计算柱箍截面尺寸线荷载为：q=74.34×0.4=29.74 KN/m2荷载设计值:q k=1.4×29.74=41.64 KN/m2计算长度为I=3640mm 荷载分布长度为:b=3400mm最大弯距为:Mmax=qkb/8.(2-b/I)=53.56×106n.mm所需净截面抵抗矩为(γx取1,f=215N/mm2)Wnx=Mmax/(γx.f)=224cm3取柱箍形式如下(2[14a槽钢与140×10铁板组成桁架,高度为250mm] 按两个槽钢截面进行保守计算:IX=2A.rx2=2×18.51.(25/2-1.71)2=4310cm4WX=2A.rx=2×18.51. (25/2-1.71)=399.4cm3＞Wnx=224 cm3满足抗弯要求。
脚手架计算书 Microsoft Word 文档
脚手架计算书本工程脚手架最大搭设高度为26m，采用Ø48*3焊接钢管和扣件搭成双肢柱两侧脚手架，除具有操作外架功能外，还承担标高20.6m 处0.8m厚双肢联板模板支撑功能。
安全考虑假定：每根立杆和每个U形托受力相同，4个U行托和4根立杆共同承担一个联板全部自重及联板全部施工荷载。
联板自重：0.85m*1.8m*0.8m*25KN/m3=30.6KN施工荷载：2KN/m2*0.85m*1.8m=3.06KN竖向荷载为：30.6KN+3.06KN=33.66KN每根杆件受力为：33.66KN/8=4.2KN立杆自重：【26m+20*(1.2m+0.5m)】*0.033KN/m=1.98KN扣件自重：20*2个*0.015KN/个=0.6KN脚手板自重：2*3KN/m2*1.2*0.5=3.6KN总荷载为：1.2*(4.2+1.98+0.6+3.6)=12.46KN根据公式б=P/ф*A<[б]=205N/mm2式中P为立杆轴压力计算值；Ф为轴心受压杆稳定系数，由长细比L0/i确定i为立杆截面回转半径，i=16mmA为立杆截面面积424mm2б、[б]立杆抗压强度计算值、设计值L0为立杆计算长度L0=L+2*600=2050mm长细比L0/i=2050/16=128查表得Ф=0.401б=12460/(0.401*424)=73.28N/mm2满足要求。
地基承载力验算：根据公式：б= P/A<150Kpa式中б=为压应力P为立杆最大压力；A为木垫板接触地基的面积0.2*0.6=0.12m2б=12.46KN/0.12m2=103.8kPa<150 kPa满足设计要求。
脚手架计算书
计算书一、参数信息1.基本参数(m):1.50，立杆纵向间距lb(m):1.50，立杆横向间距la立杆步距h(m)：1.80；平台支架计算高度H(m)：19.6；立杆上端伸出至平台支撑点的长度a(m):0.10；平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:Φ48.3×3.6；A=5.06C㎡2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.100；栏杆自重(kN/m):0.170；材料堆放最大荷载(kN/m2):2.000；施工均布荷载(kN/m2):1.000；3.地基参数地基土类型:混凝土楼面，筏板；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:1.00。
4.风荷载参数本工程地处江苏镇江扬中市，基本风压0.30 kN/m2；荷载高度变化系数μz 为1.352，风荷载体型系数μs 为0.24；施工操作平台计算中考虑风荷载作用。
二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.26 cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；回转半径 ix= 1.59cm；单位重量 3.97kg/m1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11= 0.1×0.3 = 0.03 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12= 2×0.3 = 0.6 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1= 1.0×0.3 = 0.3 kN/m2.强度验算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.03 = 0.036 kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.3+1.4×0.6 = 1.26 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×0.036×1.52 + 0.117 ×1.26×1.52 = 0.339 kN·m；最大支座力 N = 1.1×0.036×1.5 + 1.2×1.26×1.5 = 2.321 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.339×106 / 4247= 79.98 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力79.98 N/mm2 小于抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: ν = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk=（0.03+0.6+0.3）=0.93 kN/m；ν = 0.677 ×0.93×18004/(100×2.06×105×127100)=4.641mm；纵向钢管的最大挠度为 4.641 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1800/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=2.3214 kN；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 × q11= 1.2×0.03 = 0.036 kN/m；均布活载：q2= 1.4×0.3+1.4×0.6 = 1.26 kN/m；最大弯距 Mmax= 0.1×0.036×1.52 + 0.117 ×1.26×1.52 = 0.339 kN·m；最大支座力 N = 1.1×0.036×1.5 + 1.2×1.26×1.5 = 2.321 kN；最大应力σ = Mmax/ W = 0.339×106 / 4247= 79.98 N/mm2；横向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；横向钢管的计算应力79.98 N/mm2 小于抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: ν = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=（0.03+0.6+0.9）=1.53 kN/m；ν = 0.677 ×1.53×18004/(100×2.06×105×113600)= 4.641mm；横向钢管的最大挠度为 4.641 mm 小于横向钢管的最大容许挠度1800/150与10 mm，满足要求！四、支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
脚手架计算书
脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架计算示例
脚手架计算书(1)本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。
一、横向、纵向水平杆计算1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：≤fσ=MW式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算；M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK为施工荷载标准值产生的弯矩；W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；f（1。
ag k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。
M1M B=M C=-0.1g K l a2b、考虑活载情况M1中=0.101q K l a2按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。
1中M GK=0.08g K l a2=0.08×35×1.82M QK=0.101q K l a2=0.101×1050×1.82=343.6 N.mM=1.2M GK+1.4M QK=1.2×9.07+1.4×横距l0=1050mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。
a、考虑静载情况P= g k×l0=35×1.8=63N=M W =540.79×10 5.08×103=106.45N/mm 所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。
2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定： R ≤Rc式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规X表取Rc=8000N。
由图7可知，R PA=32P+ M PA1.05=1.5×63+0.28/1.05=94.77N由图8可知，当M QA=12qa12=0.5×5400×0.32=243 N.m，最大支座反力为R QA=3 2Q+M QA1.05=1.5×1890+243/1.05=3066.42N则R=1.2R PA+1.4R QA=1.2×94.77+1.4×3066.42=4406.72N〈Rc=8000N 所以横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力满足安全要求。
脚手架计算书
1、脚手架相关力学计算条件根据檐高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=74.20m（考虑到屋顶局部高处因此均按80m计算）、立杆横距Lb=1.05m、立杆纵距L=1.20m,大横杆步距h=1.2m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,铺5cm厚木脚手板4层，同时施工2层，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，（装修时荷载考虑两层同时作业，每两米按一人操作计算，人边放一个300mm高直径500mm的灰斗，架体脚手板上排放两箱外墙面砖），连墙杆布置为两步三跨（2h×3L），钢管为φ48×3.2，基本风压W0＝0.35KN/m2，采用密目立网全封闭,计算脚手架的整体稳定。
其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按 3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木脚手板的自重0.35KN/m2，密目网（密度为2300目/100cm2）的自重0.005KN/m2，挡脚板、栏杆的自重0.14KN/m。
2、纵向水平杆计算：脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算，计算简图如下抗弯强度按下式计算σ＝≤fM＝0.175F?LF—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；q= (1.2Qp+1.4QK)?S1Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；1.4―可变荷载的荷载分项系数；a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm－柱距，取 =1050mm－排距，取 =1200mmW－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；σ＝回答人的补充 2010-06-25 15:06 ＝＝＜f= ,满足要求挠度验算= (与10mm)式中 -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，=4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。
脚手架计算书
脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
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多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.35 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数n jj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区内蒙古锡林浩特市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.4风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、0.424，0.318，0.26计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0 .04+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l a/(n+1))=(0.04+0.35×1.2/(2+1))=0.18k N/m计算简图如下：取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.896×1.22/8，1.896×0.152/2]=0.341kN·mσ=γ0M max/W=1×0.341×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.18×12004/(384×206000×127100)，0.18×1504/(8×206000×127100)]=0.185mmνmax＝0.185mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=0.136 kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.44kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.136kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.467×106/5260=88.875N/mm2≤[f]=205N/ mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.193mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.327kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1×1.44kN≤R c=0.85×12=10.2kN纵向水平杆：R max=1×3.327kN≤R c=0.85×12=10.2kN 满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.2×2/2×0.04 /1.23)×10.7=1.795kN立杆二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆四:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆五:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆六:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆七:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆八:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆九:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十一:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kNN Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.7/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/2=1.222kN立杆二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kNN Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆四:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆五:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆六:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆七:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆八:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆九:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十一:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/2=1.253kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/2=1.56kN1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆十三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1)×l a×G kdb×1/2=((25-14)/1.23+1)×1.2×0.17×1/2=1.014kN双立杆N Gs2k2=(h1/h+1)×l a×G kdb×1/2=(14/1.23+1)×1.2×0.17×1 /2=1.263kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3立杆十三:单立杆N G2k3=G kmw×l a×(H-h1)=0.01×1.2×(25-14)=0.132kN双立杆N Gs2k3=G kmw×l a×h1=0.01×1.2×14=0.168kN5、立杆自重标准值N Gk总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=1.795+1.222=3.017kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆四:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆五:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆六:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆七:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆八:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆九:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆十:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十一:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.845+1.253+1.014+0.132=4.244kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2+N Gs2k3=2.348+1.56+1.263+0.168=5.339kN 6、立杆施工活荷载计算立杆一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.2×(1×3)/2=2.16kN 立杆二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆四：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kNN Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆六：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆七：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆八：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆九：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.2×(1×3)/2=2.16kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×3.017+1.4×2.16=6.644kN单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆四:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆五:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆六:=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆七:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆八:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆九:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十:=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十一:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.244+1.4×2.16=8.117kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.339+1.4×2.16=9.431kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.23=1.845m长细比λ=l0/i=1.845×103/15.9=116.038≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k 计算长度l i=k iμh(m)λ=l i/i φi值1 1.155 2.131 134.024 0.3762 1.191 2.197 138.201 0.3573 1.191 2.197 138.201 0.3574 1.191 2.197 138.201 0.3575 1.191 2.197 138.201 0.3576 1.191 2.197 138.201 0.3577 1.191 2.197 138.201 0.3578 1.191 2.197 138.201 0.3579 1.191 2.197 138.201 0.35710 1.191 2.197 138.201 0.35711 1.191 2.197 138.201 0.35712 1.191 2.197 138.201 0.35713 1.191 2.197 138.201 0.3572、立杆稳定性验算组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×3.017+1.4×2.16=6.644kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[6644.192/(0.376×506)+58194 .122/5260]=45.986N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆四:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆五:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆六:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆七:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆八:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆九:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十一:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.244+1.4×2.16=8.117kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[8116.888/(0.357×506)+58194 .122/5260]=55.997N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.339+8.117=14.524kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[14524.127/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=53.669N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值F G1=3.017kN，活载标准值F Q1=2.16kN立杆二：恒载标准值F G2=9.819kN，活载标准值F Q2=4.32kN立杆三：恒载标准值F G3=9.819kN，活载标准值F Q3=4.32kN立杆四：恒载标准值F G4=9.819kN，活载标准值F Q4=4.32kN立杆五：恒载标准值F G5=9.819kN，活载标准值F Q5=4.32kN立杆六：恒载标准值F G6=9.819kN，活载标准值F Q6=4.32kN立杆七：恒载标准值F G7=9.819kN，活载标准值F Q7=4.32kN立杆八：恒载标准值F G8=9.819kN，活载标准值F Q8=4.32kN立杆九：恒载标准值F G9=9.819kN，活载标准值F Q9=4.32kN立杆十：恒载标准值F G10=9.819kN，活载标准值F Q10=4.32kN立杆十一：恒载标准值F G11=9.819kN，活载标准值F Q11=4.32kN立杆十二：恒载标准值F G12=9.819kN，活载标准值F Q12=4.32kN立杆十三：恒载标准值F G13=9.583kN，活载标准值F Q13=2.16kN八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.424×2×1.23×2×1.2 =3.505kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.505+3)×103/(0.896×506)=14.348N/m m2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.505+3=6.505kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝17.831/(0.4×0.25)＝178.311kPa≤γu f g＝1.254×300 =376.2kPa满足要求！。