气产量计算公式
油气水产量计算公式
1．原油产量的计算公式Q油=96·V15·（1-BSW）·（1-Shr）·K·K表=48·V30·（1-BSW）·（1-Shr）·K·K表=24·V60·（1-BSW）·（1-Shr）·K·K表式中：Q油—原油产量，m3/dV15—每15分钟流量计读数增值，m3V30—每30分钟流量计读数增值，m3V60—每60分钟流量计读数增值，m3BSW—原油中含杂质（砂、水）的百分含量，%Shr—原油收缩率，查表或用测定仪测量，小数K—原油体积系数，查表，与密度、温度有关K表—原油流量计校验系数，计量罐读数与流量计读数之比。
2．天然气产量的计算公式2．1 丹尼尔节流装置测气Q气英制=0.024·F b·Y2·F g·F tf·F pv·（H w·P f）1/2Q气国际=0.67961·F b·F g·F tf·F pv·（H w·P f）1/2式中：Q气英制—天然气日产量，千立方英尺/日（MSCFD，kft3/d）Q气国际—天然气日产量，m3/dF b—孔板系数，查表Y2—膨胀系数，查表。
上游取静压时查Y1F g—比重系数，F g=（1/g）1/2g—天然气比重，空气=1.000F tf—温度系数，F tf=[520/（T f+460）]1/2T f——华氏温度，℉F pv—超压缩系数，查表H w—压差，英寸水柱（″H2O）P f—下游静压（绝对），Psia，读数﹢14.7(≈15)。
测试常用经验公式
常用近似、经验公式（仅供参考）目录1.管柱、管线每米内容积2.测周长知外径3.盐酸溶液浓度4.原油黏度与温度的关系5.孔板系数近似公式6.孔板直径选择公式7.乙级白棕绳拉断力8.钢丝绳拉断力9.管子抗内压强度10.压力容器壁厚计算11.双流程并联测试当量油嘴尺寸12.根据油嘴尺寸测算气井产量13.分离器气出口管线过流能力14.圆管水力计算15.油产量计算公式16.气产量计算公式17.华式度与摄氏度之间的换算18.气井井口压力近似算法1、管柱、管线每米内容积（误差－1.34%）[返回目录]v＝d2/2式中：v—每米内容积，l/md—管柱、管线内径，in.2、测周长知外径（误差－2.54‰，尤其适于不易量直径的场合）[返回目录]d＝c/8式中：d—管子外径，in.c—量得的周长，cm3、盐酸溶液浓度[返回目录]（1）根据比重求盐酸溶液浓度c＝2（γ－1）100%式中：c—浓度，%γ—比重，无量纲。
水=1（2）根据PH值求残酸溶液浓度C=4/10PH4、原油黏度与温度的关系[返回目录]μ=μ020.1（t0—t）式中：μ—在温度t下的原油黏度，cP（厘泊）μ0—已知某特定温度（如50℃）下的黏度，cP（厘泊）t0—已知黏度对应的特定温度（如50℃），℃t—所求黏度的对应温度，℃5、孔板系数近似公式[返回目录]F b≈200d2式中：Fb—孔板系数；d—孔板直径，in.6、孔板直径选择公式[返回目录]d=8.4[Q gas/（P f H w）1/2]1/2=8.4[Q gas2/（P f H w）]1/4式中：d—可选孔板直径，inQ gas—估计气产量，104m3P f—预计分离压力，psiaH w—孔板压差，in.water，可选量程的1/2左右7、乙级白棕绳拉断力[返回目录]F=3d2式中：F—拉断力，kgd—棕绳直径，mm8、钢丝绳拉断力[返回目录]F=0.03σd2式中：F—拉断力，tσ—钢材屈服极限，kg/mm2，约120～220，一般取140～190d—钢丝绳直径，cm9、管子抗内压强度[返回目录]P B=0.0981δσs/R=0.0858δσs/R（安全）式中：P B—抗内压强度，MPaδ—壁厚，mmσs—最小屈服极限，kg/mm2，等于国产钢材钢级号R—管子半径，mm10、压力容器壁厚计算[返回目录]δ=Pd i/（2[σ]φ—P）+C[σ]=σ0/n=σ0/3C=C1+C2式中：δ—要求的壁厚，mmP—工作压力，MPad i—容器内径，mm[σ]—许用应力，MPa，20#=117，16MnR=127σ0—强度指标，MPa，σ0=API钢级标号/0.145≈API钢级标号×7（如碳钢SA-516-70，σ0≈70×7=490MPa）n—安全系数，取3φ—探伤系数，100%探伤=1，20%探伤=0.85C—腐蚀裕量，mm，C≥1.8C1—附加量，6～25mm钢板=0.8；25～80钢板=1.25C2—腐蚀追加值，取1mm11、双流程并联测试当量油嘴尺寸[返回目录]d=（d12+d22）1/2式中：d—当量油嘴尺寸，1/64″d1—1号流程油嘴尺寸，1/64″d2—2号流程油嘴尺寸，1/64″12、根据油嘴尺寸测算气井产量[返回目录]（气中不含或基本不含液体，且要求达到临界流速，即P下游≤0.546P上游）（1）公制单位Q gas=（146～148）d2P上游式中：Q gas—气产量，m3/dd—油嘴尺寸，mmP上游—上游压力，MPa（2）英制单位Q gas=Cd2P上游（假定上游温度30℃，气比重=0.65）式中：Q gas—气产量，m3/dd—油嘴尺寸，1/64″P上游—上游压力，psiaC—系数，16/64″以下油嘴=0.15；20/64″=0.16 （3）简便公式（近似）Q gas=d2P上游式中：Q gas—气产量，m3/dd—油嘴尺寸，mmP上游—上游压力，psia（4）其他经验公式：（得自四川普光2井）Q气 = 14.5d2P1（T1＞0℃）Q气 = 15d2P1 （T1＜0℃＝式中：d---------孔板直径，mm。
油气水产量计算公式
1．原油产量的计算公式Q油=96·V15·（1-BSW）·（1-Shr）·K·K表=48·V30·（1-BSW）·（1-Shr）·K·K表=24·V60·（1-BSW）·（1-Shr）·K·K表式中：Q油—原油产量，m3/dV15—每15分钟流量计读数增值，m3V30—每30分钟流量计读数增值，m3V60—每60分钟流量计读数增值，m3BSW—原油中含杂质（砂、水）的百分含量，%Shr—原油收缩率，查表或用测定仪测量，小数K—原油体积系数，查表，与密度、温度有关K表—原油流量计校验系数，计量罐读数与流量计读数之比。
2．天然气产量的计算公式2．1 丹尼尔节流装置测气Q气英制=0.024·F b·Y2·F g·F tf·F pv·（H w·P f）1/2Q气国际=0.67961·F b·F g·F tf·F pv·（H w·P f）1/2式中：Q气英制—天然气日产量，千立方英尺/日（MSCFD，kft3/d）Q气国际—天然气日产量，m3/dF b—孔板系数，查表Y2—膨胀系数，查表。
上游取静压时查Y1F g—比重系数，F g=（1/g）1/2g—天然气比重，空气=1.000F tf—温度系数，F tf=[520/（T f+460）]1/2T f——华氏温度，℉F pv—超压缩系数，查表H w—压差，英寸水柱（″H2O）P f—下游静压（绝对），Psia，读数﹢14.7(≈15)教你如何用WORD文档(2012-06-27 192246)转载▼标签：杂谈1. 问：WORD 里边怎样设置每页不同的页眉？如何使不同的章节显示的页眉不同？答：分节，每节可以设置不同的页眉。
沼气产量计算书
沼气产量计算书
沼气产量计算书
1、沼气理论产气量分析：每去除1gCOD，会产生0.35标准升甲烷。
2、我公司近期厌氧运行情况，厌氧每天进水120m3，厌氧进水COD为38000mg/l，厌氧出水COD为3500mg/l
3、近期每天产生的沼气量计算：
甲烷气量=120m3×（38000-3500）mg/l×0.35l/g
= 1449m3
一般，甲烷在沼气中含量约为55%-73%,取中间值65%计算:
沼气产生量=1449÷65% =2229m3
依据宜兴公司化验结果，甲烷在沼气中含量约为76.2%～80.0%,取低值76.2%计算: 沼气产生量=1449÷76.2% =1902m3
4、根据经验，及我司垃圾处理能力，渗沥液量可达200t/d，则每天产生的沼气量计算：甲烷气量=200m3×（38000-3500）mg/l×0.35l/g= 2415m3
一般，甲烷在沼气中含量约为55%-73%,取中间值65%计算:
沼气产生量=2415÷65% =3715m3
依据宜兴公司化验结果，甲烷在沼气中含量约为76.2%～80.0%,取低值76.2%计算: 沼气产生量=2415÷76.2% =3169m3结论：依据厌氧池目前运行状况测算，年平均每天处理约产生甲烷含量约为76.2%的沼气2500m3（即104m3/h）。
分离器
（四）、产量计算：
油产量计算
1、根据量油时间直接查表。
2、公式计算：
Q=28800×
G油 t =28800×
h水ρ水πR2 t
Q h水 ρ水 R
t
班产量（t） 量油标高（m） 水密度（g／cm 3 ） 分离器半径（m） 量油时间（s）
临界速度测气产量计算
公式：Q=2141.6C×d 2 ×
p1
Q C d P1 r Z T
5、井口、分离器、计量罐要求三点一线（地形不允许 例外）。 6、高压配件不允许用低配件代替，高压流程尽量不用 弯头。
7、水套炉装在井口8米以外的井口与分离器之间。
8、各管线必须畅通。
9、管线、配件丝扣清先干净，上紧，用地锚固定。
10、分离器安装要和地面垂直，倾斜度不大于3度。
11、预测产气量≤40×104 m /d，放喷管线和测试管 线φ62 mm；预测产气量≥ 40×104 m /d测试管线 φ76 mm管线；预测产气量≥80×104m /d，放喷管线 和测试管线为φ108 mm。日产液100吨以内、气3万以 下者用￠800型分离器,日产液100吨以上、气3万以上 者用￠1200型分离器。
二、立式二相分离器： 结构图
立式二相分离 器实物图
常用的立式两 相分离器有 ￠800型和 ￠1200型两种。
流程安装示意图：
管 汇 台
水 套 炉
液 罐
地面流程设备安装及试压：
1、一般试油井可采用普通流程。寒冷地区试油时，分 离器、流程要根据实际情况，采用流程和分离器的保 温系统。 2、高压油气井或凝析气井应采用多级保温流程。井中 流体由井口采油（气）树，经节流器、换热器和高压 管汇连接到分离器，将油、气、水分离后，在各自的 出口处向外引出。油管线接流量计计量后进入油池。 气管线经气体流量计计量后引到火把。
三比值法绝对产气速率计算例
三比值法绝对产气速率计算例
（实用版）
目录
1.三比值法简介
2.绝对产气速率计算原理
3.计算举例
4.结果分析
正文
【三比值法简介】
三比值法，又称为气体产率测定法，是一种常用的计算气体产率的方法。
它是通过测定气体产生过程中的三个比值，即压力比、体积比和温度比，来计算气体产率的。
这种方法具有测量简便、计算准确等优点，因此在工业生产和科学研究中得到了广泛的应用。
【绝对产气速率计算原理】
绝对产气速率是指在单位时间内产生的气体体积。
其计算公式为：产气速率=产生的气体体积/时间。
【计算举例】
假设在一次实验中，我们测定得到以下数据：压力比为 2，体积比为3，温度比为 4。
根据三比值法，我们可以先计算出气体的产率，然后再根据产率计算出绝对产气速率。
（1）产率的计算
产率=压力比×体积比×温度比=2×3×4=24
（2）绝对产气速率的计算
绝对产气速率=产气速率/（压力比×体积比×温度比）=24/（2×3×
4）=1
因此，该实验的绝对产气速率为 1。
【结果分析】
通过上述计算，我们可以看出，绝对产气速率是 1。
这个结果表示，在单位时间内，实验产生了 1 单位的气体。
临界速度气产量计算公式
临界速度气产量计算公式
临界速度气产量计算公式主要有两种，分别是以下两种：
1. 克寒气产量计算公式：
克寒气产量 = (0.0847 ×管径 ×管径 ×管径 ×管径) / (压降 ×根号(温度 ×流量))
其中，克寒气产量为单位时间内通过管道的冷气产量，克/小时；
管径为管道的内径，单位为毫米；
压降为管道的压降，单位为帕；
温度为气体温度，单位为摄氏度；
流量为气体的流量，单位为立方米/小时。
2. 麦弗氏产量计算公式：
麦弗氏产量 = (0.4712 ×管径 ×管径 ×管径 ×管径) / (压降 ×根号(温度 ×流量))
其中，麦弗氏产量为单位时间内通过管道的气体产量，麦弗氏/小时；
管径为管道的内径，单位为毫米；
压降为管道的压降，单位为帕；
温度为气体温度，单位为摄氏度；
流量为气体的流量，单位为立方米/小时。
这两个计算公式是根据管道流动的物理原理和一些经验参数推导得出的，可以用于计算临界速度下的气体产量，但具体应用时还需要结合实际情况进行修正和调整。
计算公式
计算公式1．分离器油产量计算公式：Q油=96V*（1-BSW）*（1-shr）*K*K1式中：V——每15分钟油流量计读数之差BSW——原油中的含砂水杂质百分数Shr——原油收缩率K——体积变化系数K1——油流量计校正系数Q油——原油的日产量2．分离器气产量计算公式：Q气=24*Fb*Fg*Ftf*Fpv*SQRT(Hf*Pw) 呎³/天Q气=0.67968*Fb*Fg*Ftf*Fpv*SQRT(Hf*Pw) 方/天式中：Q气——天然气日产量Fb——孔板系数Fg——比重系数Ftf——流温系数Fpv——超压缩系数Hf——孔板前后的压差Pw——气流的绝对压力psi近似计算公式：Q气≈200d²SQRT(Hf*Pw)当Fg≈1.2时Q气≈0.68 Fb *Fg SQRT(Hf*Pw)3．氯根的计算公式：CLˉ（毫克/升）=NAgNO3*V AgNO3*35460/VH2O4.用油嘴计算天然气的产量：a. Q气=C*P式中：Q气——天然气的日产量MCF/DC——油嘴系数（见下表）P——油嘴上游的压力psia注：必须在临界状态下（下游压力小于等于上游压力的0.546倍）b. Q气=145PD²Q气——天然气的日产量（方/天）P——油嘴上游的压力（MPa）D——油嘴的直径（mm）c.Q气=C*P/SQU（G*T）式中：Q气——天然气的日产量（MSCF/D）C——油嘴系数（见下表）P——油嘴上游的绝对压力psiaG——天然气比重T——流温（绝对华氏度Fabs=℉+460）5．圈流量计测气公式：U型管内使用水银时：Q气=0.635d²SQRT(293*H/T*r)=10.87 d²SQRT(H/T*r)U型管内使用水时：Q气=0.172d²SQRT(293*H/T*r)=2.93d²SQRT(H/T*r)式中：Q气——天然气的日产量（方/天）标准条件下20℃0.1Mpa d——垫圈直径（mm）H——U型管中的液柱差（mm）r-------气体的相对密度T——气流的绝对温度（T=273+t）6.临界流量计测气公式：Q气=217C*d²*P/SQRT(r*Z*T)式中：Q气——天然气的日产量（方/天）d——孔板的直径(mm)P——孔板上流的绝对压力T——孔板上流的绝对温度r----气体的相对密度Z——气体的压缩系数（当P∠0.8MPa时，可不考虑Z值） C——临界流量系数4″临界流量计选用1/2″--3″孔板时 C取值0.85—0.902″临界流量计选用1/6″--1/2″孔板时 C取值0.83—0.92 可根据流量计直径与孔板直径，按上述变化范围用内插法求C 值。
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Gas Flow Rate Calculation
The basis for the gas flow rate calculation below is the API Manual of Petroleum Measurement Standards, Chapter 14.
The Equations Method is used for the report sheet but it and the Factors Method are both calculated below.
The compressibility calculation is based on API MPMS Chapter14.2(A.G.A. Report #8). The Gross Charachterization Method
for calculating compressibility is used for the gas flow rate calculation.
Input Parameters Reference Conditions
压差14inH2O Differential Pressure Specific Gravity Reference
下游压力32psig Downstream Pressure60Deg F (Tgr)
温度88DegF Flowing Temperature14.73Psia (Pgr)
H2S ppm Base or Contract Reference
CO2 Mole %60Deg F (Tb)
N2 Mole %14.73Psia (Pb)
气比重0.600Specific Gravity Std. Condition is 60F and 14.73 psia
管径尺寸 3.000in Meter Run Diameter14.73Atmospheric Pressure
孔板尺寸 1.500in Orifice Diameter 1.3Isentropic Exponent(cp/cv)
0.99959Compressibility of air at Std Cond.
Gas Flow Rate at Base Conditions - Factors Method0.00000925Orifice Plate Thermal Expansion Coef.(in/in-F)
15364ft^3/hr0.00000620Meter Run Thermal Expansion Coef.(in/in-F)
0.368737mmscfd0.00000690Dynamic Viscosity(lbm/ft-s)
Gas Flow Rate at Base Conditions - Equation Method
15364ft^3/hr上游压力（mpa) 3.4油嘴估计气产量
0.368737mmscfd油嘴尺寸(mm)7.00
10.441ksm3/d气产量(m3/d)24525
Other Calculated Values
47.235psia Upstream Pressure气产量气产量(m3/d)151800
17.355Mw - Gas Mole Weight估计油嘴上游压力（mpa)9.81
0.997629Zs Compressibility(std)油嘴尺寸(mm)10
0.997629Zb Compressibility (base)
0.993687Zf1 Compressibility (flowing)
1.001981Fpv
786.193688 Fn
0.601483 Fc
0.003868 Fsl
0.996446 Y1
0.974102 Ftf
1.290783 Fgr
1.000000 Ftb
1.000000 Fpb
Equation Method
Qv = 7709.61 * Cd * Ev * Y1 * d ^ 2 * ((Pf1 * Zs * hw) / (Gr * Zf1 * Tf)) ^ 0.5 * (14.73 / Pb) * ((Tbf + 459.67) / 519.67) * (Zb / Zs)
gas rate m3/d
10441。