高Cr铁素体耐热钢连续冷却相变行为
高碳钢82b不同连续冷却条件下基体相变行为研究
第 42 卷 第 1 期
2020 年 2 月
东
冶
金
Vol.42 No.1
February 2020
Shandong Metallurgy
试验研究
高碳钢 82B 不同连续冷却条件下基体相变行为研究
王 海 宾 1，2
（1 河钢集团宣钢公司 技术中心，
0.003、0.002 mm 砂纸打磨，再经机械抛光，最后用
4% 硝酸酒精腐蚀，并用酒精烘干备用。利用光学
显微镜来观察试样组织，并用显微维氏硬度仪测定
维氏硬度。
筑、矿山支护等方面应用非常广泛，而且市场需求
量巨大。我国 2018 年预应力钢绞线年产量 567 万
t，2019 年预计产量达到 600 万 t。82B 轧制后不同
利枢纽、机场、城市轻轨及地铁、体育场馆、高层建
Ac3。然后将试样以 10 ℃/s 的速度加热至 1 200 ℃，
保温 5 min，保证试样完全奥氏体化；随后，以 5 ℃/s
的速度冷却至 900 ℃，保温 10 s，用以作为温度缓冲
区间，然后分别以不同的冷却速度冷至室温。试验
全程通入保护气体，防止在升温及降温时发生高温
王海宾
高碳钢 82B 不同连续冷却条件下基体相变行为研究
2020 年第 1 期
试样组织为珠光体、索氏体和少量的二次渗碳体。
和 724 ℃。
当冷却速度为 0.5 ℃/s 时，
组织仍为珠光体、
索氏体、
膨胀量/mm
图中可知，试验钢 82B 的 Ac1 和 Ac3 点分别为 700 ℃
0.55
少量的二次渗碳体，此时渗碳体含量减少。当冷却
河北 宣化 075100；
高铝铁素体耐热钢的相图计算与相变研究
摘 要由于奥氏体耐热钢的热传导率及成本问题，铁素体耐热钢成为了超超临界发电机组锅炉用钢的首要之选。
传统铁素体耐热钢主要依靠钢中Cr与O2生成的Cr2O3膜来提高其抗高温氧化性及其他性能，但在实际应用过程中发现，钢中添加过量Cr 会影响钢的高温蠕变性。
而在钢中加入Al元素后，所生成化合物作为增强第二相弥散在基体中，有利于高温蠕变性能的进一步提高。
因此，本文就主要以Al及改性添加剂Ni对钢组织及性能产生的具体影响进行了研究。
(1) 利用Thermo-Calc软件在已有T92钢的成分基础上进行成分的微调，微调主要集中在Al的添加及改性添加剂Ni含量的调整，从而设计出四组高铝钢。
通过对不同Al、Ni含量钢热力学平衡过程的模拟，研究了Al、Ni含量对钢平衡析出相及析出相组成的影响。
结果表明，Al、Ni含量变化对钢中M23C6型碳化物、Z相、σ相析出温度及析出量影响较大，对Laves相的析出温度及析出量影响较小；Al、Ni 含量变化对Laves相、M23C6型碳化物、Z相组成及组成含量影响较小，对σ相组成及组成含量具有较大影响。
(2) 利用材料相变分析仪对实验钢进行线膨胀测量，从而得出钢的相变温度，并对四组实验钢进行不同热处理工艺参数的制定，研究其加热过程及冷却、回火过程中的相变。
结果表明，实验钢的平衡相变温度随着Al元素的增加而升高；当钢中添加1w t%的Al元素，Ni含量由3.8w t%降低至1.4w t%后，钢中板条状马氏体组织全部变为针状马氏体组织。
(3) 利用Gleeble-3800热模拟机对实验钢进行等温恒应变速率热压缩实验，研究了Al、Ni含量及变形温度、应变速率对热变形行为、热变形激活能及本构方程的影响，得出四组实验钢的热激活能分别为531.825、458.873、492.812和430.874kJ/mol。
结果表明，同T92钢相比，Al的添加及Al含量的增大明显降低了铁素体耐热钢的加工难度。
《2024年12%Cr耐热钢微观组织与力学性能研究》范文
《12%Cr耐热钢微观组织与力学性能研究》篇一一、引言随着现代工业的飞速发展，耐热钢在高温环境下的应用变得越来越广泛。
12%Cr耐热钢作为其中一种重要材料，因其优良的高温力学性能和耐腐蚀性在许多领域中有着广泛的应用前景。
然而，对于其微观组织与力学性能的深入研究仍具有重要意义。
本文旨在通过实验研究和理论分析，深入探讨12%Cr耐热钢的微观组织与力学性能，为该材料的应用提供理论依据和实验支持。
二、实验材料与方法本研究所用的实验材料为12%Cr耐热钢。
在实验过程中，我们首先采用金相显微镜、透射电子显微镜等手段观察其微观组织结构，并运用X射线衍射仪分析其相组成。
在此基础上，通过拉伸试验、硬度测试等手段研究其力学性能。
三、微观组织研究（一）相组成通过X射线衍射仪的分析，我们发现12%Cr耐热钢主要由奥氏体相、铁素体相及少量的其他析出相组成。
其中，奥氏体相为主要的结构组成，对材料的力学性能具有重要影响。
（二）微观结构金相显微镜和透射电子显微镜的观察结果显示，12%Cr耐热钢的微观结构具有较高的晶粒密度和良好的晶界结构。
此外，我们还观察到了一些细小的析出物，这些析出物对材料的力学性能具有重要影响。
四、力学性能研究（一）拉伸性能拉伸试验结果表明，12%Cr耐热钢具有较高的抗拉强度和良好的塑性。
在高温环境下，其拉伸性能仍能保持较好的稳定性。
这主要得益于其优良的微观组织结构和相组成。
（二）硬度性能硬度测试结果表明，12%Cr耐热钢的硬度较高，且在不同温度下的硬度变化较小。
这表明该材料在高温环境下仍能保持较好的硬度性能。
五、结果与讨论（一）结果概述通过实验研究，我们得出以下结论：12%Cr耐热钢的微观组织主要由奥氏体相、铁素体相及其他析出相组成，具有较高的晶粒密度和良好的晶界结构。
在力学性能方面，该材料具有较高的抗拉强度、良好塑性及较高的硬度。
特别是在高温环境下，其力学性能仍能保持较好的稳定性。
（二）讨论与分析1. 微观组织对力学性能的影响：12%Cr耐热钢的优良力学性能主要得益于其良好的微观组织结构。
12Cr1MoV珠光体耐热钢连续冷却相变研究
12Cr1MoV珠光体耐热钢连续冷却相变研究李亚强;李莹莹;李川;韩宝臣;施进卿【期刊名称】《特殊钢》【年(卷),期】2024(45)3【摘要】采用热膨胀测试仪、激光共聚焦显微镜、显微硬度仪以及扫描电镜等手段,研究了12Cr1MoV珠光体耐热钢连续冷却相变,绘制了实验钢过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线,分析了冷却速率对冷却过程相变组织演变规律的影响。
结果表明,冷却速率为0.5~30℃/s时,实验钢CCT曲线中会出现铁素体、珠光体、贝氏体以及马氏体四个相变区域。
冷却速率为0.5~1℃/s时,转变产物由铁素体和珠光体组成;冷却速率为1.5~10℃/s时,转变产物主要是上贝氏体和铁素体;冷却速率为10~20℃/s,转变产物主要是上贝氏体、下贝氏体以及马氏体混合组织;冷却速率为30℃/s,转变产物主要由马氏体组成。
冷却速率为1.5~20℃/s时,过冷奥氏体转变组织出现上贝氏体,会导致材料机械性能下降,容易导致裂纹形成和扩展。
基于上述研究结果,提出降低12Cr1MoV钢连铸坯和热轧线下冷速措施,以减少上贝氏体组织,通过调整后棒材表面裂纹得到有效控制。
【总页数】6页(P85-90)【作者】李亚强;李莹莹;李川;韩宝臣;施进卿【作者单位】河北科技工程职业技术大学汽车工程系;河北科技工程职业技术大学河北省特种车辆改装技术创新中心;河北科技大学材料科学与工程学院;承德建龙特殊钢有限公司【正文语种】中文【中图分类】TG142.1【相关文献】1.珠光体耐热钢12Cr1MoV的焊接实践2.12Cr1MoV珠光体耐热钢长期服役中碳化物的变化及对性能的影响3.12Cr1MoV珠光体耐热钢的焊接工艺探讨4.珠光体耐热钢12Cr1MoV的瞬时液相扩散连接工艺5.SLD-MAGIC钢的连续冷却转变行为及珠光体相变动力学研究因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
【国家自然科学基金】_马氏体体积分数_基金支持热词逐年推荐_【万方软件创新助手】_20140801
2011年 序号 1 2 3 4 5 6
2011年 科研热词 透射电子显微镜 轴承钢球 表面形变 碳化物 残余应力 显微组织 推荐指数 1 1 1 1 1 1
2012年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37
2009年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
科研热词 形状记忆合金 马氏体时效钢 马氏体体积分数 非调质钢 非热弹性马氏体相变 连续冷却转变(cct)曲线 贝氏体钢 细观本构模型 沉淀析出 本构方程 晶粒尺寸 显微结构 显微组织 彩色金相 形状记忆演化方程 形状记忆因子 应变 应力 唯像本构模型 nh-v复合微合金化 j_2 流动理论 dsc
推荐指数 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2010年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
科研热词 推荐指数 阻尼性能 1 阻尼合金 1 铸造 1 铁素体不锈钢 1 退火温度 1 焊接热输入 1 热影响区 1 板条状δ 铁素体 1 显微组织 1 冲击韧性 1 免训练 1 shockley不全位错 1 femn合金 1 fe-mn-si-cr-ni形状记忆合金 1
2008年 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
科研热词 高马氏体量双相钢 马氏体相变 预应变量 透射电镜 装甲钢 组织 相变诱发塑性 相变能 相变塑性 断裂特征 性能 应变诱发马氏体相变 应力诱发ε m fe-mn-si形状记忆合金
热轧带钢冷却过程中的相变模拟
热轧带钢冷却过程中的相变模拟热轧带钢是一种经过高温轧制的金属带材，其冷却过程中会发生相变。
相变是物质由一种状态转变为另一种状态的过程，它在材料的性质和微观结构上产生显著的变化。
热轧带钢冷却过程中的相变模拟可以帮助我们了解相变过程中的温度分布、组织演变以及力学性能的变化，从而优化制备工艺，提高产品质量。
热轧带钢冷却过程中的相变主要包括固溶相变、铁素体相变和贝氏体相变等。
固溶相变是指在固体内部发生的原子或分子的位置重新排列，使得固溶体的晶格结构发生改变。
固溶相变温度与合金成分、冷却速度等因素密切相关。
铁素体相变是指钢中的铁素体晶格结构在一定条件下发生转变，形成不同的铁素体类型。
贝氏体相变是钢中的铁素体通过高温下的变形和固溶处理引起的一种非等温相变。
为了模拟热轧带钢冷却过程中的相变，可以采用热力学模型和相变动力学模型结合的方法。
热力学模型可以用来预测固相和液相的存在区域，通过计算各相的浓度分布，可以确定相变过程中的温度和成分变化。
相变动力学模型可以用来描述相变的速率和机制，通过求解相变动力学方程组，可以得到相变过程中的组织演变和界面移动速度。
热力学模型常用的方法有相图预测法和计算热力学平衡法。
相图预测法通过构建合金相图，根据温度、成分和压力等参数，预测淬火过程中的固溶相变和铁素体相变。
计算热力学平衡法基于热力学平衡条件，利用计算热力学软件（如Thermo-Calc）进行计算，得到相变温度和相变前后的成分分布。
相变动力学模型常用的方法有相场模型和相变动力学模型。
相场模型是一种连续的描述相变界面演变的方法，通过求解相场方程，可以得到相变过程中的界面形貌和移动速度。
相变动力学模型基于相变的体积应变、扩散和表面扩散等物理机制，利用动力学方程描述相变过程，通过求解相变动力学方程组，可以得到相变过程中的组织演变和界面移动速度。
为了进行热轧带钢冷却过程中的相变模拟，需进行以下步骤：1.构建材料模型，确定材料的物理性质和热力学参数，如材料的热导率、比热容等。
X65MS管线钢连续冷却相变行为的研究
出现少量准多边形铁素体（见图2e）。当冷速提 高到5.0 °C/S时，珠光体组织基本消失，只剩下 多边形铁素体和准多边形铁素体，铁素体晶粒 尺寸愈加细小，准多边形铁素体分布在多边形 铁素体周围，形状不同于多边形铁素体，呈高 度的不规则，不连续，边界粗糙，凹凸不平 （见图2f）,从性能上看，准多边形铁素体的显 微组织有较高的强度水平及优异的塑性。当冷 速为7.0 ^/s时，出现部分针状铁素体，随着冷 速从7.0 P/s到30.0 °C/S逐渐增大，针状铁素体 的比例越来越多，多边形铁素体的比例越来越 少，当冷速为10.0 T/s时，多边形铁素体基本 消失，最终得到针状铁素体和准多边形铁素体 的复合组织。
◎技论S
高等级管线钢的开发及生产已成为微合金化 钢领域内一个比较活跃的研究方向，高等级管线 钢与传统管线钢相比除了要求具有高的屈服强 度、高韧性、小的包申格效应和良好的可焊接性 能外，并且对耐腐蚀性、抗氢致裂纹（HIC）、 抗硫应力致裂纹（SSC）提出了更高的要求。生 产该系列钢种除需要获得超低C、N、P、S的纯净 钢水外，轧制方面需要制定严格的控轧控冷工艺以 获得细化、匀质的针状舷体组织。该类钢种显微 组织复杂含有多种相变产物，在制定轧制工艺前, 测定钢的连续冷却转变曲线（CCT曲线）是非常 有必要的，它可以系统地展示过冷奥氏体在连续降 温过程中的相变开始温度、相变结束温度、相变进 行的组织的影响情况，翔定控 制轧制工艺的重要参考。本文利用LINSEIS相变 仪和光学显微镜等仪器，研究了 X65MS管线钢的 酸紬相变和组织演删律。
以0.2 °CJs加热到910 °C ,保温900 s,再分别
以 0.1、0.2、0.5、1.0、2.0、5.0、7.0、10.0、
15.0、20.0、30.0 t/s的速度冷却到室温，记 录冷却过程中膨胀量随温度的变化量，并绘制
铁道车辆用高强高耐候钢焊接连续冷却转变规律
铁道车辆用高强高耐候钢焊接连续冷却转变规律胡学文;张建;张海涛;闫军;潘红波;吴保桥;潘烁【摘要】以Cr质量分数为3.7％,4.5％的铁道车辆用高强高耐候钢为研究对象,在DIL805A热膨胀仪上进行焊接热影响区连续冷却转变实验,研究不同条件下实验钢组织转变与硬度变化的规律.结果表明:Cr质量分数为3.7％的1#实验钢发生了铁素体、珠光体、贝氏体与马氏体转变,而Cr质量分数为4.5％的2#实验钢只发生了贝氏体与马氏体转变;Cr质量分数从3.7％增加至4.5％时,实验钢相变点明显右移,铁素体和珠光体转变消失,且马氏体开始转变温度降低;同一条件下,2#实验钢硬度值较大,且在为10℃/s时由于V析出的影响出现波谷;1#实验钢在冷却速度≤0.5℃/s时可获得综合性能较好的组织,而2#实验钢需通过焊后热处理才能获得理想的组织.【期刊名称】《安徽工业大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(035)002【总页数】5页(P110-114)【关键词】铁道车辆;高强高耐候钢;连续冷却转变;焊接【作者】胡学文;张建;张海涛;闫军;潘红波;吴保桥;潘烁【作者单位】北京科技大学材料科学与工程学院,北京100083;马钢股份有限公司技术中心,安徽马鞍山243000;马钢股份有限公司技术中心,安徽马鞍山243000;安徽工业大学冶金工程学院,安徽马鞍山243002;安徽工业大学冶金减排与资源综合利用教育部重点实验室,安徽马鞍山243002;安徽工业大学冶金工程与资源综合利用安徽省重点实验室,安徽马鞍山243002;安徽工业大学冶金减排与资源综合利用教育部重点实验室,安徽马鞍山243002;安徽工业大学冶金工程与资源综合利用安徽省重点实验室,安徽马鞍山243002;马钢股份有限公司技术中心,安徽马鞍山243000;安徽工业大学冶金减排与资源综合利用教育部重点实验室,安徽马鞍山243002;安徽工业大学冶金工程与资源综合利用安徽省重点实验室,安徽马鞍山243002【正文语种】中文【中图分类】TG142.1我国铁路已延伸到各种地域，铁路车辆运行的环境复杂、条件苛刻，故对铁路车辆用钢的性能要求较高[1]。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
956
402
320
Average
878
956
412
333
2 结果分析与讨论
2. 1 热膨胀试验及 CCT 图 钢铁材料 以 一 定 的 速 率 降 温 冷 却 时，由 于 奥 氏
体 、铁 素 体 、马 氏 体 的 比 容 和 晶 格 结 构 不 同 ，致 使 钢 发 生相变时必然伴随体积的膨胀或收缩。利用这一原 理 ，结 合 热 膨 胀 试 验 曲 线 数 据 利 用 杠 杆 定 律 就 可 以 测 定 出 相 变 的 起 始 点 和 结 束 点 ，进 一 步 分 析 可 以 测 得 相 变临界温度点。试验钢 在 冷 却 速 度 分 别 为 0. 3、1、2、 8、20、35、50、100 ℃ / s 时 的 奥 氏 体、马 氏 体 相 变 点 如 表 2。结果表明，当 冷 却 速 度 小 于 2 ℃ / s 时，马 氏 体 相变起始点和结束点基本 变 化 不 大，分 别 维 持 在 418 ℃ 和 346 ℃ ； 而 当 冷 却 速 度 增 至 8 ℃ / s 一 直 到 100 ℃ / s 时，马氏体相变的温度临界点则持续降低。
69
图 3 试验用高 Cr 铁素体耐热钢的 连续冷却（ CCT） 曲线
Fig. 3 Continuous cooling transformation （ CCT） curves of the experimental high Cr ferritic heat-resistant steel
表 2 不同冷速下实验用钢的相变临界点 Table 2 Critical transformation temperatures of the
experimental steel under different cooling rates
Cooling rate Austenite temperature / ℃
/ （ ℃ ·s －1 ）
Ac1
Ac3
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
0. 3
878
954
Martensite temperature / ℃
Ms
Mf
419
347
1
871
957
417
345
2
879
953
418
346
8
881
946
417
338
20
883
946
414
330
35
871
963
406
320
50
879
969
403
321
100
874
（ 1． 天津大学材料科学与工程学院先进连接技术天津市重点实验室，天津 300072； 2． 天津钢管集团股份有限责任公司，天津 014010）
摘 要： 基于传统高 Cr 铁素体耐热钢系的合金成分，对合金元素进行了一定范围内的调整，设计出一种新型高 Cr 铁素体系耐热
钢。该钢的回火组织主要为大量板条马氏体 + 少量铁素体组成。在差分膨胀仪上测定了不同冷却速度新钢 的 热 膨 胀 曲 线，进 而
第32卷 第9期 2011年 9月
材料热处理学报
TRANSACTIONS OF MATERIALS AND HEAT TREATMENT
Vol ． 3 2 No ． 9 September 2 0 1 1
高 Cr 铁素体耐热钢连续冷却相变行为
高秋志1 ， 张旦天1，2 ， 刘家泳1，2 ， 刘永长1 ， 刘晨曦1 ， 严泽生1，2
68
材料热处理学报
第 32 卷
图 1 试验用高 Cr 铁素体耐热钢的回火组织 Fig. 1 Microstructure of the tempered high Cr ferritic heat-resistant steel
20、35、50、100 ℃ / s 冷 却 到 室 温，测 定 升 温 和 冷 却 过 程中的热膨胀曲线。通过切线法在热膨胀曲线上确 定相变临界温度点。试验后试样用线切割沿横截面 取样，经抛光处理后，采用盐酸 + FeCl3 溶液浸蚀 剂 腐 蚀。借 助 C-35A OLYMPUS 光 学 显 微 镜 进 行 显 微 组 织分析。利用 MH-6 型维氏硬度计测量 维 氏 硬 度，载 荷为 50 g。
中图分类号： TG142. 7
文献标志码： A
文章编号： 1009-6264（ 2011） 09-0067-05
Transformation behavior of high Cr ferritic heat-resistant
steel under continuous cooling
GAO Qiu-zhi1 ， ZHANG Dan-tian1，2 ， LIU Jia-yong1，2 ， LIU Yong-chang1 ， LIU Chen-xi1 ， YAN Ze-sheng1，2 （ 1． Tianjin Key Laboratory of Advanced Jointing Technology，School of Materials Science and Engineering， Tianjin University，Tianjin 300072，China； 2． Tianjin Pipe （ Group） Corporation，Tianjin 014010，China）
膨胀过程，即 在 稍 高 于 400 ℃ 位 置 发 生 的 马 氏 体 相 变，随 后 出 现 正 常 收 缩 过 程。从 曲 线 变 化 上 看，并 未 有铁素体相变的发生。微量 B 加入后会在原奥氏体 晶界析出，抑制铁素体晶 核 的 形 成，使 得 奥 氏 体 向 α铁素体的转变很难发生。
利用之前测得相变的转变温度起始点绘制了试 验钢的 CCT 曲线如图 3 所示。可以发现在试验的冷 却速度下没有铁素体（ F） 转变区，而 仅 存 在 马 氏 体 转 变区。还可以看出本文试 验 钢 的 MS 点 为 412 ℃ ，由 于多种微合金元素的加入使得在冷却过程中马氏体 相变有所提前，MS 点较高。
制定该钢种的连续冷却转变（ CCT） 曲线。结果表明，随着冷却速 度 升 高，相 变 点 降 低，马 氏 体 板 条 宽 度 变 小，铁 素 体 由 连 续 长 条
状 向 多 边 形 结 构 和 短 条 状 转 变 ，硬 度 值 升 高 。
关键词： 高 Cr 铁素体耐热钢； 热膨胀； CCT 曲线； 显微组织； 硬度
表 1 高 Cr 铁素体耐热钢的化学成分（ 质量分数，%） Table 1 Chemical composition of the high Cr ferritic
heat-resistant steel （ mass fraction，%）
C Si Mn Cr Mo W V Nb N Co B Ti Al Fe 0． 05 0． 21 0. 44 9. 81 0. 43 1. 73 0. 22 0. 07 0. 02 1. 41 0. 0045 ＜ 0. 01 0. 014 Bal．
1 试验材料及方法
试验材料为经正火和回火热处理后的高 Cr 铁素 体耐热钢钢管，采用线切割切取 5 mm × 10 mm 的标 准热膨胀试验用棒。其原始组织如图 1 所示，显微组 织为回火马氏体 + 铁素体的双相组织。试验钢的化 学成分如表 1 所示。
利用 DIL805A / D 差 分 膨 胀 仪 进 行 热 膨 胀 试 验， 该设备在线应变测量方面的精度为 ± 20 nm。试验工 艺为： 试 样 以 200 ℃ / min 的 升 温 速 度 加 热 至 1100 ℃ ，保温 10 min，再 分 别 以 冷 却 速 度 为 0. 3、1、2、8、
Cr ferritic heat-resistant steel sample
2. 2 显微组织 试验用钢以 0. 3、8、35 和 100 ℃ / s 的速度冷却后
的室温组织如图 4 所 示，可 以 看 出，不 同 速 度 冷 却 试 样的显微组织基本一致，即大量板条马氏体组织 + 少
第9期
高秋志等： 高 Cr 铁素体耐热钢连续冷却相变行为
图 2 为测定的不同冷却速度下高 Cr 钢线应变量 随温度的变化关系。试样冷却过程中起始段是奥氏 体 在 冷 却 过 程 的 正 常 收 缩 ，在 测 量 曲 线 只 有 一 个 体 积
图 2 试验用高 Cr 铁素体耐热钢的线膨胀量变化 Fig. 2 Relative length changes of the experimental high
Abstract： A new high Cr ferritic heat-resistant steel was developed based on traditional T91 ferritic heat-resistant steel by adjusting its elements and contents． Microstructure of the tempered steel mainly consists of lath martensite and ferrite． Continuous cooling transformation （ CCT） curves of the ferritic heat-resistant steel were obtained by dilatometric test on a differential dilatometer． The results show that the critical transformation temperature decreases with the increase of cooling rate． As the cooling rate increases，the strip ferrite changes to polygon and short rod ones，the size of the martensitic lath decreases gradually，and hardness of the steel increases． Key words： high Cr ferritic heat-resistant steel； thermal dilatometric measurements； CCT curve； microstructure； microhardness