热风炉热平衡测试数据表
热风炉的运行调节与实验研究
ｌ ｔｎ ｉｃ ａ ｇ ｓａｓ ｏ ｓ ｎ ｎ ｉ ｅ ａｉｅ ｎ ｔ ｎ ｌｓａ ｄ ｒ ｓ ｕ ａ ｔ ｓ ｈ ｒ ｅ ｉ ｌ ｃ ｎ ｏ ａ ｔｗ ｔ ｒ ｌｔ ａｉ ａ ｔｎ ａ ｄ ． ｄ ｏ ｈ ｖ ｏ
Ｋｅ ｒ ｓ ｈｔ ｌｓ ｆｒａｅ ｏ ｅａ ｏ ｄｕｔ ｅ ｔｔｅ ａ ｔｓ；ｏ ｕａ ｔ ｉ ｈｒｅ ｙｗｏ ｄ ：ｏ ｂａｔ ｕｎ ｃ ；ｐ ｒｔ ｎａｊｓ ｎ； ｒ ｌｅｔｐ ｌ ｔｎ ｄ ｃ ａｇ ｉ ｍ ｈｍ ｌ ｓ
当的含水 量 ， 但能 够改 善煤层 的透 气性 ， 不 而且也 会
改 善炉 渣 的性 能 ， 以获 得稳定 的燃 烧 ， 燃烧 的 可 使 济性 变好 ， 一般 煤种 含水 掌握在 ８ ％左右 为宜
１３ ２ 煤 层 厚 度 的调 整 ．．
在 一定 的供热 负荷下 ， 煤层 越厚 ， 炉排 移动 的速 度 就应 该愈慢 ， 料在炉 内停 留 的时间就 越长 ， 燃 但这 对 热风 炉 的经 济运 行不一 定有 利 ， 层厚 ， 煤 煤层 对风 的阻力 加大 ， 吹 透煤层 就要增 加鼓 风压 力 ， 排 下 要 炉 内压增 加易使 煤 层 吹洞 起 堆 ， 整个 炉 排 阻 力的 均匀
０ 引 言
热风 炉 是 燃 烧 燃 料 、 热 空 气 、 产 热 风 的设 加 生 备 。它 能连续 提 供 恒 温 、 污 染 的 干 净热 风 。近 年 无 来应 用 于矿 井 冬 季 采 暖通 风 ， 物料 （ 食 、 品 、 粮 食 种 子、 牧草 、 品 、 工 原 料 等 等 ） 燥 ， 暖 热 源 、 药 化 干 采 纺 织产 品定 型 、 车喷 漆 烘 干 等各 行 业 ， 汽 运行 简 便 、 节 约 能源 、 造价 低廉 ， 到 了用 户 的一致 好评 。 得 与其 它热 源相 比 ， 热风 炉在使 用性 能 、 能量 利用 率、 安全性 、 次性 投 资 和维 修 等 方 面都 很 有 优 势 ： 一 （） １ 热风 炉为 常压 运行 ， 安全 可靠 。（ ） ２ 热风 采 暖不 用循 环水 ， 去 了散热 片 ， 省 同时增 加 了建筑 物 的有效
热风炉的有关计算
热风炉的有关计算5.1.1 计算的原始数据高风量 1381686008.2302'=⨯=f V 标米3/小时 热风出口处的平均温度 ,1100R f t =℃ 冷风入口温度 ,30L f t =℃ 规定的拱顶烟气温度14001=y t ℃ 平均废气出口温度 2502=y t ℃ 净煤气温度 35=m t ℃ 助燃空气温度 20=k t ℃ 热风炉座数 3=n 座热风炉工作制度“二烧一送”，其中送风周期1=f τ小时，燃烧周期时间9.1=r τ小时，换炉时间1.0=∆τ小时，总的周期时间3=∆++=ττττr f z 小时。
高炉煤气成分（干）%：C O 2C OH 2 C H 4N 2共计 21.07 20.45 1.290.6356.57 100.005.1.2 燃烧计算（1）煤气成分换算净煤气在35℃时饱和水含量为47.45克/标米3，1标米3干煤气的总含水量为 45.6700.2045.47=+克/标米3。
换算水蒸气的体积百分含量： %74.745.6760.80345.6710060.803100222=+⨯=+=OH O H W W O H则湿煤气成分的换算系数 923.010074.71001001002=-=-=O H m湿煤气成分的体积含量（%）：2CO 37.18923.09.19=⨯CO 89.23923.08.25=⨯ 2H 369.0923.04.0=⨯ 4CH 554.0923.06.0=⨯ O H 2 74.7 2N 09.49923.019.53=⨯ 总和 00.100 （2）煤气发热值计算S H H C CH H CO Q HP242423.551428.857.252.30++++= 千卡/标米3 式中 S H H C CH H CO 24242,,,,——煤气中各成分的体积含量，%。
49.778554.08.85369.07.2589.232.30=⨯+⨯+⨯=PHQ 千卡/标米3 （3）燃烧1标米3煤气的空气需要量215.1325.05.02242420SH O H C CH CO H L +-+++=标米3/标米3煤气则 63.021554.00.289.235.0369.05.00=⨯+⨯+⨯=L 标米3/标米3煤气计算实际空气需要量，设过剩空气系数20.1=α，则 756.063.020.10=⨯=⋅=L L α 标米3/标米3煤气 （4）燃烧1标米3煤气生成的烟气量百分组成 助燃空气中带入的水忽略不计，按下式计算： 22222,SO O N O H CO m y V V V V V V ++++= 标米3/标米3煤气 )22(01.0'22224242L O H O H S H H H C CH V O H ⋅+++++= )2(01.042422H C CH CO CO V CO +++= )79(01.022L N V N += L V O )1(21.02-=α S H V SO 201.02=式中 S H O CH CO CO 2242,,,,等——湿煤气中各成分的体积含量，%； '2O H ——助燃空气中水的体积含量，%。
燃气加热炉热负荷曲线测算表(标准公式)
（出口焓值-进口焓值)×介质流量D
计算数据 热负荷Q/3600
应用基低位发热量Qnet ar+燃料物理热 Qrx 热负荷Q/(燃料消耗量B×输入热量 计算数据 Qr)
制表：
审核：
燃气加热炉热平衡测算表
单位： 型号规格：
序号 名称
安装地点： 额定热功率：
符号 单位
用途： kW
数据来源
编号： 测试时间：
3. 3. 3. 3. 3. 3. 3 3 3 3
0.0476[0.5CO+0.5H2+1.5H2S+2CH4+∑ (m+n/4)CmHn-O2] 计算数据 0.01(CO2+CO+H2S+∑mCmHn) 0.01(H2S+H2+∑ 计算数据 n/2CmHn+0.124Md)+0.0161V0 计算数据 计算数据 0.79V0+N2/100 计算数据 V 计算数据 测试数据 计算数据 Vgy +VH2O 查表 查表 查表 查表 查表 查表 查表
34
排烟处过量空气系数
α
py
计算数据
＇
-2CH4 )/[N2＇-N2(RO2 +CH4 +CO /(CO2+CO+∑mCmHn+H2S]}
＇
＇
＇
1.47
＇)
35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59
理论空气量 RO2容积 理论水蒸汽容积 理论氮气容积 排烟处水蒸汽容积 排烟处干烟气容积 排烟温度 排烟处烟气容积 排烟处RO2平均定压热容 排烟处N2平均定压热容 排烟处O2平均定压热容 排烟处CO平均定压热容 排烟处H2平均定压热容 排烟处CH4平均定压热容 排烟处HO2平均定压热容 排烟处干烟气平均定压热 容 排烟处烟气焓 入炉空气温度 入炉空气比热 入炉空气焓 排烟热损失(%)
热平衡计算附表
热平衡计算附表(总5页)本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March附表：热平衡计算（1#窑）计算基准：基准温度 0℃基准质量 1小时进入系统的物料进窑到出窑时间为18h热平衡示意图如下：热平衡框图热收入：热支出：制品带入显热：Q1 产品带出显热：Q3棚板、立柱带入显热：Q2 棚板、立柱带出显热：Q4燃料带入的化学显热：Qf 窑顶、窑墙散热：Q5助燃空气带入显热：Qa 窑车积蓄和散失之热：Q6从预热带不严密处漏入空气带入显热：Qb 物化反应耗热：Q7气幕带入显热：Qo /其他热损失：Q8Q a +Qb=Qo1. 热收入项目1.1 制品带入显热Q1每小时入窑湿制品质量G0=28.3 Kg/件×12.77件/车×4.2车/时8.4100100/(1-0.01) =1611㎏/h（1%体进窑水分）入窑制品温度t1=40℃，此时制品的比热C1=0.92 kJ/（㎏•℃）则：Q1= G×C1×t1=1611㎏/h×0.92 kJ/（㎏•℃）×40℃=59284.8（kJ/h）1.2 棚板、立柱带入显热Q2每小时入窑棚板、立柱质量Gb=300×4.2=1260 kg/h（每辆窑车的火道支柱，横梁，支柱，硅板以及棚板共重约300 kg）入窑棚板、立柱温度t1=40℃，则此时棚板、立柱的比热C1=0.851 kJ/（kg•℃）则：Q 2=Gb×C2×t2=1260 kg/h×0.851 kJ/（kg•℃）×40℃= 42890.4（kJ/h）1.3 燃料带入的化学显热QfQd=36000 kJ/ Nm3（天然气热值）入窑天然气温度：tf =20℃,此时天然气平均比热cf=1.56 kJ/(Nm3·℃)设每小时消耗的燃料量为Xm3/h则：Qf =x(Qd+cf×tf)=x(36000+1.56×20)=36031.2 x （kJ/h）1.4 助燃空气带入显热Qa全部助燃空气作为一次空气与燃气配比，燃料燃烧所需实际空气量求得：Va=8.568x Nm3/ Nm3助燃空气温度 ta =20℃,此时空气平均比热ca=1.30 kJ/(Nm3·℃)则：Q a = Va×ca×ta=8.568x×1.30×20=222.768x （kJ/h）1.5 从预热带不严密处漏入空气带入显热Qb取预热带烟气中的空气过剩系数ag=2.5，已求单位体积理论空气量Va0=8.16 Nm3/ Nm3烧成带燃料燃烧时空气过剩系数af=1.05。
窑炉热平衡测试报告书
st集团窑炉热平衡测试报告书测试单位: 测试日期: 年9月20日一、测试目的依照清洁生产审核工作计划程序，对st瓷集团日用瓷厂隧道窑进行热平衡测试，测定窑炉在生产稳定情况下，烧成过程的单位产品热耗、热能利用效率。
二、窑炉基本情况三、热平衡测试计算标准1、测试地点：省四通集团日用瓷厂窑炉车间A窑2、隧道窑窑体系：窑体以外表面为界，窑底部的地平面为界。
3、测试的技术标准：依据《瓷工业隧道窑热平衡、热效率测定与计算方法》（JC/T763-2005）4、计算单位和基准：采用国家法定计量单位（SI）温度基准：环境温度、物料基准：1㎏产品四、本次测试使用主要计量仪器、仪表五、窑炉热平衡测试及计算1、实测和计算数据汇总表表2 实测热风量表3 窑体表面散热综合传热系数公式:a=A(T-T0)0.25+1.672[(273+T/100)4-(273+T0/100)4]/T-T0 式中系数:A:窑顶A=11.70 窑墙A=9.201、热平衡计算（1）物料平衡计算A、物料平衡图M sp M2 B、物料平衡表(2)热平衡图（3）热平衡计算序号项目符号单位数据来源或计算公式数据A 热收入1燃料燃烧化学热Q1MJ计算结果95020.29热量收入合计Q收MJ 95020.29B 热支出1产品带出的显热Q2MJ 计算结果266.422 坯体水分蒸发加热水蒸气耗热Q3MJM zy (2490+1.93T3)+6700M js3559.743 坯体焙烧过程Q4MJ M gp (2100Al2O3+2823CaO+2747MgO)44602、热效率及单耗计算。
安徽工业大学热平衡实验报告
热平衡实验报告以吾之名实验目的1、熟悉已有的热风炉系统，并了解其运行方式及原理；2、对已有的热风炉系统进行热平衡试验，深刻了解热风炉系统中能量转换过程；3、熟悉各种仪器的使用，强化动手能力。
热平衡实验原理利用系统内能量的收支平衡来验证热平衡，整个实验设备包含热风炉和换热器两部分。
首先热风炉通电，加热内部的电阻丝，开启鼓风机向热风炉内充入具有一定速度的空气，空气掠过热风炉内被电加热的电阻丝加热，之后进入热管换热器。
热管换热器下部的螺旋管式热管内的介质被加热气化，上升到换热器的上部，换热器一段的鼓风机掠过换热器上部的热管，使其冷却，热管中介质液化下流，完成热量的交换。
在达到稳态过程后，整个系统的能量交换过程包括以下几个部分的能量交换：鼓风机耗电转换为气体的动能（忽略由于热量变化导致的气体动能变化）；P1=U1I1Q1=1/2qm1v12P2=U2I2Q2=1/2qm2v22P1、P2分别是两端鼓风机的电能消耗；WQ1、Q2分别是热风炉端和换热器段的空气获得的动能；J/sU、I是电压和电流；V,Aqm是空气质量流量；kg/sV是空气流速；m2/s加热热风炉的电量转换为空气的热量（假设100%转化）；Q3=U3I3=qm1（cp1T1-cp0T0）Q3是空气在热风炉中获得的热量；J/scp是对应温度的等压比热；J/（kg K）T1是热风炉出口温度，也是换热器下部进口温度；KT0是环境温度；K热风炉中空气热量在热管换热器中传递给换热器端鼓入空气；Q4=qm1（cp2T2-cp0T0）Q5=qm2（cp3T3-cp0T0）Q6=qm2（cp4T4-cp0T0）Q4、Q5、Q6分别是换热器下部出口和上部进出口空气热量；J/sT2是换热器下部气体出口温度，KT3和T4是换热器上部空气的进出口温度。
K炉体蓄热通过导热，辐射，对流的方式传递给周围环境由实际情况可知，炉体的散热过程分为两个部分，大空间自然对流和平板外强制对流：首先对于四个竖直平板，有：Gr是格拉晓夫数；是Gr数中的体胀系数，对于符合理想气体性质的气体，值为1/T;△t是壁面温度tw与环境温度t∞的差值；Kl是特征长度，在这里是竖直平板高度；mv是运动粘度；m2/s是定性温度下的空气的导热系数，W/（m K）Nu是努赛尔数Pr是普朗特数；m表示定性温度是壁面温度与环境温度的算术平均温度；℃C，n的取值根据格拉晓夫数而来，当1.43x104<Gr<3x109,C=0.59,n=0.25;3x109<Gr<2x1010,C=0.2092,n=0.39;2x1010<Gr,C=0.11,n=0.3 3 。
高炉热风炉热平衡测定与计算方法
高炉热风炉热平衡测定与计算方法1 范围本标准规定了炼铁高炉热风炉热平衡测定与计算基准、测定准备、测定内容与方法、测定步骤及计算方法、测定报告。
本标准适用于高炉顶燃式、外燃式和内燃式热风炉热平衡测定与计算，其他类型热风炉热平衡测定与计算也可参考。
”2 规范性引用文件下列文件对于本文件的应用是必不可少的。
凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。
凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。
GB/T 2587 用能设备能量平衡通则GB/T 2588 设备热效率计算通则GB/T 13338 工业燃料炉热平衡测定与计算基本规则3 术语和定义GB/T 2587界定的以及下列术语和定义适用于本文件。
3.1操作周期 operation cycle在高炉正常生产及热风炉工况稳定情况下，由热风炉本次燃烧期开始，至下次燃烧期开始为止的时间，包括燃烧期、送风期和换炉时间。
4 测定与计算基准4.1 基准温度采用环境温度，取热风炉周围1m处的空气温度。
4.2 燃料发热量采用实际燃料的低（位）发热量。
对于一般热风炉，采用湿煤气的低（位）发热量。
4.3 热平衡测定范围热风炉包括热风炉本体、热风管道、空气-煤气预热装置和烟道余热回收利用装置等，热平衡测定范围可分为：a）热风炉本体：即燃烧期由燃烧器至烟道阀，送风期由冷风阀至热风阀的热风炉的本体及其内部连接管路部分；b）热风炉：热风炉本体加外围热风管路部分；c）热风炉系统：除热风炉外，还包括助燃空气、煤气预热装置和烟道余热回收利用装置等部分。
4.4 测定时间和频次热平衡测定限定连续8h内完成，测定次数不能少于2次，每次包括热风炉的一个完整的操作周期，温度、压力和流量等测定参数在每个操作周期内测定4次～6次，然后取平均值。
4.5 计算单位以单位体积热风的热量为计算单位，即kJ.m-3。
5 测定准备5.1 热风炉设备概况及近期生产运行情况了解设备已经运行的时间和历程，熟悉热风炉及高炉等相关设备的结构、性能、操作、运行及生产工艺等情况，并按以下要求填写热风炉设备概况和近期生产运行情况：a) 热风炉设备概况：按附录A中表A.1填写；b) 近期生产运行情况：按附录A中表A.2填写被测热风炉前一个月平均生产参数。
加热炉热平衡测试及分析
油 气 储 运2005年加热炉热平衡测试及分析段光才* 赵飞松(中石化荆门分公司洪湖输油处)段光才 赵飞松:加热炉热平衡测试及分析,油气储运,2005,24(6)50~52。
摘 要 针对洪湖至荆门石化原油输送管道中应用的GW3000-Y/64-Y 型加热炉在实际运行中热效率值低于设计值问题,对熊口站1号加热炉进行了正反热平衡测算,结果表明,排烟热损失和过剩空气系数超标是导致加热炉热效率下降的主要原因,并提出了改进措施和建议。
主题词 输油管道 加热炉 热效率测试 原因分析 措施 洪湖至荆门石化原油输送管道使用的加热炉型号为GW3000-Y/64-Y,设计热效率为87%,于1995年5月开始投用,最初这种加热炉自动化程度较高,实行微机控制运行,后来改为手动控制。
在实际运行中发现,加热炉热效率达不到设计值,为了分析其原因并考察加热炉运行状况,对熊口站1号炉进行连续运行稳定工况下的热平衡分析测试。
一、热平衡测试原理对于连续生产的管式炉,根据能量守衡定律,在稳定状态下,单位时间的输入量与单位时间输出量相等。
输入热量来源于燃料燃烧产生的热,输出热量包括加热炉有效利用热量及各种热损失。
1kg燃料输入炉内的热量与加热炉的有效利用热量及各种热损失间存在以下平衡关系:Q r =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4+Q 5(1)式中 Q r 加热炉的输入热量; Q 1 加热炉的有效利用热量; Q 2 加热炉的散热损失;Q 3 加热炉的化学不完全热损失; Q 4 加热炉的机械不完全热损失; Q 5 加热炉的排烟热损失。
将式(1)变形为:Q 1Q r+Q 2Q r +Q 3Q r +Q 4Q r +Q 5Q r =1令 q i =Q iQ r100% (i =1,2,3,4,5)得到:q 1+q 2+q 3+q 4+q 5=1(2)式中 q 1 加热炉有效利用热量占输入热量的百分数; q 2 加热炉散热损失热量占输入热量的百分数;q 3 加热炉化学不完全损失热量占输入热量的百分数; q 4 加热炉机械不完全损失热量占输入热量的百分数;q 5 加热炉排烟损失热量占输入热量的百分数。
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鞍钢新5#高炉热风炉应用高发射率覆层的节能诊断及节能效果研究周惠敏1，苍大强2，尚策3，张洪宇3，王志君3，孟凡双3，孙传胜1，何立松1，翟延飞1（1. 山东慧敏科技开发有限公司，山东济南250100；2. 北京科技大学冶金与生态工程学院，北京100083；3. 鞍钢股份有限公司，辽宁鞍山114021）摘要：鞍钢炼铁总厂新5#高炉热风炉（卡鲁金式）在2008年6月应用山东慧敏科技开发有限公司研发的专利技术——“高辐射覆层技术”。
为考察高辐射覆层技术的应用效果，我们对涂有高发射率节能涂料的鞍钢新5#高炉热风炉A（卡鲁金式）和未涂节能涂料的相同炉型、尺寸相当的热风炉B（卡鲁金式）进行了节能热诊断测试和热工过程定量分析比较，对两座高炉热风炉的热量流向和热效率及热能分布情况进行了定量诊断。
诊断结果表明，应用高发射率涂层后，有覆层的热风炉比没有覆层的热风炉平均热风温度提高23℃，有效热量利用提高3.89%，平均烟气温度降低24℃，热量损失减少2.71%，热效率提高4.62%。
关键词：高炉热风炉，高发射率，高辐射覆层技术1、引言高辐射覆层技术是利用山东慧敏科技开发有限公司经过长期试验研究开发的高辐射率节能涂料，将其涂覆在格子砖的表面，使蓄热和放热主体---格子砖的表面具有很强的吸收高温烟气辐射热（燃烧期）和释放格子砖蓄热量的能力（送风期），使更多的燃烧期烟气热量被格子砖吸收和送风期格子砖能向空气传输更多的热量，提高了高炉风温，薄薄的一层高辐射节能材料双向强化了燃烧期和送风期的传热效果。
高辐射覆层技术应用在高炉热风炉蓄热室内，涂覆在蓄热室900℃以上高温段硅质格子砖表面，达到了格子砖高吸收、高辐射、高蓄热、高放热的理想效果。
高辐射覆层通过强化辐射换热，提高了格子砖表面温度，增加了格子砖内外温度梯度，使格子砖升温期吸热速度和吸热量增加，送风期放热速度和放热量也增加了，从而提高热风温度。
为定量掌握鞍钢高炉热风炉在蓄热室格子砖涂覆高发射率涂层后的热量使用情况和热效率变化情况，评价热风炉的热工特性，揭示高发射率涂层的应用效果，北京科技大学对涂有节能涂料的鞍钢新5#高炉热风炉A（卡鲁金式）和未涂节能涂料炉型相同，尺寸相当的热风炉B（卡鲁金式）进行了热诊断测试和定量分析，通过对比分析覆层的节能效果。
2、热诊断的对象涂有高发射率节能涂料的鞍钢新5#高炉热风炉（卡鲁金式）为A、未涂节能涂料的炉型相同、尺寸相当的高炉热风炉（卡鲁金式）为B。
3、热诊断的内容及主要数据（1）测试记录数据包括：煤气成分、煤气耗量；煤气温度、压力；助燃空气温度、压力、流量；冷风温度、压力、流量；热风温度、压力；烟气温度；（2）煤气数据均来源于工厂，A煤气数据为A厂提供的九组数据的平均值，B厂为测试当时煤气数据，烟气成分采用Vario Plus工业气体连续分析仪现场测定；（3）测试数据表中均为现场多次测试的平均值；（4）热风炉尺寸主要指蓄热室外形尺寸。
表3.1 当天气象参数表3.2 煤气成份（%）表3.3 烟气成分测试数据（%）表3.4 测试周期内热风炉燃烧期参数表3.5 测试周期内热风炉送风期参数表3.6 热风炉炉体温度数据表3.7 热风炉外形尺寸表3.8 热风炉工况44.1 基础参数的计算（1）高炉煤气湿成分的换算由于高炉煤气在湿法除尘后都含水，而含水量影响煤气发热值以及理论燃烧温度，应该在计算中选取煤气的湿成分进行计算。
本次热平衡计算根据经验取煤气含水蒸气量为5%（相当于40g/m3煤气），高炉煤气湿成分换算后列于表4.1、表4.2中。
表4.1 A煤气湿成分表4.2 B煤气湿成分（2）燃料的低发热值DW Q42358.81CH107.85H126.36CO ++=DW Q （4.1）热风炉使用的气体燃料，根据煤气的成分以及可燃成分的热效应，计算出煤气的低位发热值DW Q 列于表4.3中：表4.3 燃料的低发热值（3）实际烟气生成量g o k o s n L g V V ⋅-++=]1)00124.01([α （4.2）① 理论干空气量go Ls 4s s20.0952CH )CO 0.0238(H ++=g o L（4.3）表4.4 理论干空气量② 理论烟气生成量o Vgo s 2s 2s 2s 2s 4s 0.79L )O H N H CO 3CH (CO 0.01++++++⨯=o V（4.4）表4.5 理论烟气生成量③ 空气系数αssn m s s s g g g s g g g g g m S H H C CH CO CO )CH CO RO (N N CH 2H 5.0CO 5.0O 792121242'4''22'2'4'2''2++++++⋅----⨯-=α（4.5）表4.6 空气系数αV Q g④ 干空气含水量k g按照环境温度，查得k g ：（如表4.7）表4.7 干空气含水量k g由以上四步及公式（4.2）得到：表4.8 实际烟气生成量sn V（1） 烟气湿成分's Z 换算''2'100O H 100g s s Z Z ⋅-= （4.6）式中：sng ok s s sn m s s s V b L g n ⋅⋅⋅+++++⨯=α00124.0)O H S H H C 5.0H CH 2(01.0O H 2224'2 （4.7） 式（4.7）中，b 为烟气不完全燃烧时烟气的修正系数，采用公式（4.8.1）和（4.8.2）计算： 当α≥1时：'2'H 5.0CO 5.0100100g g b --=（4.8.1）当α＜1时：'2'4'2'762.452.988.188.1100100g g g g O CH H CO b -+++=(4.8.2) 换算后烟气湿成分列表： 表4.9 烟气湿成分（%）4.2 热收入项目（1）燃料的化学热量1Q ：DW Q B Q ⋅=1(4.9)式（4.9）中：煤气的低位发热值DW Q 。
煤气用量B 由测定周期内一座热风炉的煤气量与风量之比求出。
ff rm V V B ττ=（4.10） 式（2）中：r τ及f τ为一座热风炉的燃烧期及送风期的时间；m V 为一座热风炉的平均煤气流量；f V 为一座热风炉的实际热风流量，)1(1f f f f l V B V -=（*）式（*）中：1f V 为冷风测点处测得的平均冷风流量；f B 为被测热风炉的风量综合校正系数，本处选1； f l 为被测热风炉系统的漏风率，本处取为0。
计算得到煤气用量B 列于表4.10中：表4.10 煤气用量B根据公式（4.9）得到燃料的化学热量1Q 列于表4.11中：表4.11 化学热量1Q（2）燃料的物理热量2Q ：)(2c mc m m t c t c B Q -= （4.11）式中：m t 为煤气的平均温度；c t 为平均环境温度；m c 和mc c 分别为煤气在0~m t 及c t 间的平均比热。
表4.12 燃料的物理热量2Q（3）助燃空气的物理热量3Q ：)(3e ke k k s o t c t c L B Q -⋅⋅=α（4.12）其中：)00124.01(k go s o g L L +=（**）式中：go L 为理论干空气量；k g 为干空气含水量； k t 为助燃空气的平均温度；ket 为平均环境温度；k c 和ke c 分别为空气在0~k t 及ke t 间的平均比热。
表4.13 助燃空气的物理热量3Q（4）冷风带入的热量4Q ：fe fe f f t c t c Q -=114（4.13）式中：1f t 为冷风的平均温度；fe t 为平均环境温度；1f c 和fe c 分别为空气在0~1f t 及fe t 间的平均比热。
表4.14 冷风带入的热量4Q（5）收入热量总和∑Q ：∑+++=4321Q Q Q QQ （4.14）表4.15 收入热量总和∑Q4.3 热支出项目（1）热风带出的热量'1Q ：e fef f t c t c Q -=22'1（4.15）式中：2f t 为热风的平均温度；e t 为平均环境温度；2f c 和fe c 分别为空气在0~1f t 及fe t 间的平均比热。
表4.16 热风带出的热量'1Q（2）烟气带出的物理热量'2Q 是热风炉最主要的热损失：)(22'2e ye y y s n t c t c BbV Q -=（4.16）式中：2y t 为烟气的平均温度；e t 为平均环境温度；2y c 和fe c 分别为烟气在0~2y t 及e t 间的平均比热。
表4.17 烟气带出的物理热量'2Q（3）化学不完全燃烧损失的热量'3Q 是烟气中未燃烧的气体可燃物随烟气排走而损失的热量：)H C 81.931CH 81.358H 85.107CO 36.126(''83'4'2'3s s s s s n BbV Q ⨯+⨯+⨯+⨯=（4.17）表4.18 化学不完全燃烧损失热量'3Q（4）煤气中机械水吸收的热量'4Q ：3122'410)](244.1[-⨯-=m q y q mj t c t c Bg Q （4.18）表4.19 煤气中机械水吸收的热量'4Q（5）炉体表面散热量'5Q ：∑∑=ii ff A q V Q ττ'5（4.19）式中：i q 为某部分炉体的表面热流。
i q ，可用i K t ⨯∆代替。
表4.20 炉体表面散热量（6）热诊断差值Q ∆：∑++++-=∆)('5'4'3'2'1Q Q Q Q Q Q Q （4.20）表4.21 热诊断差值Q ∆4.4 热诊断根据上述的计算过程进行热风炉系统的热诊断计算。
在进行热诊断前应先核算相对误差，根据公式(4.21)计算相对误差。
热平衡允许的相对差值规定为±5%。
100⨯∆=∑QQδ （4.21） A 炉：100⨯∆=∑Q Qδ=%10027.219755.37⨯-= 1.71%B 炉：100⨯∆=∑QQδ=%10001.225894.111⨯= 4.96% 可以看出，两座热风炉热平衡计算的相对误差均小于5%，计算结果有效。
表4.22为热诊断表。
4.5 热风炉系统热效率热效率有两种表征，不包含管路及炉体散热等热损失的本体热效率1η及包含热损失的2η。
其计算公式分别为式（4.22）和（4.23），本例计算热风炉系统热效率2η，计算结果见表4.23。