避雷器泄漏电流及动作次数统计
避雷器阻性电流测试说明
避雷器阻性电流测试技术说明1 范围本技术说明规定了避雷器阻性电流在线监视仪以下简称监视仪的适用范围、技术要求、试验方法、检验规则;本技术说明适用于交流电力系统中与金属氧化物避雷器标称放电电流20kA及以下、额定电压500kV及以下相串联用的监视仪;监视仪可显示金属氧化物避雷器的动作次数和阻性泄漏电流值;2 规范性引用文件GB11032-2000 交流无间隙金属氧化物避雷器GB3797-89 电控设备第二部分装有电子器件的电控设备GB4208-1993 外壳防护等级GB/ 电磁兼容试验和测量技术浪涌冲击抗扰度试验JB2440-1991 避雷器用放电计数器3 基本测试功能：1测量避雷器的全电流功能有效值2测量避雷器的阻性电流功能峰值3记录避雷器放电次数记录功能4 监视仪的测试使用条件1)环境温度 +50°C — -10°C2)相对湿度≤85% 25°C3)海拔高度≤1000米4)使用场所户内、户外5)耐太阳光辐射6)被检测系统电源频率：50HZ 48-52HZ60HZ 58-62HZ7)可使用在高电场场合5 仪器特性指标：1测量精度：全电流 Ix有效值测量精度±%阻性电流 Ir峰值测量精度±% 2泄漏电流测量有效范围: — mA3放电电流次数记录动作电流：30A — 10KA4 电流传感器标称放电电流下残压: 10KA等级≤1500V20KA等级≤2500V5 工作电源: 24VDC±10%仅对有源仪器适用6 监视仪在规定的放电电流范围内任意值作用下应能准确地计数,二次放电电流的时间间隔应不小于1s;6 试验方法1 测量精度试验在有效测量信号范围内,任意模拟避雷器的泄漏电流输入该系统,并进行7次重复测量,其测量结果的误差率应在规定范围内;图中：信号源：SB-868型多功能校准仪C：333K 250V CJ8R：DNR 7D101A：交流电流表,测量范围0~20mA,准确度等级级2 动作性能试验动作性能试验分上限动作电流下的动作性能试验和下限动作电流下的动作性能试验,上限动作电流下的性能试验按JB2440第条规定进行,下限动作电流下的动作性能试验按JB2440第条规定进行;3 环境温度性能试验环境温度性能试验按GB3797第的规定进行;其中：TA= 50℃； T0= -10℃；tS= 60min;4 抗电磁干扰试验电快速瞬变干扰试验在工作电源上叠加2000V的尖脉冲试验电压,并按GB3797第的规定进行试验;静电放电干扰试验施加2000V的静电放电电压,并按GB3797第的规定进行试验;辐射电磁场干扰试验在5kV/m电场强度的电磁中,并按GB3797第的规定进行试验;浪涌冲击抗扰度试验以GB/试验等级4规定进行试验;氧化锌避雷器测量阻性电流技术的研究1．现状：当前,对避雷器的状态监测的有效手段之一是在线检测,在线检测通常采用以下的措施来监测避雷器性能的变化：1）测量避雷器在运行电压下的全电流变化;2测量流过避雷器阻性电流的变化监测避雷器性能的变化;目前普遍采用的方法是测量避雷器的全电流,具体是在110KV等级及以上的避雷器的下端接地回路上安装泄漏电流监视仪,通过定时人工巡视来监视泄漏电流的大小与变化趋势或将数据远传到检测中心进行统一分析,通过记录全电流读数来判断避雷器的老化和绝缘损坏程度;然而这些测量方法所得到的全电流中包含了避雷器表面的泄漏电流、内部的泄漏电流以及本体电容电流等的总和,它不能有效反映避雷器内部绝缘支架绝缘、内壁绝缘、氧化锌片的质量……等的真实运行情况;因此,如何测量正确,这对运行部门来说是非常关心的问题,也是需要研究解决的技术问题;2．技术问题：1在运行电压下流过避雷器的泄漏全电流包含了阻性泄漏电流分量、容性泄漏电流分量两部分;在避雷器处于正常运行电压状态下阻性电流分量远远小于容性分量,一般阻性泄漏电流分量占全电流的比例不会超过10—15%的数值,所以阻性分量即使增加一倍,全电流的变化不会超过%;所以采用全电流的测量方法,就不能有效监视避雷器的内部性能劣化的趋势;2在运行电压下的测量,由于运行电压的变化幅度将达到大于5%以上,所以产生的全电流的变化由于电容分量的线性变化影响使测量全电流数值的结果也有5%以上幅度的变化,从而淹没了由于阻性电流变化而引起上面提到的全电流变化%的比例;3如果避雷器在运行中由于内部元件发生劣化,引起阻性泄漏电流的增加,即有功损失分量不断加大,如此继续劣化下去,达到一定程度后会导至避雷器的热崩溃,若不能迅速将不正常的避雷器及时退出运行,很可能在一段时间内几月、天或数小时发生爆炸,引发大面积电力事故的判断依据无法知道;分析一般引起避雷器阻性泄漏电流增加的原因有下面主要方面：1）避雷器的内部受潮而产生的内部绝缘下降避雷器在制造中由于在正常的气候条件下进行组装,留存有一定的湿度;避雷器内部的绝缘材料的吸潮性或者内部有潮气而没有将其排除进行组装,投入运行以后缓慢的释放;本体本身与密封口的呼吸作用;外瓷套本身材料老化或者呼吸作用;2）避雷器的氧化锌片本体在通流负载下质量发生变化大雷电流冲击引起积累效应;高内过电压冲击;长期运行电压下的自然老化;氧化锌片的通流容量与实际的通流量不符合加剧老化;据资料反映,在避雷器损坏的统计中是由于内部受潮所引起的比例达到总故障数50%以上,而氧化锌片的劣化所引起的事故大约占30%不到法国电力公司统计为大约是17%;要解决这些问题,除了制造厂在元件及制造工艺上提高固然很重要外,对于运行部门如何加强对避雷器在运行中的检查即在线检测也至关重要,若能及时发现避雷器的劣化趋势,就可尽快采取措施或将避雷器退出运行,达到预防事故的发生;3．通过试验证明阻性电流反映的可靠度：下面将避雷器的泄漏电流进行了一组试验,数据如表3所示：表3：避雷器泄漏电流表：测量仪器是MOA-RCD-4,测量电压区避雷器分压产品交流持续电压试验78KV下的泄漏电流μA序号全电流阻性泄漏电流峰值阻性泄漏电流基波峰值1 760 216 1602 780 206 1563 760 219 1614 770 229 167从表3数据看,在正常状态下阻性电流分量要比电容电流分量小得多,避雷器的全电流当结构已经定的情况下,并且以上海电瓷厂产品为例一般在760—780微安左右,而阻性电流基波峰值只有150—170微安左右,此时容性电流的数值接近于全电流,以上面的例子计算说明以1号试品为例：容性电流分量计算： IC= 744微安阻性电流有效值是： Ir=216/=152有效值当阻性电流增加到300微安的时候,全电流达到802微安,仅比760微安大了40微安,增加的比例是5%,但是阻性电流恰恰增加了150微安,增加的比例达到了一倍;所以阻性电流增大对全电流增大的幅度并不大,全电流不能快速、正确发现避雷器内部的质量变化,而阻性电流才能是有效的、可靠的反映氧化锌避雷器内部的质量变化;所以测量阻性电流的技术对于反映避雷器的内部质量是可靠的;而目前有的厂家说明中提到,全电流增加的数值超过10%,即可以认为是有问题的,那么在这样的情况下阻性电流实际上可能已经达到382微安的数值,即增大了230微安,在这样的情况下,避雷器内部的功率损失已经达到甚至超过了24—25W的水平,与平时的正常运行情况比较增加到倍以上;而与1mA的参考电压的功率损失148W相比较已经占到17%,实际上避雷器已经达到了承受的地步;避雷器泄漏电流的组成：避雷器在运行电压下的泄漏电流的组成主要部分如表4所示：表4：避累器的泄漏电流主要部分组成表：泄漏电流的组成部分其中的阻性电流部分1．氧化锌本体的泄漏电流氧化锌本体的泄漏电流2．套管表面的泄漏电流套管表面的泄漏电流3．流经隔弧筒与支架的泄漏电流流经隔弧筒与支架的泄漏电流4．套管内壁的泄漏电流与套管本身材料的泄漏电流套管内壁的泄漏电流与套管本身材料的泄漏电流5．空气在电场作用下的泄漏电流空气在电场作用下的泄漏电流6．由于各个部件组成一定的形状以后构成的分布电容电流分量在实际运行中,对于正常的避雷器的内部由于结构的固定与工艺的保证,所以内部的泄漏电流基本是维持在一定的范围内;但是套管的表面受到环境的影响,导至泄漏电流有较大的变化,见下面表5的测量结果：表5 不同环境下的泄漏电流值试品序号避雷器表面干净避雷器表面较污染芯体部分环境温度190C 环境温度130C 全电流相对湿度53% 相对湿度81%1 全电流全电流2 全电流全电流表5 中的数据表明：避雷器在外界环境变化因素下,在泄漏仪器上测量的电流的读数会随之而发生变化,不能真正反映内部的真实泄漏电流情况,因此单纯采用这样的测量手段可靠性不高,会对内部质量变化产生误判断;为了进一步掌握避雷器中的各部分电流的分布,现对避雷器组成的各个主要部件如芯体、套管、隔弧筒进行测试,结果见表6所示：表6避雷器组成的各部件的泄漏电流的测量结果：条件在环境温度9—140C 相对湿度60—70%下的泄漏电流μA试品序号 1 2 3 4 5 芯体部分 710 720 710 720 720套管部分 27 29 28 28 26隔弧筒部分 25 32 27 26 27表6中的数据看出,在正常情况下,流经避雷器的电流大部分是流经避雷器的芯体柱部份的电流大约占93%以上,因此泄漏电流表中测量到的读数应当讲是基本上真实反映避雷器的芯体柱的运行状态;但是在外表污染的情况下,由于表面的泄漏电流的增加,严重影响了泄漏表的测量数值,所以全电流不能反映其内部的实际泄漏情况;综上所述,传统的全电流测量的方法仅仅反映了避雷器容性电流的变化、外部环境变化,且变化值不能明显表明避雷器内部的质量发生变化,因此需要采用另外的方法,就是能够较快速、正确、有效的反映内部质量问题的测量方法,即在目前认为是比较有效的方法测量避雷器的电阻性分量也就是与氧化锌避雷器内部的发热损坏所结合的参数量,简称为阻性电流进行判别;测量阻性电流的技术分析：二．关于在运行电压下的测量电流的反映：在运行电压下,氧化锌避雷器的通过的电流特性究竟处在芯片特性的什么位置,这是研究测量方法的关键;为此,我们进行了不同电压下的避雷器的通过电流的试验;试验分两个部分,分别采用交流电压和直流电压进行,下面将两种电压试验的结果列表于下;1．采用交流电压进行试验的数据见表9所示：表9 在不同交流电压下避雷器的各个电流变化情况记录：电流单位μA序号项目施加电压有效值KV1号交流电压全电流496 539 559 576 609 638 652 682 707 720 758阻性电流基波峰84 91 96 103 110 119 124 136 149 154 1782号交流电压全电流570 598 627 657 681 709 732 736 747 769阻性电流基波峰100 107 118 129 138 151 161 167 173 189将上面的全电流与阻性电流在下面的图形上表示见图3所示:800700500400100 1号阻性电流55 60 65 70 75 80 KV图3 不同交流电压下的全电流与阻性电流基波峰值的变化趋势图通过图3与表9的试验数据可以得到下面的几点看法:1）从图形看全电流的增加斜率是线性的,从增长的数据看：全电流的增长：对于1号试品,电压增加倍,全电流增加倍,基本是相称的;对于2号试品电压增加倍,全电流增加倍,基本是相称的;所以全电流的增长基本是线性的;2从图形看阻性电流基波峰值的增加斜率不固定,呈非线性状态阻性电流基波峰值增长：对于1号试品电压增加倍,阻性电流增加倍;对于2号试品电压增加倍,阻性电流增加倍;显然阻性电流基波峰值在交流电压增加一定数量下的增长速度远远高于全电流的增加速度;而且全电流由于电容分量占主要成分,所以增长的幅度与电压增长的幅度基本成线性变化;3阻性电流基波峰值的变化在不同阶段是不同的：以1号试品为例：在电压的—左右阶段中增长量变化为微安/1KV；在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；在电压的的全部阶段中的平均增长量为微安/1KV；以2号试品为例：在电压的左右阶段中的增长量变化为微安/1KV；在电压的左右阶段中的增长变化量达到微安/1KV；在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；在电压的左右阶段中的增长量变化达到微安/1KV；在电压的左右阶段中的平均增长量变化为微安/1KV；上面的数据充分说明了氧化锌避雷器阻性电流基波峰值的非线性特点,由此也可以看到这样的电流数值变化在交流电压为77—78KV以下时所产生的增加幅度是有限的,因为它在电压增高的情况下即所处在较高的电压下多增加4—5/1KV个微安,对于阻性电流的基数值为100微安讲,仅仅是5%左右,所以认为在这样的电压下的阻性电流以及全电流仍然维持在以正弦波为主;同时也可以认为在阻性电流的变化的增量达到上述平均增量的N倍以上才认为是有问题;2．在不同的直流电压作用下的试验数据见表10所示：表10 直流参考电压的试验数据表：直流试验电压数 100 110 114 131 134 138 143KV泄漏电流 1 3 5 10 13 21 33 62 93 161 229 352 491 680 1000微安该表说明,避雷器的1mA的直流参考电压符合110KV避雷器148KV的标准1）将上面的数据汇总成为图形见图4所示：微安100807060504030201070 80 90 100 110 120 130 140 150 160KV增加趋势加快段加速段突升段图4 1mA直流电压下的电流变化图形从表10中的数据看：1电压在0—77KV的时候电流变化是非常小的；电压在—100KV之间,电流变化为微安/1KV；电压在100—114KV之间,电流变化为微安/1KV.；电压在114—之间,电流变化为微安.\/1KV；电压在—134KV之间,电流变化为微安/1KV；电压在134—143KV之间,电流变化为为微安/1KV；电压在143—之间,电流变化为144微安/1KV；2对于在直流电压下的电流变化可分五个阶段：1在77KV前可以认为电流作为是零对待；2在77KV--100KV前基本是线性变化；3在100--114KV之间开始有增加的趋势；4在114—125KV之间电流的增加幅度进一步加快；5在125--134KV内开始电流的增加幅度上升加速；在134KV后电流已经大量突升加剧；2对于直流电压下的通过电流基本是阻性电流分量,而该数值远远小于在交流电压下的电流数据;如在交流电压为78KV下的峰值电压是110—111KV水平,在78KV的交流电压下的阻性电流基波的峰值为154—167微安,而在110—111KV直流电压下的泄漏电流仅为10—13微安水平,相差达到10倍以上的数值;为了找此原因,采用了示波器与测量仪器对比,对比的结果数据见表11所示：表11 对比表对比项目示波器 MOA-RCD-4仪器IX与U的角度 85度度阻性电流的峰值 87微安 161微安电压波形基本正弦基本正弦阻性电流波形零位拉长达到波形的2/5施加电压数值 78KV交流 78KV交流拍摄的实际波形见图5所示：图5 不同仪器的测量结果对比波形图通过测试对比以后发现：氧化锌测试仪与示波器测量的相位相差较大,差别达到5度以上,85度的余弦是,而度的余弦是,所以在同样的全电流下,得到的阻性电流的数值相差一倍以上;如果以720微安为例作为全电流,那么前者阻性电流是微安,峰值电流是微安与测量的87微安接近；而后者阻性电流是130微安,峰值电流是184微安与测量的161微安误差较大；再检查电压的采样技术问题：电压的采样都是采用避雷器的分压进行作为参考量,而在实际情况下由于避雷器是由电阻与分布电容构成的回路而且是容性的负载,所以在实际的测量中降低了电压与全电流的夹角,导至出现阻性电流的虚大;所以提出采用氧化锌避雷器测试仪的方法需要注意,即第一是电压量需要与实际运行所施加的电压量一致,为了达到一致,采用电压互感器的二次电压为好；第二应当在测量电流产生的灵敏度要高,防止零位不正常的被拉长的缺陷即防止严重的失真;所以分析产生较大的误差原因如下：1）是由于测量仪器自身；2）测量仪器的参考量选择；3）氧化锌芯柱在交流电压下与直流电压下的通流特性变化;三．关于阻性电流与全电流在运行电压下的特性：在上面的试验完成以后,检查阻性电流与全电流的关系如下：1．理想的电流波形：对于110KV的避雷器在运行电压没有超过76--78KV的时候,全电流的波形基本在正弦状态,而阻性电流不是正弦状态,由于阻性电流的数值比较小,所以使全电流的波形仍然以正弦为主;见图6所示;图6 全电流与阻性电流的理想波形图2．实际波形与理想波形的比较：按照理想的全电流波形的情况特征与在相当于100KV交流电压下全电流的波形已经出现波形的严重失真,而在103KV的时候波形失真更加严重见实际拍摄的波形如图7、图8所示;而波形的变化形状与分析的理想波形有接近之处,特别是波形的顶部开始出现凹陷;这实际是3次谐波造成的结果;因为在运行电压下氧化锌片的电流随着电压的变化在变化,而在正弦波的顶端的时候电压幅值高的时段中的电流特别大,而形成了尖顶波的缘故;尖顶波越高,全电流的波形的凹陷越大;图8是电压高的拍摄的照片,明显比电压低的图7的波形失真严重得多;图7 在交流100KV下的全电流波形图图8 在交流103KV下的电流波形情况3．关于阻性电流的波形情况说明在测量到的电流波形与实际测量的直流电流的变化特性看,在交流电压下的电流波形如下图9所示：电压与电流出现最大值的时间点水平I图9 阻性电流与电压的波形情况图通过上面的图形分析发现：1阻性电流的波形在电压没有达到77KV的直流电压数值相当于交流电压有效值是45—55KV以前的时候是接近“零”；2阻性电流的幅值出现在电压的最大值处；3阻性电流的波形肯定不是正弦波；4电流波形的特征是零位较长,零位拉长的区间决定于芯柱直流电压的安秒特性；5通过此分析,认为可以采用阻性峰值电流的数值来进行区分避雷器的锌片的质量问题;如果是芯片安秒特性降低,那么峰值电流增大许多；波形是中心高两边的零位不会减少多少；如果是绝缘问题,他是线性的,所以出现的电流波形的零位的区间将大大缩小;所以在现场进行测量的时候可以进行峰值测量与波形的测量就可以反映避雷器的质量问题;3．关于谐波电流对测量电流的影响分析：1几个名词：在非正弦电流中的最大值、有效值和平均值最大值是非正弦波在一个周期内的最大瞬时绝对值;有效值非正弦周期信号的有效值就是它的均方根值;如果非正弦量已分解为傅立叶级数,经过数学推导,则有效值可用下列方法求得：I = √I02 + I12 + I22 + (I)N2平均值一个周期内的平均即为平均值畸变系数畸变系数为基波有效值对整个曲线有效值之比;波形系数为有效值与平均值之比;波峰系数为最大值与有效值之比;2举例：基波有效值三次谐波有效值总的有效值波峰系数畸变系数100 10 %100 15 %100 20 102 %100 25 103 %100 30100 35 106100 40100 50按照上面的情况看,在不同的谐波分量的作用下,波峰系数能说明问题.而总的有效值的大小不能有效的说明谐波的增加量;所以在实际的测量中需要进行谐波的分析来发现技术问题;3关于氧化锌片的质量变化的结果：1氧化锌片的质量在长期运行电压的作用下与通过冲击电流雷击和内过电压以后所发生的热效应使氧化锌本体产生变质,而变质的结果是引起氧化锌片的非线性特性的下降,导至在运行电压下的波形中的波峰提高,也就是引起三次谐波的大量增加,因此反映三次谐波容易发现氧化锌片的质量变化,据资料介绍,在三次谐波增加到30%以上将认为氧化锌片已经有严重的问题;所以在进行阻性电流的测量中,需要测量阻性电流的全电流外增加测量三次谐波的分量作为增加判断的依据;但是相对于目前我们的在线监视仪所使用的基波直接判别法,取阻性电流的基波峰值三次谐波的有效值计算增加了监视仪的系统误差,由于其数值本身较小,可靠性就难以保证;2质量的变化是引起非线性的下降,所以在直流测量中的1mA的直流电压的时候将降低,见下图所示：特性降低后的电流值I2正常特性的电流值I1KV通过上面的图看出,不同的特性将出现不同的电流峰值,这个峰值也决定了阻性电流的峰值水平,所以在测量阻性电流的时候可以测量阻性电流的峰值作为判断的依据;如果这个数值引起3次谐波量达到基波阻性电流的比例超过30—35%可认为是质量发生了变化;。
直流高压避雷器放电计数器泄露电流校验研究
直流高压避雷器放电计数器泄露电流校验研究摘要：本文论述了高压直流输电用避雷器计数器的原理，分析了现阶段针对其试验及校验方法的不足。
针对直流避雷器计数的结构特点和现场运行要求，研制了一种新型的直流高压避雷器计数器综合校验装置。
能够有效的满足避雷器计数的校验要求，有效的反应避雷器计数器动作状况和泄露电流监测状况。
关键字：避雷器计数器；校验方法1 引言为了限制设备过电压，保护高压直流输电设备的安全，直流输电系统中广泛采用了避雷器作为保护元件。
为了掌握避雷器的运行情况，通常避雷器均配有放电计数器，其主要由监测器及放电计数器两部分组成，用于监视避雷器运行状态下的避雷器泄露电流和记录避雷器的动作次数。
若某避雷器在过电压下动作频繁，会导致避雷器的老化加快，引起避雷器的泄露电流增大甚至发生严重劣化击穿损坏。
若此时避雷器计数器泄露电流监视模块故障未能准确指示泄露电流或者避雷器计数器故障未能正常计数，将有可能导致对该避雷器的状态判断有误，未能及时发现避雷器的异常，最终导致爆炸的严重后果[1-4]。
本文就云广、普侨直流输电工程各站所用避雷器计数器结构特点进行分析，提出了针对高压直流避雷器计数器的泄露电流监视仪的有效校验方法。
2 高压直流避雷器计数器结构及原理避雷器计数器上端连接于避雷器底部，下端与地相连。
如图1所示，在运行过程中避雷器泄露电流is 流进传感器内部后，经过环形铁芯变压器的变换，转换为4-20mA的电流信号，并通过连接电缆传输到显示器中。
显示器内部有一个毫安表，将实时的显示避雷器的泄露电流峰值。
在避雷器正常运行时，由于流过传感器的泄露电流很小，在传感器内部电阻上形成的压降非常小，可以忽略不计，因此传感器内部的分析电路检测不到避雷器动作的信号，避雷器计数器不动作。
当避雷器动作时，会有一个较大的电流流入传感器内部，会在传感器内部的电阻元件两端形成一个压降，分析电路检测到该压降之后会通过连接电缆将该信号传到显示器中的计数器上，当该信号的值超过计数器的阈值时会引起计数器动作，从而实现记录避雷器的动作。
论氧化锌避雷器U1mA与75%U1mA下泄漏电流
论氧化锌避雷器U1mA与75%U1mA下泄漏电流1 MOA结构及原理1.1 避雷器概述避雷器是电力系统中的重要设备之一，是与电气设备并接在一起的一种过电压保护设备。
当电力系统出现由于雷击引起的雷电过电压或由开关操作引起的操作过电压时，避雷器立即动作并放流，将雷电流泄入大地，限制被保护设备上的过电压幅值，使电气设备的绝缘免收损伤或击穿。
目前电力系统中运行的避雷器主要有阀型避雷器和氧化锌避雷器两种类型。
氧化锌避雷器是由具有良好非线性的金属氧化物阀片组成的一种过电压保护装置。
由于其良好的非线性性能和较大的通流容量，使得在电力系统中已基本取代了其他类型的避雷器。
1.2 MOA结构MOA的基本结构是阀片和绝缘部分。
阀片是以氧化锌为主要成分，并附加Bi2O3、Co2O3、MnO2、Sb203等金属氧化物，将它们充分混合后造粒成型，经高温焙烧而成。
这种阀片具有优良的非线性和大的通流性，被称为金属氧化物避雷器，并用MOA表示。
金属氧化物阀片置于带有电极的高强度绝缘筒内，再经硅橡胶整体模压成型。
在工作电压下，氧化锌阀片是一个绝缘体，只能通过几十微安电流；在过电压下，它又是一个良好的导体。
MOA根据电压等级有多节组成，35～110kV是由单节组成，220kV由两节组成，500kV由三节组成，在220kV及以上避雷器顶部均安装有均压环，用于改善电场分布。
1.3 MOA工作原理MOA工作原理是在工频电压下呈现极大的电阻，因此续流极小。
其内部氧化锌阀片的非线性特性主要是由晶界层形成的。
晶界层的电阻率是变化的，阀片在运行状态下呈绝缘状态，通过电流很小（一般为10～15μA）。
也就是说在运行电压U1下，阀片相当于一个很高的电阻流过很小的电流；而当雷电流I流过是，它又相当于很小的电阻维持一适当的残压U2。
氧化锌阀片的非线性关系如图1所示：2 MOA 在直流1mA 电压U1MA 及75%U1mA 下泄漏电流试验2.1 试验目的由于长期运行在工频电压下氧化锌阀片会慢慢老化，当MOA 受潮后其绝缘性能劣化。
集控巡检试题A1
天山铝业电厂发电部集控巡检笔试题（A卷）一、填空（每题2分，共60分）锅炉部分：1、我厂锅炉型号：HG—1235/17.5—YM2型式：亚临界参数，一次中间再热，自燃循环汽包炉，平衡通风，直流式燃烧器，四角切圆燃烧，燃用烟煤，紧身封闭布置。
2、我厂引风机电机额定功率：（3900）KW、额定电流：（268）A。
油站控制油压额定值（4.2）MPa，小于（3.8）MPa联启备用泵；润滑油压额定值（0.24）MPa，小于（0.15 ）MPa风机跳闸，引风机电机轴承温度（80）℃跳闸，风机轴承温度（110）℃跳闸。
3、我厂一次风机额定功率（2000 ）KW，额定电流（134.4）A，润滑油压正常值（0.25）MPa，报警值（0.2）MPa，跳闸值（0.1）MPa。
正常运行时风机轴承温度报警值（75 ）℃，大于（85）℃跳闸，电机轴承温度报警值（75）℃，大于（80）℃跳闸。
4、我厂密封风机电机额定功率（160 ）KW，额定电流（287 ）A。
5、我厂磨煤机额定功率（500）KW，额定电流（38）A，额定出力（44.6）t/h，磨出口温度正常范围（80-90）℃，温度（130）℃跳磨，润滑工作油压（0.25）MPa，油温（28）℃高速油泵运行。
6、等离子额定电流（300 ）A，冷却水压力（0.6-0.8 ）MPa，7、脱硝规定脱硫出口NOx不大于（100mg/m3），逃逸率不超过（3ppm），逃逸率高的主要危害是（空预器腐蚀堵塞）。
8、锅炉汽包正常水位范围（+50~-50 ）mm，水位（+140）mm高报警，（-150）mm 低报警，水位（+240 ）mm、（-330）mm时锅炉MFT保护动作。
9、锅炉末过出口温度正常范围（535-545）℃，温度（546）高报警，再热蒸汽温度范围（535-545 ）℃，温度（605）℃高报警，主再热汽温偏差不大于（50）℃。
10、锅炉短吹灰器、脱硝吹灰压力吹灰压力（ 1.2-1.4）MPa，温度（320）℃; 锅炉长灰器吹灰压力( 1.6- 1.8 )MPa，温度( 350)℃。
JCQ—型避雷监测器 避雷器雷电计数器
避雷器放电计数器、监测器JS-8 JS-8B JSY JCQ系列使用说明书一、概述自从氧化锌避雷器在我国电力系统中广泛应用以来，曾发生过不少事故，有些严重事故甚至引起长时间停电和其它大型电力设备的严重损坏，造成重大的财产损失，具不完全统计，无论国产与进口避雷器的事故率都在千分之几以上，其事故的主要原因是产品质量问题，如密封不良，避雷器受潮而导致损坏，还有阀片质量差，参数设计不合理，污秽性能和电位分位性能差等原因，另外还有产品选型不当，避雷器额定电压低、荷电率高，导致避雷器持续运行电压下泄漏电流增大而损坏。
对于磁砍式避雷器，由于带有分路电阻，分路电阻的劣化和受潮也会引起电导流的增大而导致避雷器损坏。
JCQ—型避雷监测器，是为在线监测避雷器漏电流和动作次数而设计的一种综合在线监测器。
可以记录避雷器的动作次数和在线监测器避雷器漏电流，从而可提前发现事故隐患，避免发生事故。
一、结构特点JCQ—型避雷监测器，是将新型氧化阀片、特别取器、高性能电磁计数器、毫安表等密封在元形不锈钢外壳内。
外壳密封良好，美观耐腐蚀。
二、主要电气性能由于采用了新型氧化锌阀片，额定电流下残压低，方波通流能力大，持续运行电压下阻抗高，附工频过电流能力大等特点。
电气性能如下表所示：项目JCQ—标称放电电流（KA）10标称放电电流下残压（KV）≤0.62ms方波耐受能力S004/10us大电流耐受能力（KA）65最小动作电流(A) 202小时工频过电流耐受能力(mA) 100毫安表满量程(mA平均值) 3（可选）计数范围（可循环计数）999持续运行电压下端电压（V）＜3重量（Kg） 2.2三、产品应用范围JCQ—型避雷监测器适用于200KV及以下电力系统各种避雷器；如需在更高电压等级下使用，定货时需说明。
四、产品检验方法1、计数器动作性能检验：用摇表或其它直流电源向一个10uf电容器充电至300-600V，然后向计数器两端放电，计数器应可靠动作、毫安表指针应摆，则型避雷器监测器合格。
避雷器绝缘电阻试验以及避雷器U1mA和75%U1mA下的泄漏电流
• 6、加压速度不能太快，以防止突然高压损坏避 雷器。
• 7、在试验过程中应密切观察避雷器及各表计， 如出现异常情况，应立即降压，并切断操作箱 电源，停止操作。
• 8、微安表到避雷器的引线需加屏蔽，分压器高 压侧应接在微安表的电源侧，读数时注意安全。 如避雷器的接地端可以断开时，微安表可接在 避雷器的接地端，应注意避免避雷器潮湿或污 秽对测量结果的影响，必要时可考虑加装屏蔽 环。应尽量避免电晕电流、杂散电容和表面潮 湿污秽的影响。 • 9、测量电导电流的微安表，其准确度宜不大于 15级。
• 当不拆高压引线时，避雷器与变压器或 CVT （电容式电压互感器）相连，若在避雷器端部 施加电压，则此电压将会传递到变压器中性点 上，而变压器中性点可能耐受不住这样高的电 压，因此，不能采用常规接线测量上节避雷器 元件。由于避雷器的阀片是非线性电阻，正、 反向加压通过的电流一致，因此，可通过反向 加压进行测量，即将避雷器首端通过毫安表接 地，在上节避雷器末端施加直流电压。这样， 避雷器端部为低电位， CVT 及变压器均不受影 响。毫安表测量的仅为上节避雷器元件的电流 值，因而测试结果准确、可靠。
• 必要时，在靠近被试避雷器接地的部位也应 加屏蔽环或采取屏蔽措施，将避雷器的外套 杂散电流屏蔽掉。天气潮湿时，可用加屏蔽 环的方法防止避雷器绝缘外套表面受潮影响 测量结果。
七、试验结果分析
• UlmA值应符合GB 11032中的规定，并且与 初始值或与制造厂给定值相比较，对于35kV 及以下中性点非直接接地的避雷器或采用面 积为 20cm2 及以下规格金属氧化物电阻片组 装的避雷器，变化率应不大于± 5% ；对于 35kV～220kV中性点直接接地的避雷器或采 用面积为 25cm2 ～ 45cm2 规格金属氧化物电 阻片组装的避雷器，变化率应不大于± 10% ；
避雷器试验报告
A
B
Cபைடு நூலகம்
出厂编号
130403545
130403546
130403544
绝缘电阻（MΩ）
3000
3000
3000
直流1mA参考电压（KV）
25.2
25.4
25.2
0.75U电压（KV）
18.9
19.05
18.9
0.75U泄漏电流（μA）
2
2
5
放电计数器检查：放电计数器动作可靠,指示正确。
备注：
结论：
25.3
25.4
25.3
0.75U电压（KV）
18.98
19.05
18.98
0.75U泄漏电流（μA）
3
1
1
放电计数器检查：放电计数器动作可靠,指示正确。
备注：
结论：
合格
技术负责人
试验人
氧化物避雷器试验报告
项目：舟坝110KV变电站
装置：高压配电室
工号：
名称
#3出线
柜号
22
试验日期
2013年12月13日
0.75U泄漏电流（μA）
1
1
2
放电计数器检查：放电计数器动作可靠,指示正确。
备注：
结论：
合格
技术负责人
试验人
氧化物避雷器试验报告
项目：舟坝110KV变电站
装置：高压配电室
工号：
名称
PT
柜号
9
试验日期
2013年12月13日
型号
YH5WR-17/45
生产日期
2013年04月
制造厂
西安神电电器有限公司
绝缘电阻及直流参考电压：温度：15℃
GIS室SF6压力记录及避雷器泄漏电流值纪录
J307-413 11-3隔离开关段 避雷器段 11断路器段 徐玻线SF6压力（Mpa） 11-1隔离开关段 电压互感器段 71-DP1接地刀闸段 71-1隔离开关段 Ⅰ段母线段 10断路器段 110kV母线段压力（Mpa） 10-1隔离开关段 10-2隔离开关段 12-3隔离开关段 避雷器段 12断路器段 天玻线SF6压力（Mpa） 12-2隔离开关段 电压互感器段 72-DP2接地刀闸段 72-2隔离开关段 Ⅱ段母线段 A组 徐玻线避雷器泄漏电流值 （m A） B组 C组 A组 天玻线避雷器泄漏电流值 （m A） 1#主变中性点泄漏电流值 （m A) 2#主变中性点泄漏电流值 （m A) B组 C组 动作次数 动作次数 动作次数 动作次数 动作次数 动作次数 动作次数 动作次数 年 月 日
备注
1、断路器气隔室额定压力0.5 Mpa，报警压力0.45Mpa，闭锁压力0.4 Mpa. 2、其他气隔室额定压力0.4 Mpa，