DG102517.4-Ⅱ12型锅炉吹灰汽源的节能研究与改造详细内容
DG1025／177-Z2型锅炉燃烧器火嘴摆动改造
２ 燃烧器摆动改造
张 家 口发 电厂 １２号 机 组 燃 烧 器 改 造 前 存 在 摆 、
动 卡 涩 、 进 汽 缸 不 能 正 常 工 作 、 烧 器 喷 嘴 上 下 不 推 燃
一
致 的 现 象 ， 致 摆 动 装 置 不 能 正 常 投 用 ， 燃 烧 调 导 给
锅 炉再 热 汽 温 偏 低 、减 温水 用 量 大 、尾 部 受 热 面 超 温 等 问题 。 关键 词 ：锅 炉 ；燃 烧 器 ；摆 动机 构 改 进 ；摆 动 特性 试 验
中图 分 类号 ：Ｔ ２ ３ ３ Ｋ ２． ２
文 献 标 识码 ：Ｂ
文 章 编 号 ：１０ －６ ９ ２ ０ ）２０ ４ －４ ０４９ ４ （０ ６ ０ －０ ３０
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化 ， 用 煤 种 严 重 偏 离 设 计 煤 种 ， 烧 器 不 参 与 调 整 燃 燃
将 带 来 减 温 水 用 量 大 、受 热 面 超 温 等 影 响 机 组 运 行 经 济 性 、 全 性 的 问 题 。国 产 ３ ０ＭＷ 机 组 受 设 计 和 安 ０
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摆 动 机 构 本 身 问题 等 原 因 制 约 ，摆 动 角 度 有 ０ 、 。
ｌ 。 ３ 。 多 种 形 式 。 摆 动 角 度 过 小 。 再 热 蒸 汽 的 ５ 、０ 等 对
图 １ 从 动 曲臂 结构
Ｆｇ １ Ｓ ｒ ｃｕ ｅｄａ ｒ ｍ ｆ ｒ ｅ ｎ ｒ ｉ． ｔｕ ｔ ｒ ｉｇ ａ ｏ ｉ ｎｔ ｅａ ｍ ｄｖ ｕ
中 间 再 热 、 然 循 环 、 悬 吊 、 煤 汽 包 锅 炉 。 墙 四 自 全 燃 炉
吹灰装置改造方案
3#、4#锅炉吹灰系统改造一、3#、4#锅炉吹灰现状：3#、4#锅炉尾部烟道原采用激波吹灰，设计采用燃烧乙炔气体和空气，按比例进行均匀混合，燃烧。
利用不稳定燃烧气体在高湍流状态下，产生压缩波，形成动能、声能、热能。
通过冲击波的作用使受热面上的积灰脱落，达到降低锅炉尾部排烟温度，提高锅炉热效率。
使用中发现几个缺点：1、使用乙炔气体，两台锅炉各喷吹四次需要乙炔气体2瓶，每周需要12瓶，月运行成本价在3200元左右。
2、激波吹灰设计为周期性吹灰，只在排烟温度到达上限值时进行吹灰，每周吹灰3-4次，每次20-30分钟，不能满足连续吹灰条件，锅炉排烟温度偏高，造成后续除尘器布袋超温运行，降低布袋寿命。
二、改造方案原理及优缺点：3#、4#锅炉本体原激波吹灰装置拆除，新上一套声波吹灰装置，其原理将压缩空气的能量由声波发生器转变为声能，调制成声波，以声波的方式向外传递，声波通过声波导管经辐射喇叭的规整放大后以一定的频率、烟道传播，牵动烟气中的灰粒同步振动，在声波振动及疲劳反复累计作用下，使微小的灰粒难以靠近积灰面，也使沉积在受热面上的灰尘破坏剥离，从而达到清灰的目的。
具有突出优点：1、运行成本低，压缩空气由系统提供，可设计连续自动化运行。
每隔2－4h发声一次，每次发声30－60s ，可连续吹灰，保证烟气温度保持最低，提高锅炉热效率。
2、由于声波本身的绕射特性，声波可以达到其它吹灰器难以达到的位置，不留死角。
三、具体设计方案：根据尾部烟道共7层，设计安装7台低频大功率旋笛声波吹灰器，主要设备包括：大功率旋笛声波吹灰器，控制柜，安装辅材，材料清单如下：四：具体实施方案完成设备购置以后，利用锅炉停炉检修机会实施现场改造工作。
根据实际分为三个阶段：1、停炉降温期间，完成原激波吹灰装置控制柜，外置管道等设备拆除工作。
同时现场配置新装置所需气源管。
4天2、降温合格后，进入烟道内部拆除原吹灰喷管2天3、在烟道现场安装配置。
DG1025型锅炉蒸汽吹灰器汽源改造分析
DG1025型锅炉蒸汽吹灰器汽源改造分析李士峰【摘要】针对DG1025型锅炉蒸汽吹灰器汽源存在蒸汽浪费和调节阀前后压差大、阀门易损坏的问题,提出锅炉蒸汽吹灰器汽源改造的措施,并分析可行性及效果.【期刊名称】《河北电力技术》【年(卷),期】2012(031)0z1【总页数】2页(P53-54)【关键词】吹灰器;汽源改造;节能【作者】李士峰【作者单位】大唐河北发电有限公司马头热电分公司,河北邯郸 056044【正文语种】中文【中图分类】TK223.271 存在的问题某发电公司2台300 MW汽轮发电机组为DG1025/17.4-Ⅱ12型，亚临界参数、四角切圆燃烧、自然循环、一次中间再热、单炉膛平衡通风、固态排渣、半露天布置、全钢构架的∏型汽包锅炉。
在机组投运后，由于能源涨价、市场煤炭供应紧张等因素，其发热量、灰分等与原设计煤种、校核煤种相差较大，现燃用煤种与设计、校核煤种对比见表1。
在燃用现煤种时，经常出现无法满负荷运行、炉膛结焦等事件，每天必须进行2次吹灰，方可保证炉膛无较大结焦，保证设备安全稳定运行。
锅炉吹灰器汽源取自后屏进口联箱，在经过气动调节阀后将17～18.2 MPa的高压蒸汽调节成为2～2.8 MPa的低压蒸汽，不但造成高品质的蒸汽浪费，而且调节阀前后压差大，易对阀门造成损坏。
2 改造方案2.1 原汽源系统布置锅炉吹灰器汽源取自后屏过热器进口集箱，压力18.2 MPa，温度441 ℃。
改造前吹灰汽源系统如图1所示。
表1 现燃用煤种与设计、校核煤种对比名称设计煤种校核煤种燃用煤种灰分/%31.524.0735.89全水分/%5.566.56.35空气干燥基水分/%0.830.570.77干燥无灰基挥发分/%17.6212.2911.062低位发热量/(kJ·kg-1)21 35023 01018 616.7 1-吹灰器汽源手动截止阀；2-吹灰器汽源电动截止阀；3-吹灰器汽源气动调压阀图1 改造前吹灰汽源系统2.2 改造后汽源系统布置经分析研究，对吹灰器汽源进行改造，从再热器进口取一路吹灰汽源，加装手动截止阀、电动截止阀、气动调压阀、逆止阀各1个，气动调压阀控制信号取自原压力变送器、原控制柜。
锅炉吹灰优化项目实施报告
锅炉吹灰优化项目实施报告锅炉吹灰优化项目实施报告一、项目背景锅炉是企业生产中常见的设备，也是能源消耗的主要来源。
对于锅炉的清洁和节能，一直都是企业管理的重要问题。
而“吹灰” 是锅炉清洗的重要方式，主要用于去除锅炉内壁附着的灰尘和污物，确保锅炉的正常运行和安全运行。
吹灰的质量和效率，关系到锅炉的能源消耗和维护成本，进而影响企业的竞争力和经济效益。
目前，随着社会的发展和环保要求的提高，越来越多的企业开始进行锅炉吹灰优化工作，减少粉尘和二氧化硫等污染物的排放，降低能源消耗和运行成本，提高锅炉效能和运行稳定性。
本项目就是基于这一背景而开展的。
二、项目内容为了解决锅炉吹灰存在的问题，本项目按照以下步骤进行：1.收集整理信息，进行调研通过收集企业锅炉运行数据和吹灰效果数据，及现场实地检查和了解，全面分析锅炉吹灰工作存在的问题和需求，并制定后续工作方案。
2.制定吹灰优化方案根据收集整理的数据和现场实际情况，该项目团队与企业专业人员共同讨论制定优化吹灰方案。
3.优化吹灰设备根据方案，对现有吹灰设备进行优化，包括改善吹灰气源系统、吹灰气动控制系统、吹灰器组装和布局等。
4.优化吹灰方式和参数根据优化方案和吹灰设备优化情况，更新吹灰方式和参数设置，优化吹灰周期和吹灰间隔，并确定最优的吹灰方案。
5.组织实施和监控对优化吹灰方案进行实施，进行各项监控、计量、测试和评价，并进行系统的记录和分析，不断优化和调整吹灰策略。
三、项目效果经过以上各项工作的实施，本项目取得了如下效果：1.降低吹灰周期和频次，大幅减少吹灰气耗和能耗，降低了企业的运行成本。
2.提高了吹灰效果，使锅炉热交换面清洁度得到显著改善，确保了锅炉的正常稳定运行。
3.降低锅炉废气中污染物的排放浓度，减少了对环境的影响，并满足了环保要求。
4.加强了对锅炉吹灰管理的监控和控制，确保了吹灰工作的安全可靠和稳定有序。
四、实施体会通过本项目的实施，我们深刻认识到锅炉清洁和节能的重要性，尤其是吹灰工作的优化，对于企业锅炉的安全运行和经济效益具有重要作用。
关于吹灰汽源由分割屏出口改为冷再出口的技术
吹灰汽源由分割屏出口改为冷再出口的技术方案一、概况户县第二发电厂2×300MW锅炉机组，锅炉型号：HG1025/17.5—YM型，由哈尔滨锅炉厂有限公司设计并制造，单台锅炉设计60台短式蒸汽吹灰器和12台长式蒸汽吹灰器，吹灰器汽源取自分割屏过热器出口，B-MCR工况蒸汽压力为18Mpa,温度为400℃，本次检修为了配合脱销改造同时进行空预器改造，空预器增加两台长式蒸汽吹灰器。
二、吹灰器汽源取自分割屏过热器出口的缺点1、阀门吹损快，易泄漏。
采用分割屏过热器入口作为吹灰器源时阀门压力高，差压大，B-MCR工况蒸汽压力阀门前为18Mpa,阀门后1.6Mpa,差压接近16.4Mpa,。
2、受热面吹损严重。
阀门泄漏不仅会导致经济性降低，而且由于个别吹灰器提升阀不严，还会是泄漏的蒸汽一直吹损受热面，增加枪管自身泄漏及受热面泄漏的可能性。
三、吹灰蒸汽改为再热汽源优点1、运行安全性提高1）阀门的使用寿命延长。
使用壁再出口蒸汽蒸汽时，B-MCR工况蒸汽压力阀门前为3.2M,Pa，阀后压力按照1.6Mpa，差压1.6MPa，阀门的条件得到改善，泄漏的可能性大为降低，运行可靠性将大幅提高。
2）锅炉受热面寿命延长。
吹灰器汽源改造后，运行压力低，阀门可靠性提高，锅炉各受热面比蒸汽吹扫损坏可能性减少，寿命延长。
2、运行经济性提高。
由于设计蒸汽消耗量是在每台吹灰器前均为最小阀前压力时的数值，为了满足吹灰器蒸汽压力 1.6Mpa，在此压力下，吹灰器实际耗气量大于设计值。
3、吹灰母管内蒸汽温度更加稳定。
四、汽源改造的有关问题及解决措施1、选用壁再出口蒸汽参数与吹灰器设计参数对比长式吹灰器设计数据：推荐蒸汽工作压力MPa 0.8－1.5推荐蒸汽工作温度℃小于350单台炉吹灰器安装数量台12 短式吹灰器设计数据推荐蒸汽工作压力MPa 0.8－1.5推荐蒸汽工作温度℃小于350单台炉吹灰器安装数量台60 壁式再热器设计数据壁式再热器出口压力MPa 1.0－3 .2壁式再热器出口温度℃400℃（减压后350）从吹灰器设计参数与壁式再热器出口的压力、温度基本相符。
DG102518.2—Ⅱ4型锅炉再热器增容方案分析
DG102518.2—Ⅱ4型锅炉再热器增容方案分析针对DG1025/18.2—Ⅱ4型再热器入口温度偏低问题，进行分析，提出通过对再热器受热面进行改造，达到提高再热器出口汽温温度，提高锅炉效率的方案。
标签：国产亚临界锅炉再热器增容改造方案描述一、改造背景由东方锅炉（集团）股份有限公司于DG1025/18.2—Ⅱ4型[1]亚临界、中间再热、自然循环、全悬吊、平衡通风、燃煤汽包锅炉。
制粉系统为冷一次风机直吹式，采用四角布置、切圆燃烧、直流摆动式燃烧器，配有6台HP803中速磨煤机，其中2台备用。
主汽系统设有三级喷水减温装置；再热汽温调节主要是依靠摆动式燃烧器，改变喷口角度来改变炉膛火焰中心高度和炉内吸热分配来实现，蒸汽侧设有事故喷水和一级减温水装置作为再热汽温的辅助调节。
空气预热器为三分仓转子回转式。
该台机组，因汽机通流改造后造成锅炉壁式再热器入口蒸汽温度低，使得再热器出口温度在低负荷时段难以达到额定温度的现象，对锅炉运行的经济性和炉后设备的安全性带来不利影响。
三、进行再热器改造的必要性该机组，由于3号高加温升达不到设计值，造成最终给水温度达不到设计值，从而造成再热汽温低。
参照相邻机组汽轮机通流改造后再热器入口汽温降低，可以推论出，即使该机组在目前运行水平下，对高加进行改造使得给水温度恢复至原设计值，蒸发吸热量比例和相同锅炉持平，但在该机组汽轮机通流改造后再热器入口汽温也会降低，进而会影响再热器的出口汽温。
再热器入口汽温降低，可以通过燃烧器摆角向上摆动，控制火焰中心上移，进而增加再热器吸热量，提高再热器出口汽温。
但是燃烧器摆角向上摆动，炉膛出口烟气温度升高，过热器吸热量增大，会导致过热器减温水量增大，而该锅炉目前运行100%负荷下，减温水流量已达100t/h左右（参考相关试验数据），处于较高的水平。
造成这一情况的主要原因是省煤器进口水温较低、导致蒸发吸热量和过热吸热量的匹配不佳。
燃烧器摆角需要长期向上摆动，屏式过热器底部结渣，且过热器喷水量大不可避免。
DG1025182_Ⅱ型锅炉燃烧器火嘴摆动改造
D G1025 1812- 型锅炉燃烧器火嘴摆动改造张晓明,王振根(北京大唐发电股份有限公司张家口发电厂,河北 张家口 075133)摘 要:张家口发电厂1～6号锅炉燃烧器火嘴摆动机构,因设计不合理,机组投产后一直不能投运。
通过改变摆动角度、优化摆动机构结构、改进曲柄摇臂、改进气动执行器控制系统等措施,实现了燃烧器火嘴摆动正常投运,增强了锅炉调节手段。
关键词:燃烧器;火嘴;摆动机构;执行器;改造中图分类号:T K223123 文献标识码:B 文章编号:100129529(2003)10200672031 设备概况张家口发电厂5、6号锅炉为东方锅炉厂设计生产的D G1025 18122 型单炉膛、自然循环、燃煤汽包炉。
其燃烧器为四角切圆直流式,原设计燃烧器火嘴为摆动可调式,摆动幅度±30°(喷口水平为0°)。
每角分上、中、下3组,共12组,上中下3组可同时摆动或单独摆动,上组由4层二次风喷口和2层一次风喷口组成;中、下组由3层二次风喷口和2层一次风喷口组成。
2 问题的分析及设备改造(1)火嘴小角度摆动改造摆动燃烧器的调温机理是通过煤粉燃烧器喷口的上下摆动,改变炉膛中的火焰中心高度,从而改变炉膛上部壁式再热器的吸热份额以及炉膛出口烟温,以达到调节锅炉再热、过热汽温的目的。
在不同角度下炉膛吸热模式大致呈对称性的变化,因此这种方式在理论上具有双向调温的功能,此外对于燃煤锅炉而言,摆动燃烧器还能在不同负荷下自动补偿由于锅炉积灰造成的吸热量的变化。
在锅炉燃烧器喷口摆动时,过热蒸汽温度变化率约为215℃ (°),再热蒸汽温度变化率约为2186℃ (°)。
张家口发电厂5、6号炉燃烧器火嘴原设计为摆动可调式,摆动幅度±30°。
根据锅炉热力计算,在锅炉可调的范围内,实际需要燃烧器的最大摆动范围约为±13°。
该锅炉在运行一段时间后,由于摆动油管为柔性连接,容易造成柔性油枪管断或接头漏油,发生燃烧器火嘴着火事故。
国产300MW汽轮机、1025t／h燃煤锅炉技术改造与节能减排
１ 前 言
一
目之一 ， 中央 和地 方政 府 的重视 、 在 关心 下 ， 装 了 安
座 电厂 一旦 建 成 ， 生 命周 期 内 的能源 使 用 其
四台 上海 汽轮 机 厂 生产 的 汽轮 机 （ 号 为 Ｎ ０ — 型 ３０ １５ ５５ ５的 第 一批 ３ ０ ６ ￣３ ／３ ０ ＭＷ 亚 临界 、 一次 中 间 再热 、 轴 、 单 四缸 四排 汽凝 汽 式 ）上海 锅 炉 厂 生产 、 的直 流炉 （ 号 为 Ｓ １ ２ — ７ ．— ４ ／４ 型 Ｇ一 ０ ５ １ ０５ ５ ０５ ０亚 临
ｐ ｏｂ ｅ ｓ ｆ ｈ ３ ０ Ｗ ｓ ｅ ｍ ｔ ｒ ｉ ｅ ｎ ｂ ｉ ｒ Ｔ ｅ ｉ ｅ ｐ ｃ ｉｅｌ ｒ ｌ ｍ ｏ ｔ ｅ ０ Ｍ ｔａ ｕ ｂ ｎ ａ ｄ ｏ ｌ ． ｈ ｎ ｔ ｓ ｅ ｔ ｙ ｉ ｃ ｓ ｅ ｔ ｅ ａ ｔ ａ ｅ ｒ ｖ ｄ ｓ ｕ ｓ ｓ ｈ ｆ ｃ ｕ Ｉ
关键 词 ：３ ０ ０ ＭＷ 汽轮机 ； 炉 ； 术改 造 ； 锅 技 区域供 热 ； 能减排 节
Ｔｅ ｈ ｏｏ ｙ Ｔｒ ｎ ｆ ｒ ｔ ｎ ｆ ｒ Ｃｈｎ ｓ — ｃ ｎ ｌｇ ａ ｓ ｏ ｍａ ｉ ｏ ｉ ｅ ｅ — ｄ ０ ＭＷ ｔ ａ Ｔｕ ｂ ｎ ｏ ｍａ ｅ ３ ０ Ｓ ｅ ｍ ｒ ｉｅ １ ２ ｔ Ｃｏ ｌ ｉ ｄ Ｂｏ ｌｒ ａ ｄ ５／ ０ ｈ ａ —Ｆ ｒ ｉ ｎ Ｅｎ ｒ ｙ ｓ Ｖ ｎ ｎ Ｅｍｉｓｏ Ｒｅ ｕ ｔ ｎ ｅ ｅ ｅ ｇ — ａ ｉｇ ａ ｄ ｓ ｉｎ ｄ ｃｉ ｏ
火 电 厂 节 能 减 排 专 栏
国产 ３ ０ ０ ＭＷ 汽轮机 ２ ｔｈ １ ５／ ０ 燃煤锅炉技术改造与节 能减排
余热锅炉吹灰器控制系统的改进
余热锅炉吹灰器控制系统的改进
张革海
【期刊名称】《燃气轮机技术》
【年(卷),期】2000(013)004
【摘要】根据华能汕头燃机电厂锅炉吹灰系统的改进,提出配套的控制系统应如何改进,以达到安全和经济.
【总页数】3页(P49-51)
【作者】张革海
【作者单位】华能汕头燃机电厂,广东汕头 515064
【正文语种】中文
【中图分类】TK229.92+9;TK223.27
【相关文献】
1.对吹灰器控制系统存在问题的分析及改进 [J], 原小宁
2.激波吹灰器在MTO装置余热锅炉的应用及常见故障分析 [J], 蒋永州; 杨玉芳
3.余热锅炉吹灰器电控柜的改进 [J], 刘桂
4.余热锅炉吹灰器电控柜的改进 [J], 刘桂
5.浅谈催化装置余热锅炉吹灰器改造 [J], 陈猛
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基于超超临界燃煤机组锅炉本体吹灰汽源的优化
基于超超临界燃煤机组锅炉本体吹灰汽源的优化针对超临界直流锅炉蒸汽吹灰器运行中存在的问题，提出对尾部烟道吹灰器系统进行改造和优化，以减少优质蒸汽的损失，提高机组蒸汽利用率，降低锅炉运行成本。
锅炉受热面磨损，提高设备运行的可靠性，减少锅炉尾部受热面面积，提高锅炉运行效率。
标签：超超临界;燃煤机组;锅炉本体;吹灰汽源;优化1 锅炉受热面的积灰监测受热面传热效果变差是受热面受污染后最明显的结果，因此，将受热面的传热系数K选为对比参数值，引入一个表征受热面积灰程度的特征参数—CF。
CF 是受热面洁净程度的标志，定义为实际传热系数Ksj和理论热系数K0的比值，表示如下：当CF=1时，说明受热面处于理想的洁净状态，当CF2 无迹卡尔曼滤波预测在计算单位时间内最大传热量时，由于锅炉的工作状况是动态变化而不是一成不变的，所以采用大量历史统计数据拟合的曲线是不科学的。
因此需要在大数据统计得到固定变化趋势的基础上，结合部分实时数据，得到单次积灰过程中清洁因子的具体变化，从而制定吹灰策略。
由于从锅炉DCS系统中采集计算得到的清洁因子数据是离散值，决定了对受热面积灰状态的估计是一个非线性滤波问题。
其中基于贝叶斯理论的滤波算法（如扩展卡尔曼滤波算法）、粒子滤波算法在设备的寿命预测中得到了广泛的应用。
该方法通过将设备当前监测到的数据作为先验信息，预测其未来某一时刻的性能状态并得到设备的剩余寿命。
EKF是应用泰勒展开算法将非线性系统展开，忽略其二阶以上高阶项，从而将非线性问题转化为线性问题，然而当高阶项无法忽略时，线性化会使系统产生较大误差。
利用PF算法得到精度较高的设备性能估计，通常需要较多数目的粒子，存在计算量较大，经过迭代粒子发生退化等问题。
针对以上问题，本文提出了一种基于无迹卡尔曼滤波算法的清洁因子预测方法。
结合历史数据拟合模型与实时数据来预测单次清洁因子的变化，用于上文吹灰优化模型中的计算。
3 系统改造优化方案的可行性分析3.1 运行参数及安全性的影响声波吹灰器发声效率高、功率大，其有效空间为前小后大的半个椭球形体，在炉墙附近的球体径向直径为7-9米，前方轴向长度为14-18米，能够有效清除包括受热面管子背后及狭缝、边旁角落的积灰;由于所采用的声波频率范围避开了锅炉本体设备和管束的本征频率，不会引发设备和管束的共振，同时对锅炉受热面管子无冲刷。
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1、自低再入口左右侧蒸汽管路（标高36m）开孔，抽汽，接入φ108×10管道，左右侧管道汇至炉体左侧38米平台，接入减温减压站。减温减压站由DN100手动门、DN100电动门、DN100电动调整门组成。
2、调整门后接φ108×5管道，上引至8层平台，与原吹灰左右侧蒸汽管道相连。
198.3
212.4
223.9
240.1
目前我公司9、10号炉吹灰器汽源取自屏过入口，经减温减压调节为2.0MPa，341.5℃的蒸汽供吹灰系统使用。本次汽源改造对减温减压站后管路不做调整，故只需保证蒸汽经过减压后为2.0Mpa，蒸汽压力即可满足需求。
但锅炉各级受热面还没有直接满足上述要求的汽源，只能通过减压后达到上述要求。吹灰介质温度要适宜，温度偏低可能会导致吹灰带水，对受热面产生危害；吹灰介质温度偏高不但导致能量的浪费，还要考虑吹灰器的安全问题。因为当蒸汽温度较高时处在高温烟气中的吹灰器无法得到及时冷却，需要采用较好的吹灰器材质来保证吹灰器的安全，会增加初投资。不同压力的蒸汽吹扫效果有明显差别，蒸汽压力过高，不仅消耗蒸汽，而且容易吹损受热面；蒸汽压力过低，往往又达不到吹灰效果。
如果选用低再出口为吹灰汽源，由于温度很高，所有管路阀门、吹灰器提升阀等都需要更换，采用合金钢材料，所耗费用太高，因此不作考虑。
如果选用选低再入口为吹灰汽源，机组满负荷正常运行时，可以满足吹灰要求；约60%低负荷时（180MW）压力为2.08 Mpa、温度约310℃，也能满足吹灰要求。
因此，选择低温再热器入口蒸汽为新汽源。
2．详细科学技术内容
一.确定吹灰器改造汽源
蒸汽吹灰的汽源主要考虑吹灰介质的压力和温度两个参数，要求到达吹灰枪头时蒸汽要有一定的压力和过热度。表1为蒸汽绝对压力与饱和温度的关系。
表1水蒸汽压力与饱和温度的关系
绝对压力
MPa
0.8
1.0
1.2
1.5
2.0
3.0
3.35
饱和温度
℃
170.4
179.9
187.96
综合考虑蒸汽压力、温度及现场施工，低温再热器出、入口是较合适的选择。
表2 9、10机组部分运行参数
位置
BECR
60%BECR
压力ห้องสมุดไป่ตู้MPa)
温度(℃)
压力(MPa)
温度(℃)
低再入口
3.35
324
2.08
310
低再出口
3.30
480
2.08
460
因减压调节阀减压可近似看作绝热等焓过程，如果自低再入口引出汽源, BECR时蒸汽压力为3.35MPa，324℃，为过热蒸汽，查焓熵图得对应的焓值为3042.51kJ/kg,降压为2.0MPa时，温度降为308℃。60%BECR时蒸汽压力为2.08MPa，无需降压，蒸汽压力为310℃；如果自低再出口引出汽源, BECR时蒸汽压力为3.30MPa，480℃，为过热蒸汽，查焓熵图得对应的焓值为3406.47kJ/kg,降压为2.0MPa时，温度降为470℃。60%BECR时蒸汽压力为2.08MPa，无需降压，蒸汽压力为460℃。