单层工业厂房排架结构设计计算书 同济大学
单层工业厂房课程设计计算书【范本模板】
单层工业厂房结构课程设计计算书学号：学院：水利与建筑专业:土木工程班级：1103姓名：一．设计资料1.某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=24m,柱距为6m，车间总长度为120m，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示：2.车间内设有两台双钩桥式起重机,吊车起重量为200/50kN。
3.吊车轨顶标高为9.6m。
4.建筑地点：哈尔滨。
5.地基:地基持力层为亚粘性层，地基承载力特征值为f=180kN/m2。
最ak高地下水位在地表15m。
6. 材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm 2）箍筋采用HPB235级。
（300N/mm 2)二。
选用结构形式1. 钢屋盖，采用24米钢桁架，桁架端部高度为1。
2m ，中央高度为2。
4m,屋面坡度为21，,屋面板采用彩色钢板，厚4mm. 2. 预制钢筋混凝土吊车梁和轨道链接采用标准图G325,中间跨DL-9Z ，边跨DL-9B ，梁高m h b 2.1=。
轨道连接采用标准图集G325 3. 预制钢筋混凝土取轨道顶面至吊车梁顶面的距离m h a 2.0=，故 牛腿顶面标高=轨顶标高—a h -b h =9.6-1.2-0。
2=8.2查附录12得，吊车轨顶至吊车顶部的高度为2.7m ，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空间高度为220mm ，故 柱顶标高=9。
6+2。
7+0.22=13.52m ，三． 柱的各部分尺寸及几何参数上柱 b ×h=400mm ×400mm （g 1=4。
0kN/m) A i =b ×h=1。
6×105m 2 I 1=bh 3/12=2。
13×109mm 4图1厂房计算简图及柱截面尺寸下柱 bf ×h×b×hf=400mm×800mm×100mm×100mm（g2=3。
69kN/m）A2=100×400×2+（800-2×100）×100+2×25×150=1.475×105mm2I2=5003×100/12+2×(400×1003/12+400×100×3002）+4×(253×150/36+343。
同济大学钢结构课程设计
单层单跨门式刚架设计计算一、设计资料（1）设计参数单层房屋为单跨门式刚架，刚架跨度30m ，长度90m ，柱距6m ，檐口标高8m ，屋面坡度1：10。
屋面材料采用压型钢板，墙面材料采用彩钢板，天沟为彩板天沟。
基础混凝土标号为C30，214.3/c f N mm =，钢材材质为Q345，22y 310k /,180/c f N mm f N mm ==。
（2）设计荷载屋面恒荷载为0.52/kN m ，活荷载为0.52/kN m ；雪荷载为 0.22/kN m ，基本风压为0.552/kN m ，地面粗糙度为B 类，风荷载体型系数如图1所示。
图1 计算模型机风荷载体型系数二、荷载组合1、 1.20 恒载 + 1.40 活载2、 1.00 恒载 + 1.40 风载3、1.00 恒载+ 1.40 x 0.90 活载+ 1.40 x 0.90 风载4、1.35 恒载三、内力计算1、计算模型（如图2）图2 节点及单元编号图2、荷载工况荷载工况如图3恒载活载左风右风图3 荷载工况图3、各工况内力恒载、活载、作风和右风作用下的钢架内力如图4—图7。
轴力图（KN）剪力图（KN）弯距图(kN.m)图4 恒载作用下钢架内力图轴力图(kN)剪力图(kN)弯距图(kN.m)图5 活载作用下钢架内力图轴力N图(kN)剪力图(kN)弯距图(kN.m)图6 左风作用下钢架内力图轴力图(kN)剪力图(kN)弯距图(kN.m)图7 右风作用下钢架内力图4、组合内力选取荷载组合1（1.20 恒载+ 1.40 活载）对构件内力值进行验算。
该组合下的构件内力值见表1。
表1 工况1下组合内力表5、构件尺寸和截面特性表2 构件尺寸和截面特性表中：面积和惯性矩的上下行分别指小头和大头的值四、构件截面验算1、宽厚比验算 翼缘板自由外伸宽厚比()2008/29.612.410-=<=，满足规程限值要求。
腹板高厚比80021097.52068-⨯=<=（），满足规程限值要求。
单层厂房排架结构课程设计计算书--混凝土单层工业厂房设计
混凝土单层工业厂房设计一、设计目的二、设计题目某金工车间，厂房长度66m ，柱距为6m ，不设天窗。
跨度为24m ，每跨间设有两台32t 中级吊车。
吊车采用大连起重机厂“85系列95确认”的桥式吊车，轨顶标志高度均为为9m 。
下部窗台标高为1.2m ，窗洞4.8m ×3.6m ；中部窗台标高为6.3m ，窗洞4.8m ×1.5m ；上部窗台标高为9.6m ，窗洞4.8m ×1.2m ，采用钢窗。
室内外高差为350mm 。
屋面采用大型屋面板，卷材防水（两毡三油防水屋面），为非上人屋面。
排架柱采用C30砼，基础采用C20砼；柱中受力钢筋采用HRP335钢，箍筋、构造筋、基础配筋采用HPB235钢。
厂房所在地的地面粗糙度为B 类，基本风压w 0=0.7 kN/m 2，组合值系数ψc =0.6；基本雪压S 0=0.5kN/m 2，组合值系数ψc =0.6。
三、设计任务（1）选择厂房结构方案, 进行平面、剖面设计和结构构件的选型； （2）设计排架边柱及柱下单独基础；（3）绘制施工图，包括屋盖平面布置图，构件平面布置图及基础、基础梁布置图，排架柱模板、配筋图；柱下单独基础的模板、配筋图。
四、设计步骤（一）厂房平、剖面布置及结构构件选型1．厂房平面布置厂房的平面布置包括确定柱网尺寸、排架柱与定位轴线的关系和设置变形缝。
柱距为6m ，横向定位轴线用①、②…表示，间距取为6m ；纵向定位轴线用（A ）、（B ）表示，间距取等于跨度，即（A ）~（B ）轴线的间距为24m 。
、为了布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm ，其余排架柱的形心与横向定位轴线重合。
（A ）~（B ）跨吊车起重量大于20t 时，（A ）列采用非封闭结合，初步取联系尺寸D=150mm 。
是否采用非封闭结合以及联系尺寸取多大，需要根据吊车架外缘与上柱内缘的净空尺寸B例图2-1 单厂的净空尺寸要求2确定（参见例图2-1）。
单层工业厂房课程设计计算书(完整)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度lH、上柱高度Hu分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，lH=8.6m+0.5m=9.1mHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。
表1 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mm2惯性矩/mm4自重/(KN/m)A ,B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m22.900 KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。
单层工业厂房钢筋混凝土排架结构计算书
截面：
属于 情况
满足要求
6.底板配筋计算
计算过程见下表：
底板配筋计算表
截面
Ⅰ1
Ⅰ2
Ⅰ3
Ⅱ
370．26
399．88
429．50
233．02
415．12
246．15
78．17
202．07
1901．65
1725．01
1165．06
929．70
实配钢筋
18φ12，即12@180,
20φ10,即10@200，
-144.53
合计（ ）
395.48
-620.77
3.底面尺寸选取与地基承载力验算
底面尺寸：先按 考虑，取
，取底面积为
取
地基承载力：
地基反力计算见下表，由该表可见，基础底面无拉应力，且最大压应力
，同时有 均小于
满足要求
地基反力标准值计算表
129.98
-133.58
38
38
94.20
93.80
224.18
A柱截面配筋计算表
截面
Ⅰ-Ⅰ
Ⅲ-Ⅲ
内力
M( )
135.34
572.74
N( )
344.4
534.08
310.45
851.73
20
26.67
330.45
878.4
7800
8200
1.0
1.0
1.0
1.0
1.292
1.065
6.02< =80
93.37>
< =162.5
535.65
1360.34
320
355
单层工业厂房排架结构设计范例
单层工业厂房排架结构设计范例设计目标：设计一种单层工业厂房的排架结构，以满足建筑物的承载力、稳定性和经济性的要求。
1.设计参数：-工业厂房建筑面积：1000平方米-建筑高度：10米-使用荷载：每平方米1000N-特殊荷载：吊装设备荷载，需根据实际情况进行计算-设计使用年限：30年2.结构设计：-地基：采用深基础，基础底面积为建筑面积的1.2倍，基础深度为2.5米。
地基使用混凝土建造。
-柱子：柱子采用钢结构，根据荷载计算确定柱子的数量和尺寸。
柱子的布置需要满足建筑物的整体平衡和稳定性要求。
-梁：梁采用钢结构，根据荷载计算确定梁的尺寸和布置。
梁的跨度应合理，以确保建筑物的承载能力。
-屋面：采用金属屋面板覆盖，屋面结构采用钢构件支撑。
屋面板应具有防水、保温和隔音功能。
-墙体：墙体采用砖混结构或钢板结构，根据实际情况进行选择。
墙体应满足建筑物的承重和隔热要求。
-排水系统：设计合理的排水系统，确保雨水能够及时排出，避免水浸和漏水问题。
-防火设计：根据建筑物所处的防火等级要求，设计合理的防火措施，确保建筑物的安全性。
3.结构计算：-根据使用荷载和特殊荷载的要求，计算柱子、梁和屋面等结构的截面尺寸和受力情况。
-根据设计使用年限，确定结构的材料使用寿命和抗震要求。
4.结构施工：-根据设计图纸和施工方案，进行结构施工和安装。
施工过程中需进行检查和验收，确保施工质量。
5.结构检验：-结构竣工后，进行结构的静荷载试验和动荷载试验，确保结构的安全性和满足设计要求。
6.结构维护：-建立定期维护和检修制度，对结构进行定期检查和维护，确保结构的正常使用寿命。
总结：单层工业厂房排架结构设计需要充分考虑建筑物的承载力、稳定性和经济性要求。
设计过程中，需要进行材料计算、结构设计和施工等方面的工作，确保结构的安全性和稳定性。
在设计完成后，需进行结构的试验和验收，定期进行维护和检修，以确保结构的正常使用寿命。
同济大学钢结构课程设计
单层单跨门式刚架设计计算一、设计资料（1）设计参数单层房屋为单跨门式刚架，刚架跨度30m ，长度90m ，柱距6m ，檐口标高8m ，屋面坡度1：10。
屋面材料采用压型钢板，墙面材料采用彩钢板，天沟为彩板天沟。
基础混凝土标号为C30，214.3/c f N mm =，钢材材质为Q345，22y 310k /,180/c f N mm f N mm ==。
（2）设计荷载屋面恒荷载为0.52/kN m ，活荷载为0.52/kN m ；雪荷载为 0.22/kN m ，基本风压为0.552/kN m ，地面粗糙度为B 类，风荷载体型系数如图1所示。
图1 计算模型机风荷载体型系数二、荷载组合1、 1.20 恒载 + 1.40 活载2、 1.00 恒载 + 1.40 风载3、 1.00 恒载 + 1.40 x 0.90 活载 + 1.40 x 0.90 风载4、 1.35 恒载三、内力计算1、计算模型（如图2）图2 节点及单元编号图2、荷载工况 荷载工况如图3恒载活载左风右风图3 荷载工况图3、各工况内力恒载、活载、作风和右风作用下的钢架内力如图4—图7。
轴力图（KN）剪力图（KN）弯距图(kN.m)图4 恒载作用下钢架内力图轴力图(kN)剪力图(kN)弯距图(kN.m)图5 活载作用下钢架内力图轴力N图(kN)剪力图(kN)弯距图(kN.m)图6 左风作用下钢架内力图轴力图(kN)剪力图(kN)弯距图(kN.m)图7 右风作用下钢架内力图4、组合内力选取荷载组合1（1.20 恒载+ 1.40 活载）对构件内力值进行验算。
该组合下的构件内力值见表1。
表1 工况1下组合内力表5、构件尺寸和截面特性表2 构件尺寸和截面特性表中：面积和惯性矩的上下行分别指小头和大头的值四、构件截面验算1、宽厚比验算 翼缘板自由外伸宽厚比()2008/29.612.410-=<=，满足规程限值要求。
腹板高厚比80021097.52068-⨯=<=（），满足规程限值要求。
单层工业厂房排架结构计算
第三节 单层工业厂房排架结构计算1．计算简图及柱的计算参数（1）计算简图 见图11。
（2）柱的计算参数根据柱子的截面尺寸，列出计算参数如下表。
表42．荷载计算 （1）永久荷载①屋盖自重三毡四油上铺小石子防水层 1.2×0.35=0.42 kN/m 2 80 mm 泡沫砼保温层 1.2×0.48=0.576 kN/m 2 20mm 水泥砂浆找平层 1.2×0.40=0.48 kN/m 2 预应力混凝土屋面板 1.2×1.5=1.8kN/m 2 支撑 1.2×0.15=0.18 kN/m 2 g=3.46kN/m 2屋架自重 1.2×112.8kN/榀=135.36kN/榀 则作用于柱顶的屋盖结构自重8.3162/6*24.2*2.12/36.135224646.31=++⨯⨯=G kN25150150图 11②柱自重A 、C 轴上柱：G C A G G γ==22·k g ·72.189.30.42.1=⨯⨯=u H kN 下柱：kN 78.512.969.42.133=⨯⨯==C A G GB 轴上柱：kN 08.289.30.62.12=⨯⨯=B G 下柱：5.542.994.42.13=⨯⨯=B G 4kN ③吊车梁及轨道自重76.59)68.045(2.14=⨯+⨯=G kN各项永久荷载及其作用位置见图12，屋架荷载传至柱顶作用位置为轴线内侧150mm （详见95G415(三)，P.107）。
（2）屋面活荷载由《建筑结构荷载规范》查得屋面活载荷标准值为0.7kN/m 2（因屋面活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）。
56.7062247.04.111=⨯⨯⨯==k Q Q Q γkN 活荷载作用位置与屋盖自重作用位置相同，如图12中括号所示。
（3）吊车荷载根据B 与K ，算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的座标值如图13所示。
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下弦杆 b×h=240mm×220mm
腹板 b×h=120mm×240mm （F1）
b×h=200mm×240mm （F2）
b×h=120mm×120mm （F3~F6）
屋架自重：60.5kN/榀
V.屋盖支撑：
0.05kN/m2（沿水平面）
VI.吊车梁重：
44.2kN/根（高 1200mm）
VII.基础梁重：
−1
) )
=0.3428
R1=-C11q1H=0.3428×1.42×12.6=-6.13kN （←）
148
注：Pmin=（G+Q）/2-Pmax ①竖向吊车荷载 β =0.9
最小轮压 Pmin（kN）
18 34.5
4
单层工业厂房排架设计
情况 1
情况 2
情况 1：Dmax=0.9[74（1.6+5）/6+148（1+1.9/6）]=248.64kN Dmin=0.9[17.5（1.6+5）/6+34.5（1+1.9/6）]=58.7kN
26.2×2+11.5×2=75.4kN 1.3×6×18=140.4kN 0.1×6×18=10.8kN 0.35×6×18=37.8kN 0.4×6×18=43.2kN 0.05×6×18=5.4kN 60.5kN 373.5kN （两个柱顶的力） 17.4kN
b.柱自重 P2P 及 P3P 上柱：P2P=25×0.42×3.6=14.4kN 下柱：柱身 25×[0.187×7+0.4×0.8×（0.6+0.2）]=39.13kN
+（q7+q10）×（17.37-15.30）+q5×（17.37-14.7）=11.64kN （→） 作荷载作用如图：
⑶ 内力分析
I.恒载作用下的排架内力
a.由 P1P 产生的弯矩和轴力
P1P=204.15kN
M11= P1P×e1=204.15×0.05=10.21kN·m
b.吊车荷载
采用两台中级工作制的吊车，起重量分别为 Q=5t，15/3t，吊车参数见表
吊车跨度 LK=16.5m
额定起重 吊车宽度 轮距 K（m） 吊车总重 G 小车重 g 最大轮压
量 Q(t)
B(m)
（kN）
（kN） Pmax（kN）
5
4.3
3.4
134
22.8
74
15/3
5.16
4.1
215
66.1
c.风荷载 ①均布风荷载 q 风载体型系数，计算简图如下
5
单层工业厂房排架设计
柱顶离室外地坪高度为 12+0.15=12.15m，风压高度变化系数μ z=0.74 q1=0.8×0.74×0.4×6=1.42kN/m （→） q2=0.5×0.74×0.4×6=0.89kN/m （→）
②集中风荷载 W 屋架檐口离室外地坪高度 挡风板、屋架交界处离室外地坪的高度 天窗架、屋架交界处离室外地坪高度 天窗檐口离室外地坪高度 天窗顶离室外地坪高度
1 nI
−1
−0.2)
=0.6805 )
RA= RB= C5Tmax=0.6805×9.94=5.74kN （→）
考虑空间分配系数 m，查表 m=0.80 剪力分配系数η A=η B=0.5
计算简图如下：
则 A 柱和 B 柱的柱顶剪力为 VA= RA-η Am(RA+ RB)=6.76-0.5×0.8(6.76+6.76)=1.352kN （→） VB=VA= 1.352kN （→）
10
单层工业厂房排架设计
水平荷载作用下内力图（实线为 Tmax 向左，虚线为 Tmax 向右）
V.风荷载作用下排架内力
考虑对称性，仅按左风情况计算
q1=1.42kN/m （→） q2=0.89kN/m （→） W=11.64kN （→）
3×(1+λ
C11= 8×(1+λ
4 H 3 H
1 nI
−1
1 nI
N=54kN
8
单层工业厂房排架设计
III.吊车竖向荷载作用下排架内力 考虑结构对称性，只考虑 Dmax 作用于 A 柱，B 柱同 A 柱配筋 A 柱：MA=Dmax·e4=248.64×0.35=87.02kN·m B 柱：MB=Dmin·e4=58.7×0.35=20.54kN·m
RA=C3MA/H=1.212×87.02/12.6=-8.37kN （←） RB=C3MB/H=1.212×20.54/12.6=1.98kN （→） 剪力分配系数 η A=η B=0.5，则 A 柱与 B 柱柱顶的剪力为 A 柱：VA= RA-η A(RA+ RB)=-8.37-0.5(-8.37+1.98)=-5.18kN （←） B 柱：VB= RB-η B(RA+ RB)=1.98-0.5(-8.37+1.98)= 5.18kN （→） 内力图如下：
×
1+λ1−H3 λ(n1HI −1)=1.212
R11= C1M11/H=1.951×10.21/12.6=1.58kN （→）
R12= C3M12/H=1.212×40.83/12.6=3.93kN （→）
N1=204.15kN
R1=R11+R12=5.51kN （→）
7
单层工业厂房排架设计
b.由柱自重产生的弯矩和轴力
9
单层工业厂房排架设计
IV.吊车水平制动力作用下的排架内力
考虑对称性，按 Tmax 向左作用计算
柱中轴力为零
nI=0.146， λ H=0.286
TA=TB=Tmax=9.94Kn
y/HU=(12-9.7)/3.6=0.639
2−1.8λ C5=
H +λ
2×(1+λ
3 H 3 H
(0.n41I 6
牛腿 25×（0.8+1×0.2+1×0.4）×0.4=5.8kN 2
P3P=39.13+5.8=44.93kN
c.混凝土吊车梁及轨道重 P4P P4P=44.2+0.6×6=47.8kN
II.活荷载 a.屋面活荷载 P1Q 雪荷载 0.45kN/m2，屋面积灰荷载 0.5kN/m2，屋面活荷载 0.5kN/m2 排架计算时，屋面积灰荷载与雪荷载或屋面均布活荷载中的较大值同时考虑 P1Q=（0.5+0.5）×6×18/2=54kN，作用位置同 P1P
3 设计资料 ⑴ 荷载 钢筋混凝土容重 一砖墙（单面粉刷） 20mm 水泥砂浆找平层 钢门窗自重 钢轨及垫层 二毡三油防水层 屋面活荷载 屋面积灰荷载 施工活荷载 风荷载 屋面雪荷载 吊车荷载
25kN/m3 4.92kN/m2 0.4kN/m2 0.4kN/m2 0.6kN/m 0.35kN/m2（沿斜面） 0.5kN/m2（沿水平面） 0.5kN/m2（沿水平面） 0.5kN/m2（沿水平面） 0.40kN/m2 0.45kN/m2 5t，15/3t
15.7kN/根（高 450mm）
VIII.联系梁、过梁均为矩形截面
IX.排架柱尺寸： 上柱为矩形 400mm×400mm
下柱为工字型 400mm×800mm
X.基础采用单独杯型基础，基顶标高-0.6m。
⑵ 结构平面布置图
2 排架柱 ⑴ 截面特性、几何尺寸
2
单层工业厂房排架设计
上柱：400mm×400mm 面积 A=1.6×105mm2，惯性矩 Ix=Iy=2.13×109mm4 下柱：工字型截面，b=120mm, h=800mm, bf=bf’=400mm, hf=hf’=150mm,
面积 A=1.87×105mm2，惯性矩 Ix=1.456×1010mm4，Iy=1.759×109mm4 ⑵ 荷载计算
I.恒荷载 a.屋盖部分传来 P1P
3
单层工业厂房排架设计
天窗重 屋面板重 嵌缝重 防水层重 找平层重 屋盖支撑重 屋架重
每块天沟及积水重 P1P=373.5/2+17.4=204.15kN
单层工业厂房排架设计
单层工业厂房排架结构设计
㈠ 工程概况 1 设计题目 某煅工车间为一单层单跨钢筋混凝土装配式结构，跨度 18m，长度 66m。选用两台中级
工作制桥式吊车（5t，15/3t），轨顶标高 9.8m，考虑散热通风要求，需设置天窗和挡风板。
2 设计任务 ⑴ 完成屋面板、屋架、天窗架、天沟、吊车梁、基础梁等构件的选型，并初步确定排架 柱的截面尺寸； ⑵ 进行结构布置（包括支撑布置）； ⑶ 排架荷载计算； ⑷ 排架内力计算； ⑸ 排架内力组合； ⑹ 柱子配筋设计（包括牛腿）； ⑺ 柱下单独基础设计； ⑻ 绘制施工图，内容包括： I.基础平面布置图及基础配筋图 II.屋盖结构布置及结构平面布置图 III.柱子配筋图
14.5-0.4+0.15=14.25m μ z=0.74 14.55+0.15=14.70m μ z=0.74 15.15+0.15=15.30m μ z=0.746 17.22+0.15=17.37m μ z=0.7874 17.52+0.15=17.67m μ z=0.7934
q3=0.8×0.74×0.4×6=1.42kN/m （→） q4=0.3×0.74×0.4×6=0.53kN/m （→） q5=1.4×0.7874×0.4×6=2.65kN/m （→） q6=-0.8×0.746×0.4×6=-1.43kN/m （←） q7=-0.8×0.7874×0.4×6=-1.51kN/m （←） q8 q9 相抵消
M12= P1P×e2=204.15×0.2=40.83kN·m
I1=IX=1.456×1010mm4
IU=2.13×109mm4
nI=IU/I1=0.146