悬臂盖梁施工牛腿计算书
5 计算书牛腿的设计计算
5 牛腿的设计计算5.1 牛腿所受作用力的设计值3431(38 6.09.810785088.410 6.09.8100.56) 4.6582D P ---=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=k Nmax max,221.051 1.05921128.866k D P ⎛⎫⎛⎫=+=⨯+= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭kN max 1.2 1.4 1.2 4.658 1.4128.8185.91D V P D =+=⨯+⨯=kN185.910.3870.646M Ve ==⨯=kN·m图5-1 牛腿截面尺寸5.2 截面选择（截面如图5-1所示） 所需净截面抵抗矩为：6370.64610312.9391.0521510x nx x M W f γ⨯===⨯⨯cm 3 按经验公式得经济高度为：337307312.9393017.5e x h W =-=-=cm参照以上数据，考虑到截面高度大一些，更有利于增加刚度，初选截面高度为30h =cm 。
腹板厚度按负担支点处最大剪力需要得:31.5 1.5185.91107.44300125w w v V t h f ⨯⨯===⨯mm 按经验公式估算： 30 1.651111ww h t ===cm 选用腹板厚度为：10w t =mm依近似公式计算所需翼缘板面积：312.939 1.030 5.436306x w w w W t h bt h ⨯=-=-=cm 2 试选翼缘板厚度为：14t =mm ，翼缘板宽度为200mm ，翼缘得外伸宽度为： ()120010952b -==mm ，952356.1131314yf =<= 所以翼缘板得局部稳定可以保证。
使用变截面牛腿，端部截面高度为:200h =mm 。
5.3 强度验算20 1.42(30 1.42) 1.083.2A =⨯⨯+-⨯⨯=cm 2()()3311203020 1.030 1.4213137.55731212x I =⨯⨯-⨯-⨯-⨯=cm 4 13137.5573875.83715x x I W h ===cm 3 ，492.880S =cm 3` 正应力为：6370.6461076.821.05875.83710x x x M W σγ⨯===⨯⨯N/mm 2<215f =N/mm 2 剪应力为：64185.91492.8801069.7513137.55731010x w VS I t τ⨯⨯===⨯⨯N/mm 2<125v f =N/mm 2 强度满足要求。
牛腿和短悬臂梁模型计算对比及分析
现行混凝土规范关于牛腿和梁截面控制计算公式对比及分析一．梁最小截面控制公式
1. 防止梁发生脆性破坏受弯构件的最小梁截面限制条件
2.条文说明
二．牛腿最小截面控制公式
1.牛腿示意图
2.牛腿截面控制公式（由裂缝控制）
3.条文说明
总结：
1.举例计算
如对非吊车梁牛腿，取C35混凝土，a=h0，没有水平力Fhk时
Fvk=0.8*ftk*b*h0/(0.5+1)=0.8*2.2*b*h0/1.5=1.173*b*h0
而对于受弯构件梁
V=0.25*fc*b*h0=0.25*16.7*b*h0=4.175*b*h0
其中V为设计值，Fvk为标准值，将标准值Fvk化为设计值*1.4，可以得
Fv=1.4*Fvk=1.4*1.173*b*h0=1.6422*b*h0 < V
2.从例算可以看出，牛腿属于较短构件，容易发生脆性破坏，规范
对其截面和裂缝控制采用偏严格的限制条件；
3.同样，如果a=10*h0时（纯粹梁模型），V与FV相差更远，两公
式没有连续性，国内混凝土规范关于牛腿和梁最小截面控制计算公式不一致，故导致采用梁或者牛腿计算模型结果差别较大。
悬臂现浇牛腿设计书
主桥1＃块悬臂段施工托架大梁检算一、牛腿大梁及横梁先考虑利用挂篮构件，如在牛腿托架施工时，按如下材料购买，保证施工顺利进行。
二、荷载组合1. 1＃块悬臂段（3.8米）自重81.483⑴底板P1=16.302×25=407.55KN⑵单侧腹板P2=25.555×25=638.875KN⑶单侧翼缘板P3=3.04×25=76KN⑷顶板P4=6.308×25=157.7KN小计：1＃块悬臂段（3.8米）自重P=1995KN2.分配梁和模板自重一侧模板：90KN3.人员、施工机具：20KN4、设计参数（1）、砼超重系数取：1.05（2）、冲击系数取：1.2（3）、钢材弹性模量取2.1×105MPa（4）、杆件承担砼重的弹性挠度取构件跨度的1/4005、悬臂处主梁受力检算1）、主梁共6根采用的材料为I30，两根为一组，共三组，间距150cm（见附图N3）以下为受力简图，单位以米计：q1=(407.55+157.7+180+20)×1.05×1.2/（6×5.1）=31.5KN/mq2=(638.875+90+20)×1.05×1.2/(6×0.45)=349.475KN/m407.55→底板砼重157.7→顶板砼重180→模板重及内模屋架20→人员、机械荷载638.875→单侧腹板砼重90→外模板重6→6根主梁5．1m→箱梁内间距0．45m→腹板尺寸查型钢表I25a得出:I=5017cm4；W=401.36cm3；A=48.51cm2采用ETOOL软件计算得出下表：σmax=M max/W=22 .6KN.m/401.36cm3=56.3MPa<[δ] =170MPaf max /l=1/4500＜1/400 满足要求支座反力Fay=191.75 KN=Fcy；Fby=93.91KN6、因最靠前两根大梁作为1#段翼缘板的工作平台支点，所以需重新检算1）、前主梁2根采用的材料为I35，单根长度为11m。
0号块牛腿计算-(牛腿)重点
主跨140m连续刚构施工组织设计一、工程概况（一）简介主桥上部为75+140×2+75m预应力混凝土连续刚构，一联全长430m；分离式桥面单幅宽16.65米，0.5米(防护栏)＋15.65米(行车道)＋0.5米(防护栏)。
单幅桥面总宽16.65m，梁部截面为单箱单室、变截面结构，箱底外宽8.65m；中支点处梁高8.3m，梁段及跨中梁高3.2m。
顶板厚32cm，腹板厚从55cm变化到75cm，底板厚从32cm变化至100cm。
箱梁采用三向预应力体系，梁部采用C50混凝土。
主梁采用挂蓝悬臂现浇法施工。
各单“T”除0号块外分为18对节段，其纵向分段长度为6×3m+6×3.5m+6×4m， 0#块总长12m，中跨、边跨合拢段长度均为2m，边跨现浇段为4m。
悬臂现浇梁段最大重量为208吨，挂篮自重按120吨考虑。
桥面铺装层为10cm厚的沥青混凝土+8cm厚的C50混凝土。
桥面横坡为单向1.315%~3%，由箱梁顶面形成，箱梁底板横向保持水平。
特大桥主跨160m连续梁基本数据统计表表11、技术含量高，施工复杂***特大桥连续梁为单箱单室结构，采用三项预应力体系，C50混凝土，最大跨度为140m，技术含量高，施工过程控制困难。
2、施工安全要求高- 0 -140m连续梁由于墩高基本均在60m以上，最高墩台高度89.8m，施工时，对于安全及安全防护要求高，时刻监督检查施工中存在的安全隐患。
二、施工计划安排（一）总体施工计划安排***特大桥75+140×2+75m连续刚构计划于2011年4月16日开始施工，到2011年11月30日结束（包括底板张拉完成）。
（二）各主要分项工程施工计划安排表表2三、总体施工方案1、施工方案概述2、施工准备3、支架布置- 1 -- 2 -图0#段施工支架布置示意图支架检算： (一)、设计依据1、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》2、《钢结构设计规范》3、《公路桥涵施工技术规范》4、《路桥施工计算手册》5、公路施工手册《桥涵》（二）、荷载统计1、对于双肢外侧每侧悬臂1m的施工载荷统计荷载计算及效应组合- 3 -2、双肢外侧每侧悬臂2.5m施工承重托架计算主纵梁跨度2.5m，上下预埋件高差按3.75m设置，斜杆长度为4.39m。
盖梁牛腿式支架设计与计算
（ ） ０ ２ Ｉ ａ工字 钢抗 弯模 量 ： ５
ｌ＝ｌ ８ ０ ｃ 。 ６ ｍ
１ 荷载计 算
（） １ 盖梁高 Ｈ＝ ． 宽 Ｂ ： ． 柱之间的 ２ ５ｍ， 。 ２ ６ｍ，
跨度 Ｌ＝５ｍ。 （ ） 梁钢筋 混凝 土荷 载 ： ２盖
ｇ ＝ Ｂ ＝６ （ Ｎ ｍ ） １ ｐ ｌ ５ ｋ ／
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（） ６ 挠度 验 算 ：
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，
式中：——危险截面处最大应力 ，ｇｃ ｋ／ｍ ；
［ ——许用应力 ， １ Ｎ ｃ ］ 取 ６ｋ ／ｍ 。
为 ４ ｍ × ０ｃ 支 架上 设 横 方木 及 模板 。盖 梁两 ０ｃ ４ ｍ， 端三角 斜 面设 钢 管 支 架 ， 距 为 ４ ｍ。盖 梁 支 架 间 ０ｃ 的设计 见 图 １ 。
（） １ 单条 Ｉ ０ 工字钢上单位长度荷载： ａ ５
ｇ ＝（ ２ ． Ｉ）２＝ ９ ７ ｋ ／ ３ ｇ ＋１０ ｐ ／ ８ ． （ Ｎ ｍ）
由计算结果可知： Ｒ （０ ． Ｎ ， Ｐ＞ ３ １４ｋ ） 能达到抗
剪要求。
２ ２ 主梁 Ｉ ０ 工 字钢 的计 算 ． ａ ５
纵粱
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｛
牛腿支撑施工措施及结构计算示例
1仓号属性及技术要求1.1仓号属性溢洪道堰闸段弧门牛腿仓号的基本工程特性如下：溢洪道堰闸段弧门牛腿位于堰闸段左右两侧，牛腿属于悬挑式结构，悬挑砼长度为3.0m，其中二期砼宽度为0.5m,左右两侧对称，一期砼牛腿底部桩号范围为溢0+035.538～溢0+041.050，高程点分别为EL1846.081和EL1848.552,牛腿顶部桩号范围为溢0+034.035～溢0+039.968，高程点分别为EL1850.850和EL1851.986；牛腿与水平面倾斜角度为17.4893度，牛腿中设置有次锚索12根。
1.2技术要求为保证底部支撑系统及模板在浇筑过程中均匀受力，要求浇筑时严禁集中受料，浇筑高度应控制在每小时不大于0.5m控制，使砼均匀上升。
2施工方案2.1模板设计方案溢洪道堰闸段弧门牛腿支撑采用预埋Φ25工字钢做悬臂钢支撑平台，在平台上面每隔60cm放置一根Φ22工字钢（具体尺寸见附图），在工字钢上面采用型钢材料做成支撑平台形成砼底模，同时在浇筑40仓砼时，预埋钢筋蛇型柱，侧面及底模模板拉杆焊在蛇型柱上面。
2.2砼浇筑施工方案2.2.1预埋工字钢溢洪道堰闸段边墙砼施工至40仓和50仓时在砼中预埋Φ25工字钢，工字钢埋设前先进行测量放点，利用测量控制点放置工字钢并加固牢固，EL1845层埋设的工字钢端头焊接80cm长，Φ16钢筋，钢筋需带弯钩，与工字钢焊接焊缝长度不小于5cm,钢筋埋设方向与工字钢垂直。
工字钢埋设时在靠近砼边缘处沿工字钢周围包一层5cm宽的低发泡，待砼浇筑完毕，拆完支撑后割除工字钢，工字钢割除时伸入砼表面面约3cm 深，割除后在砼表面按相关缺陷处理措施施工。
2.2.2钢支撑安装⑴钢牛腿焊接及钢梁安装钢牛腿采用Ι25工字钢作为斜支撑，斜支撑焊接时焊缝须满焊，保证钢牛腿焊接质量。
钢牛腿顶部用22a“工”字钢。
钢梁安装前首先要复测钢牛腿顶部高程，然后铺设工字钢，两工字钢若存在缝隙，用型钢材料垫实，若工字钢支撑横梁材料长度不足需焊接时，接头尽量布置在工字钢横梁上，两工字钢焊接时采用钢板焊接，焊缝须满焊。
牛腿计算书
324kN 78kN 453.6KN 109.2kN 0.65400mm250mm 根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0800mm初算高度=631.4532450mmC30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.00214575.5244755mm1021.939选用4根直径20面积为1256.63704满足!506.6667Asv ＝ As / 2 =628.31852a/ho=0.328947Asw ＝ As / 2 ＝628.31852838.1527139.6921至419.0763654之间的范围内牛腿设计自动计算书2.裂缝验算确定截面尺寸3.确定局部受压面积4.承载力验算确定配筋1.基本的构造规定: 牛腿的端部高度，且不小于200mm牛腿底面斜角牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=最小配筋率ρmin=Max{0.20%, 0.45ft/fy}=牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须≥牛腿的配筋计算外边缘初算最小高度=h-c*tg45=混凝土强度等级钢筋抗拉强度设计值fy ＝ 300N/mm^2纵筋合力点至近边距离as=纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 10.8.2 计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh / fy=集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3 ＝范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)mm=h-c*tg45=411.15mmmm之间的范围内。
牛腿计算1
3T牛腿计算程式工程名称：1. 输入已知条件：输入牛腿材料Q345输入荷载N515kn输入牛腿截面BH400*360*8*10h400mmbf360mmtw8mmtf10mm 输入e400mm输入d200mm输入h1400mm输入h2200mm 2. 抗弯强度检验计算惯性矩I=(bf*h^3-(bf-tw)*(h-2*tf)^3)/12310421333.3mm^4计算抗弯截面模量W1=2*I/h1552106.7mm^3计算根部弯矩M=N*e206000000N-mm弯曲应力计算s1=M/W132.72N/mm^2s<310N/mm^2OK!2. 抗剪强度检验计算受力处截面高h3=h1+h2*d/(d+e)466.67mm计算惯性矩I1=(bf*h3^3-(bf-tw)*(h3-2*tf)^3)/12434849975.3mm^4计算静面矩S1=bf*tf*(h3-tf)/2822000.00mm^3计算最大剪应力t1=N*s1/(tw*I1)121.69N/mm^2t<180N/mm^2OK!3. 组合应力强度检验计算静面矩S2=bf*tf*(h-tf)/2702000.00mm^3腹板剪应力t2==N*s2/(tw*I)145.58N/mm^2腹板边缘弯曲应力s2=s*(h-2*tf)/h126.09N/mm^2腹板边缘折算应力s(max)=SQRT(s^2+3*t^2)281.92N/mm^2s<1.1*310=345N/mm^2OK!4. 焊缝计算假设全周角焊缝的焊脚尺寸hf=8mm 则腹板连接焊缝的有效截面面积Aww=0.7*hf*(h-2*tf-0.7*2*hf)*2=4130.56mm^2全部焊缝对X轴的截面惯性矩Ix==((2*0.7*hf+bf)*(2*0.7*hf+h)^3-(bf-tw-2*0.7*hf)*(h-2*tf-2*0.7*hf)^3)/12-(bf*h^3-(bf-tw)*(h-2*tf)^3)/12=415715502.4mm^4计算抗弯截面模量Wf1=2*Ix/h42021962.6mm^31焊接材料抗弯强度sf1M/wf1101.9N/mm^2<200.0N/mm^2OK!2腹板焊缝抗剪强度tf1=V/(2*0.7*(h-2*tf)*hf)121.0N/mm^2<200.0N/mm^2OK!焊缝边缘弯曲应力sf2=sf1*(h-2*tf-2*0.7*hf)/h93.93N/mm^2 3焊缝边缘折算应力s(max)=SQRT((sf2/Bf)^2+tf1^2)143.42N/mm^2s<200N/mm^2OK!。
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悬臂盖梁支架计算书盖梁采用膺架+梁式支架法施工，在墩柱上预埋φ120mm穿芯棒、墩柱左右两侧设置膺架作为支架横梁支点，采用I40a工字钢作为支架横梁，在支架横梁与各个支点之间设置φ150mm沙箱调整标高并作为落架装置。
膺架采用I16工字钢与I25a工字钢焊接成三角形，在墩柱中预埋15mm厚钢板，将膺架与预埋钢板焊接固定。
膺架上方设置双拼I25a工字钢小纵梁用于支撑I40a工字钢主梁。
模板支架见下图：1荷载取值（1）钢筋及混凝土自重26kN/m3，根据盖梁形状，沿盖梁长度方向受力图示如下：（2）钢模板（含模板底部I16工字钢分配梁及端部倒角支架）总重15.5t，即155kN，按照沿盖梁长度均布荷载为8.8 kN/m；（3）施工人员机具荷载3 kN/m2，盖梁宽2.3m，折合6.9 kN/m；（4）振捣荷载2 kN/m2，盖梁宽2.3m，折合4.6kN/m；（5）支架主梁采用I40a工字钢，大小桩号两侧主梁合计延米重135.2kg/m，换算为均布线荷载1.352kN/m；荷载组合，恒荷载分项系数1.2，活荷载取1.4；盖梁支架主梁为双悬臂三跨连续梁，盖梁整体力学图示如下： 171.80kN/m 171.80kN/m 107.22kN/m 107.22kN/m1#2#3#4#2验算I40a 工字钢主梁承载力盖梁主梁为I40a 工字钢，在墩柱大小桩号两侧各有一根，两侧主梁平分盖梁全部荷载，单根工字钢主梁受力图示如下：85.90kN/m 85.90kN/m 53.61kN/m 53.61kN/m1#2#3#4#单根主梁弯矩图如下图(包含主梁自重)：单根主梁剪力图如下图(包含主梁自重)：四个支点反力：单根主梁最大弯矩M max =177.74kN ·m ， I40a 工字钢截面惯性矩I x =21720cm 4，截面抵抗矩W x =1090cm 3，A=86.1cm 2，抗弯强度205MPa ，抗剪强度120 MPa 。
-166.52kN ·m -169.73kN ·m -169.73kN ·m -177.74kN ·m-177.74kN ·m 151.96kN -141.01kN -240.35kN 146.54kN -146.54kN 240.35kN 141.01kN-151.96kN N1=292.98kN N1=292.98kN N2=386.89kN N2=386.89kN计算最大正应力：σ=M max W x =177.74kN ·m 1090cm 3=163.06MPa <215MPa ，抗弯满足要求； 计算剪力：τ=F Vmax A =240.35kN 86.1cm 2=27.92MPa <120MPa ，抗剪满足要求； 3验算主梁支点承载力根据上述计算,单个膺架处支点反力为N1=292.98kN ，单个墩柱穿芯棒处支点反力为N2=386.89kN 。
I40a 工字钢主梁紧贴墩柱，主梁中心线距墩柱10cm 。
（1）验算墩柱穿芯棒承载力穿芯棒采用φ120mm 钢棒，材质为45号钢，抗弯强度250MPa ，抗剪强度145 MPa ，截面积A=113.097cm 2，截面抵抗矩W x =169.646 cm 3。
①剪应力τ=N2A =386.89kN 113.097cm 2=34.21MPa <145MPa ，穿芯棒抗剪满足要求； ②抗弯支点穿芯棒受力图式如下：支点工字钢所受最大弯矩：M max =386.89kN ×0.1m =38.689kN ·mσ=M max W x=38.689kN ·m 169.646cm 3=228.06MPa <250MPa ，抗弯满足要求； 4验算墩柱左右两侧膺架上小纵梁墩柱左右两侧膺架上方纵向设置双拼I25a 工字钢小纵梁,用于支撑I40a 主梁，膺架设置位置及小纵梁受力图示如下：386.89kN10cmN1=292.98kN N1=292.98kN双拼工字钢小纵梁最大弯矩为M max=292.98kN×0.5m=146.49kN·mσ=M maxW x=146.49kN·m402cm3×2=182.20MPa<205MPa，抗弯满足要求；τ=N1A=292.98kN48.5cm2×2=30.20MPa<120MPa，抗剪满足要求；膺架对小纵梁的支反力为：P=N1+G纵梁=292.98kN+0.381kN/m×2×3m/2=294.12 kN 5验算墩柱左右两侧膺架膺架按照三角形桁架计算，大样图及受力图示如下：解算得膺架上弦杆轴力N01=294.12kN，为拉力；斜杆轴力N02=415.95kN，为压力。
①验算上弦杆上弦杆采用I16工字钢，验算拉应力：σ=N01A=294.12kN26.1cm2=112.69MPa<215MPa，上弦杆受拉满足要求；②验算上弦杆焊缝上弦杆与墩柱预埋钢板之间采用整周角焊缝满焊，根据规范，焊脚尺寸ℎf取值范围需满足1.5√t max≤ℎf≤1.2t min，则取ℎf=7mm，焊缝长l w=621mm，角焊缝抗拉强度f w t=160MPa，验算焊缝抗拉强度：σf=N010.7ℎf l w=294.12kN0.7×7mm×621mm=96.66MPa<f w t=160MPa角焊缝满足抗拉要求。
③验算斜杆稳定性斜杆采用I25a工字钢，在斜杆中间位置设置一道I16工字钢横撑联系相邻两道膺架斜杆，以减小斜杆y-y轴方向节间距；斜杆长L=3535.5mm，i x=101.8mm，i y=24mm，A=48.5cm2，对于y-y轴为b类截面长细比λx=Li x=34.7，λy=L/2i y=73.7，取较大值查表得φ=0.726根据稳定性公式：N 02φA =415.95kN 0.726×48.5cm 2=118.13MPa <205MPa ，斜杆稳定性满足要求。
④验算斜杆焊缝斜杆与墩柱预埋钢板之间采用整周角焊缝满焊，焊脚尺寸ℎf =7mm ，焊缝长l w =897mm （其中竖向焊缝长l ws =422mm ，横向焊缝长l wℎ=475mm ），角焊缝抗拉、抗压、抗剪强度f w t =160MPa ，验算焊缝强度：将斜杆轴力N 02=415.95kN ，分解到竖向及水平两个方向，分别为N 02z =294.12kN 、N 02x =294.12kN ，再将竖向力按照焊缝长度比例分配到竖向及横向焊缝，分别为N 02zs =138.37kN 、N 02zh =155.75kN 。
焊缝正应力 σ⊥=N 02x 0.7ℎf l w =294.12kN 0.7×7mm ×897mm=66.92MPa 竖向焊缝剪应力τ∥=N 02zs 0.7ℎf l ws =138.37kN 0.7×7mm ×422mm =66.92MPa 横向焊缝剪应力τ⊥=N 02zℎ0.7ℎf l wℎ=155.75kN 0.7×7mm ×475mm=66.92MPa 验算竖焊缝√σ⊥2+3τ∥2=133.84 MPa <√3f w t =277.13MPa ，满足要求验算横焊缝√σ⊥2+3τ⊥2=133.84 MPa <√3f w t =277.13MPa ，满足要求6验算墩柱左右两侧膺架预埋钢板按照《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010(2015版)）“9.7 预埋件及连接件”及“8.3 钢筋的锚固”计算预埋钢板。
预埋件采用15mm 厚钢板，背侧焊接φ28螺纹钢筋锚筋，单根φ28螺纹钢筋截面积A 0=615.75mm 2。
①上弦杆预埋钢板受拉力N 01=294.12kN ，剪力及弯矩均为0，根据《混凝土结构设计规范》中公式9.7.2-1、9.7.2-2计算锚筋总截面积：A s ≥N 0.8αb f y =294.12kN 0.8×0.73×300N/mm 2=1678.8mm 2 式中：αb ——锚板弯曲变形折减系数，αb =0.6+0.25t d =0.73f y ——锚筋抗拉强度设计值，取300N/mm 2。
则锚筋数量为1678.8mm 2/615.75mm 2=2.7，锚板背后设置锚筋4根。
锚筋长度按《混凝土结构设计规范》中公式8.3.1-1、8.3.1-3计算。
基本锚固长度l ab =αf y f td =687.7mm 式中：l ab ——受拉钢筋基本锚固长度；f y ——锚筋抗拉强度设计值，取300N/mm 2；f t ——混凝土轴心抗拉强度设计值，C40混凝土取1.71N/mm 2α ——受拉钢筋外形系数，带肋钢筋取0.14；d ——锚固钢筋直径受拉钢筋锚固长度l a =ξa l ab =0.77×687.7mm =529.5mm ，取600mm 。
式中：l a ——受拉钢筋锚固长度；f y ——锚固长度修正系数，多项系数联乘计算，带肋钢筋公称直径大于25mm 取1.10，保护层厚度不小于5d 时取0.7，联乘得ξa =0.77。
上弦杆预埋钢板大样图如下：15mm厚钢板φ28mm带肋钢筋②斜杆预埋钢板受法向压力N=294.12kN 、竖向剪力V=294.12kN ，弯矩为0，根据《混凝土结构设计规范》中公式9.7.2-3、9.7.2-4计算锚筋总截面积：A s ≥V −0.3N αr αv f y +M −0.4Nz 1.3αr αv f y z =294.12kN −0.3×294.12kN 1.0×0.44×300N mm 2=1559.7mm 2 式中：αr ——锚筋层数影响系数，两层取1.0；αv ——锚筋的受剪承载力系数，αv =(4.0−0.08d)√f cf y =0.44 f y ——锚筋抗拉强度设计值，取300N/mm 2；f c ——混凝土轴心抗压强度设计值，C40混凝土取19.1N/mm 2z ——沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离，取400mm 。
M ——弯矩设计值，当M 小于0.4Nz 时，取0.4Nz 。
则锚筋数量为1559.7mm 2/615.75mm 2=2.5，锚板背后设置锚筋4根。
受压钢筋锚固长度不小于相应受拉钢筋长度的70%，则此处取与上弦杆受拉预埋钢板相同的锚固长度600mm 。
斜杆预埋钢板大样图如下：15mm厚钢板φ28mm带肋钢筋7盖梁支架及底模安装（1）预埋穿芯棒套管及膺架预埋钢板混凝土浇筑过程中在两墩柱中心位置预埋一根前后通长φ140PVC 管，在墩柱两侧预埋膺架预埋钢板，PVC 管及预埋钢板与墩柱主筋固定，避免移位。