倒挂井工作井计算书
盾构工作井计算书
一、 围护结构计算 1、支撑刚度计算直撑：25/0.265321543.298071022/m MN LD EA K =⨯⨯⨯==斜撑：2252/9.22045cos 12.2273.1243.29807102cos 2/m MN LD EA K =⨯⨯⨯⨯==α 2、地下连续墙计算①地下连续墙计算的参数取值如下：a 、侧向水土压力：粘性土按水土合算，砂性土按水土分算，按矩形土压力计算；b 、地面超载：施工阶段按30kPa 计算，使用阶段按20kPa 计算；c 、土弹簧：按详勘报告推荐值选用；d 、地下水位：按地表面计(根据详勘报告)；e 、土的C 、Φ值：固快峰值标准值； ②计算简图杭州一号线江北风井主体围护计算基坑开挖深度为26.41m ，采用厚度为1000mm 的地下连续墙围护结构，墙长度为42m ，墙顶标高为0m 。
计算时考虑地面超载30kPa 。
共设7道支撑，见下表。
③内力包络图500-50 051015202530354045深度(m)水平位移(mm)Max: 48.7400020000-2000-400051015202530354045深度(m)弯矩(kN*m/m)-1652.9 ~ 2446.6200010000-1000-200051015202530354045深度(m)剪力(kN/m)-781.9 ~ 1010.2④墙底抗隆起验算Prandtl: K=9.9T erzaghi: K=12.23墙底抗隆起验算⑤坑底抗隆起验算(14-2)坑底抗隆起验算 K=2.62⑥抗倾覆验算二、明挖段内部结构计算1、框架1(非蓄冰室段)1）荷载顶板覆土：1.8*2.956=5.32t/m=0.8*(1.8*3.356+2)=6.43t/m侧向土压力：q顶=0.8*(1.8*9.206+2)=14.86t/mq下一=0.8*(1.8*15.606+2)=24.07t/mq下二=0.8*(1.8*22.546+2)=34.07t/mq底底板水反力：21.256t/m顶板超载：2t/m下一层板超载：1t/m下二层板超载：1t/m底板超载：1t/m2）结构尺寸顶板：800mm；下一层板：400mm；下二层板：500mm；底板：1100mm；下一层侧墙：600mm；下二层侧墙：800mm；下三层侧墙：1000mm；3）内力图弯矩图剪力图2、框架2(蓄冰室段)1）荷载顶板覆土：1.8*2.956=5.32t/m=0.8*(1.8*3.356+2)=6.43t/m侧向土压力：q顶q=0.8*(1.8*9.206+2)=14.86t/m下一=0.8*(1.8*15.606+2)=24.07t/mq下二=0.8*(1.8*22.546+2)=34.07t/mq底底板水反力：21.256t/m顶板超载：2t/m下一层板超载：6t/m下二层板超载：1t/m底板超载：1t/m2）结构尺寸顶板：800mm；下一层板：700mm；下二层板：500mm；底板：1100mm；下一层侧墙：600mm；下二层侧墙：800mm；下三层侧墙：1000mm；3）内力图弯矩图剪力图三、工作井内部结构计算1、荷载顶板覆土：1.8*2.956=5.32t/m=0.8*(1.8*3.356+2)=6.43t/m侧向土压力：q顶=0.8*(1.8*9.206+2)=14.86t/mq下一q=0.8*(1.8*15.606+2)=24.07t/m下二=0.8*(1.8*22.546+2)=34.07t/mq底底板水反力：21.256t/m顶板超载：2t/m下一层板超载：1t/m下二层板超载：1t/m底板超载：1t/m2、结构尺寸顶板：800mm；下一层板：400mm；下二层板：500mm；底板：1100mm；下一层侧墙：600mm；下二层侧墙：800mm；下三层侧墙：1000mm；3、内力图顶板M11(自重工况)顶板M22(自重工况)顶板V13(自重工况)顶板V23(自重工况)底板M11(水反工况)底板M22(水反工况)底板V13(水反工况)实用标准文案精彩文档底板V23(水反工况)。
倒挂井专项施工方案
顶管工作井、接收井采用倒挂井施工专项方案一、工程概况本工程西起祝其路（204国道），东至东关路，工程总长约2173米，按照施工组织设计要求，顶管工程中有18个工作井、19个接收井，平均深度在6米左右。
本工程拟采用倒挂井开挖的施工方案，工作井、接收井内径米。
二、施工准备挖土机械材料配备。
挖土施工前对具体施工班组和挖土机械操作人员进行详细的技术安全交底并做好技术安全交底记录。
三、施工工序测量、放线、定位——第一层土方开挖——第一层砖砌筑———第二层土方开挖、支撑——第二层钢筋混凝土浇筑——第三层土方开挖、支撑——第三层砖砌筑——……——最后一层土方开挖、支撑——最后一层砖砌筑——浇筑C30钢筋混凝土基础——浇筑C30钢筋混凝土井壁四、施工方法1．依据施工方案，本工程施工前对工作井、接收井开挖采用液压挖机与人工合作开挖。
工作井大开挖深度在3m左右，第一层先做底部圈梁，沿周长≤3m 布置构造柱，8根构造柱，再往上砌砖墙，待强度满足后再往下开挖砌筑。
以后每层均采用M10砂浆沿基坑壁砌筑一砖半墙（240厚），砖墙与土体之间的间隙以M10砂浆填实。
在一层开挖及砌筑完成后，进行下层开挖及砌筑，如此反复直至井底。
若局部出现流砂时，则每挖深左右砌筑一次，防止出现塌方。
砖墙维护井砌筑完成后，立即进行井底修整，适当位置放置一集水桶一个并做好底板预埋件留置，浇筑50cm厚钢筋混凝土地板，随后在井内浇筑40cm厚，米C30钢筋混凝土护壁，钢筋依据设计方案进行下料、调直绑扎，钢筋绑扎要求顺直、牢固，街头、弯折及上下段接合处要求满扎，其余为梅花扎。
保护层可用垫块及钢筋支撑。
内模板用专用钢模，支撑要求牢固、间距不宜过大，模板架设完成后要进行复查，保证不漏浆、不跑模。
墙身采用C30商品混凝土，要求四周均匀摊入，一次摊入高度不应超过50cm，及时用振动器振实，振动时间要求按混凝土上部水泥浆振出为准。
做好养护工作，脱模不宜过早，考虑到缩短时间，以脱模实不剥模为准。
顶管、沉井结构计算书(详细)
XXXX路及其配套设施建设项目（排水工程）工作井（沉井）结构计算书计算:校核:审定:XXXXX设计建设有限公司二○一二年X月1目录1 目录 (2)1.1 工程概况 (3)1.2 结构计算依据 (3)1.3 顶管概况 (3)1.4 顶管工作井、接收井尺寸 (3)1.5 1000mm管顶力计算 (4)1.5.1 推力计算 (4)1.5.2 壁板后土抗力计算： (4)1.5.3 后背土体的稳定计算： (5)1.6 工作井（沉井）下沉及结构计算 (5)1.6.1 基础资料： (5)1.6.2 下沉计算： (5)1.6.3 下沉稳定计算： (6)1.6.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (6)1.6.5 刃脚计算： (6)1.6.6 沉井竖向计算： (7)1.6.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (9)1.6.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (14)1.7 接收井（沉井）下沉及结构计算 (15)1.7.1 基础资料： (15)1.7.2 下沉计算： (16)1.7.3 下沉稳定计算： (16)1.7.4 抗浮稳定计算(沉井下沉到设计标高浇注底板后)： (16)1.7.5 刃脚计算： (16)1.7.6 沉井竖向计算 (17)1.7.7 井壁内力计算：(理正结构工具箱计算) (18)1.7.8 底板内力计算：(理正结构工具箱计算) (24)1.1工程概况本工程污水管道起于XXX污水接入位置，沿XX快速路布设，汇入XXX路西侧的XX污水第一处理厂进场干管，长约1Km。
主要解决包括XXXXX地块等的污水排放，管道布设位置距道路中线7.9m,为了不影响XX路的交通，W24~W26段采用顶管穿越XXX路。
1.2结构计算依据1、测量资料、污水管道平面、纵断面设计图；2 、地勘资料（XXXX工程地质勘察队 2010年10月29日）；3、《室外排水设计规范》GB50014-2006；4 、《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB50069-2002）；5 、《给水排水工程管道结构设计规范》（GB50332-2002）；6 、《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB50268-97）；7 、《市政排水管道工程及附属设施》（国家标准图集06MS201）；8 、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002；9 、《顶管施工技术及验收规范》（试行）中国非开挖技术协会行业标准 2007年2月；10 、《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》（CECS 137：2002）。
工作井结构设计计算书
1.设计条件工程概况本计算书为中山市沙溪镇东南片区排水主干管工程顶管工作井、接收井结构设计，工作井、接收井施工方法采用逆作法，即先进行四周外侧及井底的水泥 搅拌桩施工,桩身达到设计强度后,再开挖基坑施工护壁成井。
基坑每开挖1m 深度土，现浇一节1m 圆形护壁。
本设计以最大深度工作井和最大深度接收井为控制设计。
已知：设计地面标高：，井壁底标高：工作井为，接收井为。
拟定工作井尺寸：0.55t m =， 3.5R m =，8.1D m =， 5.39H m = 拟定接收井尺寸：0.35t m =， 2.0R m =， 4.7D m =， 5.99H m =井身材料—混凝土：采用C30，214.3/c f N mm =，21.43/t f N mm =。
钢筋：钢筋直径d<10mm 时，采用R235钢筋，2270/y f N mm =；d ≥10mm时，采用热轧钢筋HBR335，2300/y f N mm =。
地质资料地质资料如下表1所示，地下水位高度为，即井外水位高度为， 井底以下4米采用搅拌桩处理，则井底下地下水位高度为：工作井、接收井。
表1 土的物理力学指标、图1-1 工作井、接收井示意图!2.井壁水平框架的内力计算及结构配筋计算将井壁简化成平面圆形闭合刚架计算，计算截面取井壁底部1米一段进行环向计算，不考虑四周搅拌桩支护的作用。
工作井井壁内力计算及配筋2.1.1按承载能力极限状态进行计算 2.1.1.1外力计算（1）水土压力计算（考虑地下水作用） ,井外侧地面堆载按215/d q KN m =考虑。
根据《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规程》CECS137-2002第6.2.3条，并假设同一标高的水平截条上沿井壁互成90°的两点土的内摩擦角相差±5°，计算区域井壁A 、B 点外侧水平向水土压力：图2-1 土压力分布示意图井壁外侧水平向土压力采用郎金主动土压力计算值，地下水位以下土采用浮容重。
倒挂井
常熟市南都璟园市政配套工程砖砌倒挂井施工方案常熟市常房建设工程有限公司二○一三年四月十一日砖混倒挂井施工方案工作井制作根据土质情况以及管网分布可考虑采取砖砌椭圆形倒挂井逆作法施工，工作井内尺寸长轴为4800mm，短轴为3500mm；工作井井壁砖砌体厚度采取240mm。
1 工作坑的位置选择1.1 要充分考虑以下因素：1.1.1管道井室位置1.1.2有支管的管道井室1.1.3便于排水、出土及运输1.1.4地上与地下建筑物、构筑物、杆管线易于采取保护，不影响安全施工1.1.5距电源、水源较进，交通方便1.1.6单向顶进时设在下游一侧1.2 依据以上原则，结合现场实际情况及施工图设计，工作井位置选择如下：2 工作井结构尺寸验算和设计工作井的有效长度按以下式子计算：L≥L1+L4+L5+L6+500mm同时≥L2+L3+L4+L5+L6+200mmL1—工具管长度，当采用工具管时，D1200工具管长度一般为2500mm;L2—单根管子长度，一般为2500mmL3—管道外露F型钢套环长度,一般为125mm;L4—液压千斤顶长度，我单位液压千斤顶长度多为1600mmL5—环形顶铁厚度，一般为200mm;L6—后背厚度，钢制整体装配式后背一般为300mm;根据以上条件得出，L≥4800mm根据以上计算，本工程工作井结构尺寸采取长轴4800mm、短轴3500mm的椭圆形工作井。
3 工作坑开挖3.1根据定位线沿井壁周围下部均匀对称挖土，每次挖土深度不得超过1m，周围砌好后挖中间部分土方，按顺序对称向下经行施工。
根据圈梁上部标高控制上部的砌体砌筑，上部井身强度达到70%后经行下节开挖。
要求对称掏挖井壁下方的土层，每次掏挖宽度不大于1200mm、深度不大于1000mm,至设计管内底标高下方300mm为止。
依据土质情况和开挖深度，5m米以下需每1m 设置钢筋混凝土圈梁一道。
开挖上部基坑土方至地下水位以上不小于500mm，将开挖部分按施工要求的大小位置修正尺寸，然后砌筑上部工作井砖砌体；砌筑时每一米设置一道2￠6钢筋砖，以提高砖砌体的整体性，增加其抵抗侧压力的能力3.2井壁采用MU7.5砂浆MIO砖迅速砌筑掏挖部分的井身，墙宽自地表向下-1～-5m范围内为240mm砖混支护，-6～-9m范围内为370mm砖混中插4Φ6钢拉筋支护。
倒挂井-施工设计方案(范本)要点
专项施工方案审批表（总包）倒挂井专项施工方案一、工程概况本工程污水主管管径为600mm，采用拖拉施工，管材为DN600PE100，管道沿紫竹路向南，再沿城北路北侧河北岸向东，穿过城北路，在汉浦路路口接入市政污水管道。
本工程原设计工作井为沉管井，但施工现场有架空的高压和低压电线，无法进行沉管井的吊装，后经图纸会审后变更为砖砌逆筑法倒挂井。
砖砌倒挂井内井为3.5米，砖砌体用：九五实心砖、墙体厚度为二四墙、用M7.5水泥砂浆砌筑。
主要施工参数见下表：（单位：m）二、工作坑结构验算及施工1、荷载强度Q=rHtgΦ=18*H*1/3=6H(KN/m2)2、每米宽度N计算2N=∫OπrqSinΦdΦ={[-Cos]π/20-[-Cos]ππ/2}rq=2qr=2*6H*2.5=30H(KN)N=15H(KN)3、b验算3.9米深处的NN=15*3.9=58.5KNσ=N/0.24*1=58.5/0.24=244KN/m2=0.244MPaMu10机制砖M7.5砂浆【Ra】=1.37MPa显然σ<【Ra】,满足施工要求三、倒挂井位置拟定及施工1、本计算式建立在工作坑为绝对圆形基础上，放样中要严格控制圆心位置，避免不均匀受力，而使砌体受拉。
2、若地下水位较高，要做好降水措施，（墙体上安装排水孔）并防止底板浮动，（可预留排水孔，及时排水）。
一避免不均匀沉陷，而使工作坑受力条件发生变化。
3、因考虑地下水位条件，结构强度安全系数不大，因此注意在砂浆强度达到设计强度下方能进行回填土。
4、倒挂井安砌施工砖砌逆筑法倒挂井工作井：外径4 m ，采用九五实心砖，根工作井周围采取井四周（井外围1米宽范围）压密注浆使井四周形成连接体而起到止水作用，井底以下3米范围进行压密注浆。
（1）工艺流程图（2）砖砌倒挂工作井施工①施工准备在施工前进行场地平整开好排水沟，在工作井位置进行清理，开挖深度1米左右。
②基坑挖土砌筑a、开挖1.2米深，采用九五标准砖，向下砌筑，砖墙与土体之间间隙以M10砂浆填满；施工过程中，根据土质情况严格控制挖土深度，每次挖深不超过0.8米，循环断面挖土1.5米后，立即砌墙，工作井施工到位后，先在底板下层铺设10cm厚碎石垫层，再浇30cm厚C25钢筋混凝土底板，在浇筑底板时预留砖砌D500集水坑一个。
工作井支护计算书
工作井支护计算书(总6页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
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第十一章、工作井设计计算
一、工作井支护计算书
一、设计条件
1、本工程地处航天产业基地，为顶管顶管工作井；钢筋混凝土整体深井结构；净尺寸6.6×6.6×7.5（长×宽×
高）；
2、混凝土强度等级；C30.
3、钢筋采用HPB300(Φ) HRB335(Φ)级热轧钢筋。
4、钢筋保护层厚度：壁板35mm,底板上层35mm，底板下层40mm，顶板30mm。
5、回填土重度：18KN/m3。
6、由于坑周有大型机械作业，故选用汽-20荷载等级（20Kn/m2）:
7、地基承载力fa=200KPa,内摩擦角Φ=30O.
二、壁板计算
1、荷载标准值
1）土侧压力：K
a
=tan2(45o-30o/2)=0.333
(顶板处壁板)F
1=K
a
Y
s
h
1w
=0.333×18×3=17.98KN/m2
17.98×1.2=21.58 KN/m2
(底板处壁板)F2= K
a Y
s
h
2w
=0.33318×7.5=44.96KN/m2
44.95×1.2=53.94KN/m2
2)堆积荷载：F
b =K
a
×20=0.333×20=6.66KN/m2 6.66×1.4=9.32KN/m2
2、内力及配筋计算
第一配筋平面图
第二配筋平面图。
倒挂井工作井计算书
圆形水池设计(YSC-1)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 基本信息圆形水池形式:敞口池内液体重度10.0kN/m3浮托力折减系数1.00裂缝宽度限值0.20mm抗浮安全系数1.10水池的几何尺寸如下图所示:1.2 荷载信息地面活荷载:10.00kN/m2活荷载组合系数:0.90荷载分项系数:自重 :1.20其它恒载:1.27地下水压:1.27其它活载:1.40荷载准永久值系数:顶板活荷载 :0.40地面堆积荷载:0.50地下水压 :1.00温(湿)度作用:1.00不考虑温度作用1.3 混凝土与土信息土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3土内摩擦角ψ:30.0度地基承载力特征值fak=120.00kPa基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C30 纵筋级别:HRB335混凝土重度:25.00kN/m3配筋调整系数:1.202 计算内容（1）荷载标准值计算（2）抗浮验算（3）地基承载力计算（4）内力及配筋计算（5）抗裂度、裂缝计算（6）混凝土工程量计算3 荷载标准值计算底板:恒荷载:池壁自重: 29.65kN/m2覆土自重:6.53kN/m2活荷载:地面活荷载:0.57kN/m2池壁:恒荷载:池外侧土压力(池底):38.11kN/m2活荷载:地面活荷载 :3.33kN/m24 地基承载力验算:计算基础底面的压力：池壁内壁圆面积:Aic=πR2 = 3.14×3.0002 = 28.27m2池壁外壁圆面积:A t=π(R＋t)2=3.14×(3.000＋0.35)2=35.26m2池壁自重Gs=γc×A s×H=25.00×6.98×6.352=1108.77kN底板自重Gb=γc×A b×t2=25.00×37.39×0.60=560.89kN水池自重Gp=Gs＋Gb=1108.77＋560.89=1669.66kN挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×(Hb－t2)= 18.00×(37.39－35.26)×(6.952－0.60)=244.25kN池内水自重Gw=p w×Aic=0.00×28.27=0.00kN外挑部分活荷载Gqm=qm×(A b-A t)=10.00×(37.39-35.26)=21.36kN基础底面的压力p k=(Gp＋Gw＋Gexs＋Gqm)/A b=1935.28/37.39=51.76kPa基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值计算地基承载力特征值修正值：f a=f ak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)地下水位位于底板下1m以下，不考虑地下水水池底板底下的土的重度γ=γ土=18.00kN/m3水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=18.00kN/m3f a=120.00＋1.00×18.00×(6.000－3)＋1.00×18.00×(6.952－0.5)=290.14kPa p k=51.76kPa<f a=290.14kPa 地基承载力满足5 抗浮验算:地下水位位于基底以下,无需验算6 内力及配筋计算:(轴力:kN 弯矩:kN.m 面积:mm2配筋面积:mm2/m)池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表池壁的约束条件: 上端自由,下端固定池壁内力计算查表系数H2/dt=6.3522/6.350×0.35=18.15荷载组合:（1）闭水试验：池内有水，池外无土（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土使用时池内无水：基本组合 :1.27×池外土作用＋1.40×地面活荷载标准组合 :1.00×池外土作用＋1.00×地面活荷载准永久组合:1.00×池外土作用＋0.50×地面活荷载池壁的竖向最大裂缝宽度:0.02<=0.20 裂缝满足要求池壁的环向最大裂缝宽度:0.00<=0.20 裂缝满足要求底板:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算底板的计算半径:R=3.175m 底板的约束条件:周边简支+池壁弯矩荷载组合：闭水实验：基本组合 :S=1.20×29.65＋1.27×(0.00／37.39－0.00／28.27)=35.58kN/m2准永久组合:S=1.00×29.65＋1.00×(0.00／37.39－0.00／28.27)=29.65kN/m2池壁传递的弯矩:无弯矩作用.使用时池内无水：基本组合 :1.20×自重＋1.27×覆土自重＋1.40×地面活荷载S=1.20×29.65＋1.27×6.53＋1.40×0.57=44.68kN/m2准永久组合:自重＋覆土自重＋0.50×地面活荷载S=29.65＋6.53＋0.50×0.57=36.47kN/m2池壁传递的弯矩:设计值/准永久值= -15.07/ -11.20 kN.m/m取两种组合中最大值为控制内力。
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圆形水池设计(YSC-1)
项目名称构件编号日期
设计校对审核
执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》
《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》
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1 设计资料
1.1 基本信息
圆形水池形式:敞口
池内液体重度10.0kN/m3
浮托力折减系数1.00
裂缝宽度限值0.20mm
抗浮安全系数1.10
水池的几何尺寸如下图所示:
1.2 荷载信息
地面活荷载:10.00kN/m2
活荷载组合系数:0.90
荷载分项系数:
自重 :1.20
其它恒载:1.27
地下水压:1.27
其它活载:1.40
荷载准永久值系数:
顶板活荷载 :0.40
地面堆积荷载:0.50
地下水压 :1.00
温(湿)度作用:1.00
不考虑温度作用
1.3 混凝土与土信息
土天然重度:18.00kN/m3土饱和重度:20.00kN/m3
土内摩擦角ψ:30.0度
地基承载力特征值fak=120.00kPa
基础宽度和埋深的地基承载力修正系数ηb=1.00、ηd=1.00 混凝土等级:C30 纵筋级别:HRB335
混凝土重度:25.00kN/m3
配筋调整系数:1.20
2 计算内容
（1）荷载标准值计算
（2）抗浮验算
（3）地基承载力计算
（4）内力及配筋计算
（5）抗裂度、裂缝计算
（6）混凝土工程量计算
3 荷载标准值计算
底板:恒荷载:
池壁自重: 29.65kN/m2
覆土自重:6.53kN/m2
活荷载:
地面活荷载:0.57kN/m2
池壁:恒荷载:
池外侧土压力(池底):38.11kN/m2
活荷载:
地面活荷载 :3.33kN/m2
4 地基承载力验算:
计算基础底面的压力：
池壁内壁圆面积:Aic=πR2 = 3.14×3.0002 = 28.27m2
池壁外壁圆面积:A t=π(R＋t)2=3.14×(3.000＋0.35)2=35.26m2池壁自重Gs=γc×A s×H=25.00×6.98×6.352=1108.77kN
底板自重Gb=γc×A b×t2=25.00×37.39×0.60=560.89kN
水池自重Gp=Gs＋Gb=1108.77＋560.89=1669.66kN
挑出部分覆土重Gexs=γ土×(Ab－At)×(Hb－t2)
= 18.00×(37.39－35.26)×(6.952－0.60)
=244.25kN
池内水自重Gw=p w×Aic=0.00×28.27=0.00kN
外挑部分活荷载Gqm=qm×(A b-A t)=10.00×(37.39-35.26)
=21.36kN
基础底面的压力p k=(Gp＋Gw＋Gexs＋Gqm)/A b=1935.28/37.39=51.76kPa
基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m，需修正承载力特征值
计算地基承载力特征值修正值：
f a=f ak＋ηbγ(b-3)＋ηdγm(d-0.5)
地下水位位于底板下1m以下，不考虑地下水
水池底板底下的土的重度γ=γ土=18.00kN/m3
水池底板底以上土的加权平均重度γm=γ土=18.00kN/m3
f a=120.00＋1.00×18.00×(6.000－3)＋1.00×18.00×(6.952－0.5)=290.14kPa p k=51.76kPa<f a=290.14kPa 地基承载力满足
5 抗浮验算:
地下水位位于基底以下,无需验算
6 内力及配筋计算:(轴力:kN 弯矩:kN.m 面积:mm2配筋面积:mm2/m)
池壁:弯矩外侧受拉为正，轴力受拉为正
顶板:下侧受拉为正,底板:上侧受拉为正
按《给水排水工程结构设计手册》静力计算查表
池壁的约束条件: 上端自由,下端固定
池壁内力计算查表系数H2/dt=6.3522/6.350×0.35=18.15
荷载组合:
（1）闭水试验：池内有水，池外无土
（2）使用时池内无水：池内无水，池外有土
使用时池内无水：
基本组合 :1.27×池外土作用＋1.40×地面活荷载
标准组合 :1.00×池外土作用＋1.00×地面活荷载
准永久组合:1.00×池外土作用＋0.50×地面活荷载
池壁的竖向最大裂缝宽度:0.02<=0.20 裂缝满足要求
池壁的环向最大裂缝宽度:0.00<=0.20 裂缝满足要求
底板:按《水池结构规程》6.2.4或6.2.5计算
底板的计算半径:R=3.175m 底板的约束条件:周边简支+池壁弯矩
荷载组合：
闭水实验：
基本组合 :S=1.20×29.65＋1.27×(0.00／37.39－0.00／28.27)=35.58kN/m2准永久组合:S=1.00×29.65＋1.00×(0.00／37.39－0.00／28.27)=29.65kN/m2池壁传递的弯矩:无弯矩作用.
使用时池内无水：
基本组合 :1.20×自重＋1.27×覆土自重＋1.40×地面活荷载
S=1.20×29.65＋1.27×6.53＋1.40×0.57=44.68kN/m2
准永久组合:自重＋覆土自重＋0.50×地面活荷载
S=29.65＋6.53＋0.50×0.57=36.47kN/m2
池壁传递的弯矩:设计值/准永久值= -15.07/ -11.20 kN.m/m
取两种组合中最大值为控制内力。
7 混凝土工程量计算
池壁面积:A s=π((R＋t)2－R2) = 3.14×((3.000＋0.35)2－3.0002) = 6.98m2
底板面积:A b=π(R＋t＋Le)2 = 3.14×(3.000＋0.35＋0.10)2 = 37.39m2
水池混凝土总方量= A s×H＋A b×t2
=6.98×6.352＋37.39×0.60=66.79m3
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【理正结构工具箱V5.73】计算日期: 2012-10-24 16:13:09
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