光伏支架受力计算书
九江某渔光互补发电项目光伏支架计算书
九江某渔光互补发电项目组件固定支架计算书报告编写：审核：光电池阵列倾角按_20_°考虑；风荷载为0.35 kN/m2 ；雪荷载为0.40kN/m2。
固定架平面图固定架立面图1.结构材料1.1 太阳能电池方阵支架、连接件、紧固件选用Q235B钢材制造, 支架、连接件、紧固件的金属表面进行热镀锌处理，以防止风沙的冲刷和生锈腐蚀。
风荷载为0.35 kN/m2 ；雪荷载为0.40kN/m2。
1.2 太阳能电池方阵支撑、斜梁分别采用一70x5抱箍、L50x50x4.0角钢，和C40x80x15x2.5 C型钢，电池组件檩条采用C40x60x15x2.5 C形钢.2.组件排布方案组件按_2_x_18_竖向排布，立柱_5_件，立柱间距_4.3_米。
3.载荷计算（单阵列）3.1 固定载荷：G固定载荷主要包括电池组件及钢结构的自重G1（KN/m²）电池组件重量G电池=26.5*36*10=9540N檩条的重量为G檩条=240.32x10=2403.2NG电池+G檩条=9540N+2403.2N=11943.2N立柱以上钢结构重量G钢构=4471.54N取总重量G= G电池+G钢构=9540N+4471.54N=14011.54N=14.01KNG1=G/A=14.01/69.86=0.20KN/m²。
3.1.2 光伏池组件面积：A组件=（_1.956_mx_0.992_m）x_36_=_69.86_m^23.1.3分配到每个支架模块上的重力为11943.2N/5=_2388.64_N3.2.1风压荷重（W）从阵列正前面吹来，风（顺风）的风压荷重为W（N）根据有关标准（GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50009-2012《建筑结构荷载规范》，计算获得风荷载：设计风荷载为0.35 kN/m2,图2支架受力模型3.2.2 风荷载计算方法计算风荷载标准值当计算主要承重结构时Wk=βzμsμzw0式中： Wk—风荷载标准值（kN/m2）；W0——基本风压（kN/m2）；βz—风振系数；μs—风载体型系数；μz—高度z处的风压高度变化系数。
光伏电站支架 计算书(优化版)
新疆光伏电站钢结构支架计算书计算：_____________校对：_____________审核：_____________目录一、计算假定: (3)二、设计依据 (3)三、计算简图 (3)四、几何信息 (4)五、荷载与组合 (5)1. 荷载计算 (6)2. 单元荷载 (6)3. 其它荷载 (12)4. 荷载组合 (12)六、内力位移计算结果 (13)1. 内力 (13)1.1 工况内力 (13)1.2 组合内力 (14)1.3 最不利内力 (18)1.4 内力统计 (21)2. 位移 (22)2.1 工况位移 (22)2.2 组合位移 (22)七、设计验算结果 (25)附录 (28)八、结构连接验算： (28)九、横梁承载验算：.................................................................. 错误！未定义书签。
一、计算假定:依照新疆地区已做的项目，按照新疆塔xx项目的抗力设计要求，取50年一遇风压：0.55kn/㎡；50年一遇雪压取0.45kn/㎡。
光伏组件选1640*992*40 重量19.5kg。
倾斜角度32°。
两块光伏板为一组。
支架截面：斜梁C100*50*15*2，横梁和斜柱均为C80*40*15*2。
柱脚锚栓M12 ，斜柱与斜梁连接一颗M12x40的4.6c级螺栓，横梁转接件与横梁和斜梁连接均为M8X25螺栓，光伏板与横梁连接依据光伏板定，M8X25。
二、设计依据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑钢结构焊接规程》（JGJ81-2002）《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-2011）三、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图四、几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：五、荷载与组合结构重要性系数： 1.001.荷载计算2. 单元荷载(1) 单元荷载汇总表(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)第 1 工况单元荷载表第 2 工况单元荷载表第 3 工况单元荷载表1) 工况号: 0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 3) 工况号: 2单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 4) 工况号: 3*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）(2) 单元荷载图(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)第 0 工况单元荷载简图工况单元荷载简图第 2 工况单元荷载简图第 3 工况单元荷载简图3. 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 8度(0.30g)水平地震影响系数最大值： 0.24计算振型数： 2建筑结构阻尼比： 0.035特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅰ1类地震分组：第三组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用4. 荷载组合(1) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1(2) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(3) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1(4) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2(6) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(7) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(8) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(9) 1.00 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(10) 1.20 恒载(11) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3(12) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况3(13) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(14) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(15) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况3(16) 1.00 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况3六、内力位移计算结果1. 内力1.1 工况内力第 0 工况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 1 工况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 3 工况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))地震工况第 2 种情况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))1.2 组合内力第 3 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 6 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 8 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 9 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 11 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 12 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 14 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 15 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 16 种组合内力表1.3 最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)3.80.0 2.8 0.0-0.0 0.5 0.0轴力 N 包络图(单位：kN)弯矩 M2 包络图(单位：kN.m)1.4 内力统计轴力 N 最大的前 3 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)轴力 N 最小的前 3 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)弯矩 M2 最小的前 3 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)2. 位移2.1 工况位移2.2 组合位移“X向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Y向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“X向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“Y向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“Z向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“合位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“X向位移”最小的前 5 个节点位移表（单位：mm）七、设计验算结果本工程有1种材料：Q235弹性模量: 2.06*105N/mm2;泊松比: 0.30;线膨胀系数: 1.20*10-5;质量密度: 7850kg/m3.最严控制表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度))“强度应力比”最大的前 5 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“强度应力比”统计结果表“绕2轴整体稳定应力比”最大的前 5 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 5 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕3轴整体稳定应力比”统计结果表“绕2轴长细比”最大的前 5 个单元的验算结果按“绕2轴长细比”统计结果表“绕3轴长细比”最大的前 5 个单元的验算结果按“绕3轴长细比”统计结果表附录冷弯卷边槽钢截面示意图八、结构连接验算：1：柱脚与基础连接验算：M12查《钢结构设计手册》表20-6 单个普通C级螺栓的承载力设计值（Q235）螺栓直径d=12mm，受拉承载力设计值错误！未找到引用源。
1-地面全钢 光伏支架系统计算书V1
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地面全钢光伏支架计算书
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地面全钢光伏支架计算书
2）斜支撑截面参数 ：
截面宽度： a 41mm
截面高度： b 51mm
厚 度： 截面面积：
t 2mm A0 322mm2
抗弯模量： 惯性矩：
W 3861mm3 I 107203mm4
回转半径：
Ri I 18.25 mm A0
抗剪截面模量：
抗剪强度满足要求。
5）变形验算
次龙骨挠度最大： △ 12.3mm
次龙骨长度 ： Lx 2800mm
次龙骨允许变形 ：
Lx 14 mm ＞ 200
综上次龙骨强度和变形满足使用要求。
△ 12.3mm
14
地面全钢光伏支架计算书
5.2斜梁计算
1）模型中斜梁内力 最大出现在中部的斜梁中间 位置：
弯距 ： M 1007.39N m
抗剪强度设计值： fvC 125MPa
弹性模量：
EC 206GPa
3
3）不锈钢螺栓 A2-70
抗拉强度设计值： ftb 280MPa 抗剪强度设计值： ftv 265MPa
4）碳钢 GR8.8
抗拉强度设计值： ftb8.8 400MPa 抗剪强度设计值： ftv8.8 320MPa
地面全钢光伏支架计算书
组合1 ：
1.2G 1.4W﹢
组合2：
1.0G 1.4W﹣
组合3：
1.35G 0.6 1.4W﹢ 0.7 1.4S
组合4：
1.0G 0.6 1.4W﹣ 0.7 1.4S
组合5： 组合6：
1.2G 1.4W﹢ 0.7 1.4S 1.0G 1.4W﹣ 0.7 1.4S
组合7： 组合8：
(公建屋面)光伏支架计算书
海南恒大海花岛影视基地光伏项目2#、3#楼(整体)计算书审核：校核：编写：2017年1月22日目录1 设计依据 (1)1.1作用荷载计算过程 (1)2 计算简图 (2)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (6)3.4 荷载组合 (7)4 内力位移计算结果 (7)4.1 内力 (7)4.1.1 内力包络及统计 (7)4.2 位移 (18)4.2.1 组合位移 (18)5 设计验算结果 (23)5.1 设计验算结果图及统计表 (24)附录 (27)6．连接螺栓计算 (28)6.1主梁与横向次梁的连接 (28)6.2横向次梁与纵向次梁的连接（纵向次梁端） (31)6.3横向次梁与纵向次梁的连接（横向次梁端） (32)6.4横向次梁与纵向次梁的连接（连接过渡用钢板） (34)6.5拉条与横向次梁的连接（横向次梁端） (35)1 设计依据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 （GB50018-2002） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 《钢结构焊接规范》 （GB50661-2011） 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 （JGJ82-2011）1.1作用荷载计算过程一、与光伏板直接连接横梁所受荷载1、永久荷载标准值（对水平投影面）： 光伏板 22520.12630.99100k g kN m =≈⨯2、可变荷载标准值 (1) 活荷和雪荷载不考虑。
(2)风荷载根据招标文件要求，光伏板所受风荷载按围护结构计算，基本风压按50年一遇(0.80kN/m 2)考虑， 外部局部体型系数按1 2.0s μ=-外考虑。
根据《荷规》8.2.1，地面粗糙度类别为A 类，高度按26.6米考虑查表8.2.1 ()26.6201.67 1.52 1.52 1.6193020z μ-=⨯-+≈-8.3.4 光伏板横梁A=0.87x0.93=0.81m ²<1.0m ²，故1s μ外不折减 8.3.5 开放式，11 2.0s s μμ==-外 查表8.6.1 ()26.6201.53 1.55 1.55 1.5373020gz β-=⨯-+≈-8.1.1 10 1.537( 2.0) 1.6190.80 3.98k gz s z ωβμμω==⨯-⨯⨯≈ kN/m 22、汇总每根横梁所受荷载如下： 由上文可知，'0.1263k g ≈ kN/m边部迎风面最大角度14°，()'0,max 3.98 1.65sin 1420.794k ω=⨯⨯≈ kN/m2 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号4分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号5分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号6分布图（实粗线表示荷载作用的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用无温度作用。
光伏支架受力计算书
支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___校对：_ 日期：___审核：__ _____日期：____常州市**实业有限公司1 工程概况项目名称：*****30MW光伏并网发电项目工程地址：新疆建设单位：**集团结构高度：电池板边缘离地不小于500mm2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012《建筑抗震设计规范》GB50011—2010《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007《光伏发电站设计规范》GB50797-20123 主要材料物理性能3.1材料自重铝材——————————————————————3kN m27/钢材————————————————————378.5kN m/3.2弹性模量铝材————————————————————2N mm70000/钢材———————————————————2N mm206000/3.3设计强度铝合金铝合金设计强度[单位：2N mm]/钢材钢材设计强度[单位：2/N mm]不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm4 结构计算4.1 光伏组件参数 晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ⨯⨯ 安装倾角：37°4.2 支架结构支架安装侧视图4.3 基本参数1）电站所在地区参数新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于 北纬43°,东经89°。
基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。
2）地面粗糙度分类等级A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。
光伏支架设计方案受力计算书-参考
（1） 恒载 G：
恒载包含太阳能板的重量和支架的自重。其中太阳能板总重量：
G1＝40P×20kg/P×9.8N/s2=7840N
支架自重根据计算不同的梁时分别施加。
（2） 风载 W：
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中对风荷载的规定如下（按承重结构
设计）：
wk z s z w0
应对称分布。下图为光伏组件的受力简图，剪力图与弯距图。
由剪力图可以得出：当 a=b 时，剪力 Q 取最小极值，为 qa。即横梁间距等于光伏
组件长度的一半。 由弯距图可以看出：当 a=b 时，弯距 M 极值为[0，-0.0625ql2]；
当 1 q(l 2 la) 1 qa 2 时，即 a 2 1l 时，弯距 M 极值为[0.0215ql2，-0.0215ql2]，因此当
l23 b2
3l22 b
)
R0 R1
R2
1 2
P(1
P(3
l1
5l2 b
l1
5l2 b
3l22 b2
3l22 b2
l23 b3
)
l23 b3
)
由剪力图中可以看出斜梁中分布了 6 个峰值，分别为：
当 0<b< l2 时
QQ10
Q5 Q4
P 2P
剪力极值 Qmax>P
Q2 Q3 R0 2P
数值 Q235B 4.705 23.059 12.935 35.994 32.862 29.138 7.016919238 7.913720914
单位
cm2 cm4 cm4 cm4 mm mm cm3 cm3
项目 屈服极限 σs 弹性横量 E 对 y 轴惯性半径 iy 对 z 轴惯性半径 iz 极惯性半径 ip 左端离质心距离 右端离质心距离 抗弯截面系数 Wz(左) 抗弯截面系数 Wz(右)
光伏电站支架计算书（优化版）
光伏电站支架计算书（优化版）新疆光伏电站钢结构支架计算书计算：_____________校对：_____________审核：_____________目录一、计算假定: (3)二、设计依据 (3)三、计算简图 (3)四、几何信息 (4)五、荷载与组合 (5)1. 荷载计算 (6)2. 单元荷载 (6)3. 其它荷载 (12)4. 荷载组合 (12)六、内力位移计算结果 (13)1. 内力 (13)1.1 工况内力 (13)1.2 组合内力 (14)1.3 最不利内力 (18)1.4 内力统计 (21)2. 位移 (22)2.1 工况位移 (22)2.2 组合位移 (22)七、设计验算结果 (25)附录 (28)八、结构连接验算： (28)九、横梁承载验算：.................................................................. 错误！未定义书签。
一、计算假定:依照新疆地区已做的项目，按照新疆塔xx项目的抗力设计要求，取50年一遇风压：0.55kn/㎡；50年一遇雪压取0.45kn/㎡。
光伏组件选1640*992*40 重量19.5kg。
倾斜角度32°。
两块光伏板为一组。
支架截面：斜梁C100*50*15*2，横梁和斜柱均为C80*40*15*2。
柱脚锚栓M12 ，斜柱与斜梁连接一颗M12x40的4.6c级螺栓，横梁转接件与横梁和斜梁连接均为M8X25螺栓，光伏板与横梁连接依据光伏板定，M8X25。
二、设计依据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑钢结构焊接规程》（JGJ81-2002）《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-2011）三、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图四、几何信息。
光伏支架力学强度计算说明书
引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲（压缩）以及拉伸强度，
安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1） 结构材料
选取支架材料，确定截面二次力矩 IM 和截面系数 Z。 （2） 假象载荷
1） 固定荷重（G）=
组件质量
2） 风压荷重（W）
（加在组件上的风压力（WM）和加在支撑物上的风压力（WK）的总和）。
计算自由实体力
打开
摩擦
关闭
使用自适应方法:
关闭
结果文件夹
SolidWorks 文档 (D:\工作文件\小金)
单位
单位系统: 长度/位移 温度 角速度 压强/应力
公制 (MKS) mm Kelvin 弧度/秒 N/m^2
材料属性
模型参考
曲线数据:N/A
属性
名称: 模型类型: 默认失败准则: 屈服强度: 张力强度: 弹性模量:
最小 1.41537e-006 单元: 4353
最大 0.000226646 单元: 14334
可调支架 新导轨 - 1000-算例 1-应变-应变 1 结论：导轨符合安装要求。
备注：南昌市 50 年一遇最大载荷。 载荷要求：风载为 0.45KN/M2；
雪载为 0.45KN/M2 安装方式屋顶厂房屋顶支架； 载荷计算： 备注：此处正压对组件影响比较大，所以只需考虑正压即顺风情况。 单块组件风载：(此处以 12 度角正压计算）
W=0.75*450*1.64*0.992=549N 单块组件雪载：
建设地点的周围地形等状况 如海面一样基本没有障碍物的平坦地域 树木、低层房屋（楼房）分布平坦的地域 树木、低层房屋密集的地域，或者中层建筑（4-9 层）物分布的地域
（3）风力系数
1）组件面的风力系数。
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支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____常州市**实业有限公司1 工程概况项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金铝合金设计强度[单位：2/N mm ]钢材钢材设计强度[单位：2/N mm ]不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算4.1 光伏组件参数 晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ⨯⨯ 安装倾角：37°4.2 支架结构支架安装侧视图4.3 基本参数1）电站所在地区参数新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于 北纬43°,东经89°。
基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。
2）地面粗糙度分类等级A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C 类：指有密集建筑群的城市市区；D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B 类地区考虑。
（GB50009-2012） 4.4 荷载计算1)风荷载标准值计算： 0s k z z w w βμμ= 上式中：k w ：风荷载标准值2(/)kN m ；z β：高度z 处的风振系数； z μ：高度变化系数； s μ：体型系数；0w ：基本风压2(/)kN m ；高度z 处的风振系数： 1.7z β= ；根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1高度变化系数： 1.0z μ=；根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1 体型系数：顺风： 1.3s μ=；逆风： 1.4s μ=- 风荷载：顺风：021.0 1.30.561.23761.7/k z z s w w kN m βμμ=⨯⨯⨯==逆风：02'1.7 1.0(1.4)0.561.3328/k z z s w w kN m βμμ=⨯⨯-⨯=-=2）雪荷载标准值计算：0k r s s μ=上式中：k s ：雪荷载标准值2(/)kN m ；r μ：屋面积雪分布系数； 0s ：基本雪压2(/)kN m ；根据《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 6.8.7-1r μ=0.64 雪荷载：021.350.8640.64/k r s s kN m μ⨯===3)地震荷载计算： <1>设防烈度：8度 <2>地震加速度：0.20g 水平地震作用计算： max E K e eq h F G βα= 上式中：E K hF ：水平地震作用标准值； e β：动力放大系数，取2.5；max α：水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取值 -6度：max 0.04α= -7度：max 0.08α= -8度：max 0.16α=-9度：max 0.32α= eq G ：结构等效总重力荷载； 单块组件的地震荷载为：max 2.0.1619678.54E e eq hK F G Nβα⨯⨯=== 4)基本组合的荷载分项系数，应按下列规定采用： <1>承载力计算时： 重力荷载：1.2 风荷载：1.4 雪荷载：1.4 地震荷载：1.3 <2>绕度和变形计算时： 重力荷载：1.0 风荷载：1.0地震荷载：1.0 雪荷载：1.0 5)荷载组合值系数：风荷载：0.6（GB50797-2012 6.8.7-1） 雪荷载：0.7（GB50797-2012 6.8.7-1） 6)荷载效应组合的设计值计算无地震作用效应组合时（GB50797-2012 6.8.7-2）： G G GK w w wK s s sK S S S S γγγ=ψ+ψ+ψ 上式中：S ：荷载效应组合的设计值； G γ：永久荷载分项系数； G K S ：永久荷载效应标准值； wK S ：风荷载效应标准值； sK S ：雪荷载效应标准值；w s γγ：风荷载、雪荷载分项系数；w s ψψ：风荷载、雪荷载组合值系数，分别为0.6和0.7； 有地震作用效应组合是（GB50797-2012 6.8.7-2）：G G GK w w wK K Eh Eh S S S S γγγ=ψ+ψ+上式中：S ：荷载效应和地震作用效应组合的设计值； Eh γ：水平地震作用标准值效应； K Eh S ：水平地震作用分项系数； 4.5 次梁校核 1）基本参数：a ：力学模型：受集中力的连续梁；b ：截面规格： C80×40×2.0c ：材 质： Q235B2）每根次梁受集中力：正常使用极限状态(位移变形）计算： 顺风时： 无地震时：1()/2(1.0 1.00.6 1.00.7)/2(1.0196 1.00.61237.6 1.63 1.00.7864 1.63)/21196G G GK w w wK s s sK PV k PV k PV F S S S G w S s S Nγγγ=ψ+ψ+ψ=⨯+⨯⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=有地震时：1()/2(1.0 1.00.6 1.0)/2(1.0196 1.00.61237.6 1.63 1.078.4)/27'42G G GK w w wK E h K PV k PV E hK Eh F S S S G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯+⨯⨯+⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯=逆风时：1(w'37)/2((1332.8) 1.640.99219637)/106'20k PV PV F S G cos cos N︒︒=+=-⨯⨯+⨯=- 承载能力极限状态（强度）计算： 无地震时：2()/2(1.2 1.40.6 1.40.7)/2(1.2196 1.40.61237.6 1.63 1.40.7864 1.63)/21655G G GK w w wK s s sK PV k PV k PV F S S S G w S s S Nγγγ=ψ+ψ+ψ=⨯+⨯⨯+⨯⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=有地震时：2()/2(1.2 1.40.6 1.3)/2(1.2196 1.40.61237.6 1.63 1.378.4)/21016'G G GK w w wK E hK PV k PV E h Eh K F S S S G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯+⨯⨯+⨯=⨯+⨯⨯⨯+⨯=由图可知，最大挠度为0220.5+==<===mmw w L mm3.61) 3.(1.42[]/2002800/2014880 (根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012)知次梁的挠度允许值为[w]=L/200）所以次梁满足刚度设计要求由图可知，次梁危险点处的的最大正应力为0163.1[]215MPa MPaσσ=<=所以次梁也满足强度设计要求4.6 主梁校核1）基本参数：a：力学模型：受集中力的连续梁；b：截面规格：C80×40×2.0c ：材 质： Q235B2）每根主梁受集中力：正常使用极限状态(位移变形）计算：顺风时：无地震时：3()/2(1.0(40 1.00.640 1.00.740)/32(1.0(196402161) 1.00.61237.6 1.6340 1.00.7864 1.6340)3088)G G GK w w wK s s sK PV b k PV k PV F S S S G w S s S NG γγγ=ψ+ψ+ψ=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+ 有地震时：3()/32(1.0(40 1.00.640 1.040)/32(1.0(196402161) 1.00.61237.6 1.6340 1.078.440)/3219')23G G GK w w wK E hK PV b k PV E hK Eh F S S S G G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=承载能力极限状态（强度）计算：无地震时：4()/32(1.2(40 1.40.640 1.40.740)/32(1.2(196402161) 1.40.61237.6 1.6340 1.40.7864 1.6340)4218)G G GK w w wK s s sK PV k PV k P b V F S S S G G w S s S Nγγγ=ψ+ψ+ψ=⨯⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 有地震时：4()/32(1.2(40 1.40.640 1.340)/32(1.2(196402161) 1.40.61237.6 1.6340 1.378.440)/3226')21G G GK w w wK E hK PV b k PV E hK Eh F S S S G G w S F Nγγγ=ψ+ψ+=⨯⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯⨯++⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=由图可知，最大挠度为10.38[]/2503000/25012mm w L w mm =<===(根据《光伏发电站设计规范》（GB50797-2012)知主梁的挠度允许值为[w]=L/250）所以主梁满足刚度设计要求。
由图可知，主梁危险点处的的最大正应力为1172.1[]215MPa MPa σσ=<=所以主梁也满足强度设计要求。
4.8 螺栓校核经计算得知斜撑所受最大轴向力，即螺栓受最大剪力为为15980a F N = 切应力为2212141[]3200.01509806a a M F MPa MPa r ττππ===<=⨯ 固定组件的M8螺栓受力为1.64(cos37)/4(728196)/41880.992cos37p k m m F w S G N ︒︒⨯⨯-=⨯=-=正应力为228]4000.004188 3.7[p p M F M MPa Pa r σσππ===⨯=< 所以均满足设计要求。