铁氧体移相器原理
铁氧体移相器和PIN管移相器的研究与设计
铁氧体移相器和PIN管移相器的研究与设计目录第一章绪论 (1)1.1 研究背景与意义 (1)1.2 国内外发展现状 (2)1.3 本文主要研究内容及结构安排 (4)第二章铁氧体张量磁导率的理论分析与计算 (6)2.1 铁氧体的磁化曲线 (6)2.2 电子自旋与磁进动方程 (9)2.3 理想无耗情况下的张量磁导率 (12)2.4 外张量磁导率 (14)2.5 去磁态磁导率 (18)2.6阻尼情况下的磁导率 (22)2.7 本章小结 (25)第三章横向磁化铁氧体的电磁场计算与仿真分析 (26) 3.1 横向磁化无限大铁氧体的波动方程 (26)3.2 横向磁化下的互易双折射效应分析 (27)3.3 横向磁化单片铁氧体波导的相移特性分析 (29)3.4 横向磁化单片铁氧体波导的场移特性分析 (32)3.4.1 铁氧体片厚度对场分布的影响 (33)3.4.2 铁氧体片位置对场分布的影响 (34)3.4.3 同一位置不同传播方向的电场分布 (37)3.5 本章小结 (40)第四章 Ka波段背脊波导铁氧体移相器的分析设计 (41) 4.1 背脊波导铁氧体移相器结构分析 (41)4.2 背脊波导铁氧体移相器匹配方式的改进 (45)4.3 离散相移量背脊波导铁氧体移相器的设计与仿真 (51) 4.5 本章小结 (57)第五章 PIN二极管移相器特性分析 (58)5.1 PIN二极管的结构与工作原理 (58)5.2 PIN二极管的等效电路和主要技术指标 (59)5.3 PIN管移相器的移相原理 (62)5.3.1 加载线型移相器原理分析 (62)5.3.3 开关线型移相器分析 (65)5.4 本章小结 (66)第六章 PIN二极管移相器的建模与设计 (67)6.1 加载线型移相器的设计与仿真 (67)6.2 反射式移相器的建模与设计 (73)6.3 开关线型移相器的设计与仿真 (75)6.4 本章小结 (77)表目录表1.1 Ku波段四位线极化铁氧体移相器指标 (3)表1.2 Ku波段四位二极管移相器指标 (4)表1.3 Hittite M icrowave公司设计生产的六位二极管数字移相器指标 (4)表2.1 不同磁畴的张量磁导率 (19)表3.1 铁氧体片位置对差相移的影响， (31)表4.1 结构参数设置 (44)表4.2. 仿真环境设置 (44)表4.3 离散值移相器仿真结果 (54)表6.1 离散值移相器仿真结果 (77)图目录图 1.1 论文结构图 .......................................................................................................... 5图2.1 B-H 曲线 ............................................................................................................. 6图2.2 H μ?曲线图....................................................................................................... 7图2.3 磁滞曲线图.......................................................................................................... 8图2.4 电子自旋示意图................................................................................................. 9图2.5 磁进动示意图.................................................................................................... 10图2.6 μ、κ关于0ωω的函数曲线 ............................................................................... 14图2.7 典型形状样品 .................................................................................................... 17图2.8 部分磁化的铁氧体中磁畴分布........................................................................ 19图2.9 磁畴空间取向与畴面取向的坐标关系............................................................ 21图3.1 互易双折射效应示意图 .................................................................................... 29图3.2 单片铁氧体填充波导........................................................................................ 29图3.3 单片铁氧体波导仿真模型................................................................................ 31图3.4 磁场强度俯视图.............................................................................................. 32图3.5 横向电场Ey 沿宽边变化的曲线........................................................................ 33图3.6 不同铁氧体片厚度对应的横向电场分布曲线................................................ 33图3.8不同铁氧体片位置对应的横向电场分布曲线................................................. 35图3.10不同铁氧体片位置对应的横向电场分布曲线............................................... 36图3.11 不同铁氧体片位置对应的横向电场分布曲线.............................................. 37图3.14 位置为a 1=3mm 时不同传播方向电磁波的横向电场Ey ................................ 39图3.15 位置为a 1=4mm 时不同传播方向电磁波的横向电场Ey................................ 39图4.1 几种铁氧体波导结构...................................................................................... 42图4.2 背脊波导移相器结构图.................................................................................. 43图4.3 背脊波导移相器激励图.................................................................................. 44图4.4 未进行匹配的驻波系数.................................................................................... 45图4.5 未进行匹配的S 参数.......................................................................................... 45图4.6 长方体形状介质匹配示意图 . (45)图 4.7 长方体形状介质匹配的驻波系数 .................................................................... 46图4.8 长方体形状介质匹配的S 21参数....................................................................... 46图4.9 阶梯形状介质匹配示意图................................................................................ 46图4.10 阶梯形状介质匹配的驻波系数(47)21参图4.12 添加薄片形成三级阶梯匹配的示意图 (47)图4.13 添加2.0mm薄片后的驻波系数 (48)图4.14 添加2.0mm薄片后的S21参数 (48)图4.15 改变薄片尺寸示意图 (49)图4.16 不同长度薄片对应的驻波比 (49)图4.17 薄片为2.0mm时的差相移 (49)图4.18 第三级薄片改为梯形示意图 (50)图4.19 第三级薄片改为梯形后的驻波系数 (50)图4.20 第三级薄片改为梯形后的插损S21 (50)图4.21 改变第三级薄片高度示意图 (51)图4.22第三级薄片不同高度对应的驻波系数 (51)图4.23 180°移相器的差相移 (52)图4.24 180°移相器的驻波比 (52)图4.25 180°移相器的S21 (52)图4.26 90°移相器移相特性 (53)图4.27 90度移相器驻波比 (53)图4.28 90°移相器的S21 (54)图4.29 五级移相器单元的级联示意图 (54)图4.30 五级移相器单元的总体驻波比 (55)图4.31 五级移相器单元的S21 (55)图4.32 五级移相器五种相移状态 (56)图4.33五级移相器各级对应的相移量 (56)图4.34 移相误差百分比 (57)图5.1 半导体移相器的分类 (58)图5.2 PIN结内部载流子示意图 (59)图5.3 PIN管的等效电路图 (60)图5.4 PIN二极管精确模型 (60)图5.5 加载线移相器结构示意图 (63)图5.6 3dB耦合电桥 (65)图5.7 采用3dB耦合电桥结构的反射式移相器原理图 (65) 图5.8 开关线型移相器原理 (66)图6.1 利用ADS仿真的11.25度移相器电路图 (68)图6.2电压调节为+3V时11.25°移相器的S参数图 (68) 图6.4 利用ADS仿真的22.5度移相器电路图 (70)图6.5电压调节为+3V时的22.5°移相器的S参数图 (70) 图6.6电压调节为-3V时22.5°移相器的S参数图 (71)图6.7 45°移相器的ADS仿真电路 (72)图6.8 电压调节为+3V时45°移相器的S参数图 (73)图6.9 电压调节为-3V时45°移相器的S参数图 (73)图6.10 90°移相器的ADS仿真电路 (74)图6.11 电压调节为+3V时90°移相器的S参数图 (74)图6.12电压调节为-3V时90°移相器的S参数图 (75)图6.13 180°移相器的ADS仿真电路 (76)图6.14 电压调节为+3V时180°移相器的S参数图 (76)图6.15 电压调节为-3V时180°移相器的S参数图 (77)摘要移相器是相控阵雷达波束控制系统中的核心器件，用来控制天线单元发射信号的相位，其移相精度和开关时间直接决定了整个相控阵雷达的扫描精度和速率。
开关与移相器-文档资料
BJT 和 FET 开关以基极（栅极）的控制 信号决定集电极（漏极）和发射极（源极） 的通断。放大器有增益,反向隔离大,特别适 合于MMIC开关。 MEMS微机电器件也可以用作开关器件。
2) 微波开关电路
开关器件与微波传输线的结合构成微波开关组 件。以PIN和MESFET为例。其中MESFET工作在 无源模式。开关按照接口数量定义,代号为PT,如单 刀单掷 (SPST) 、单刀双掷（ SPDT ）、双刀双掷 （DPDT）、单刀六掷（SP6T）等。
移相器
在通信系统中 , 调相是对微波信号相位的控制 , 在雷达系统中,相控阵天线是要控制送入天线阵每个 单元信号的相位,实现天线波束的调整。这些相位控 制电路就是移相器。铁氧体、 PIN 、 BJT 、 FET 或 MEMS器件都可以构成相移器。
各种微波移相器类型
开关线型移相器
等效电路
插入损耗和隔离度
R 1 R2 1 X2 I L 1 ( ) ( ) Z 4Z 0 4Z 0 0
注：键合带有电感
并联结构和等效电路
插入损耗和隔离度
G 1G 2 1 B2 I L 1 ( ) ( ) Y 4Z 0 4Y 0 0
举例： MA47892：工作在3.18GHz时，正向偏置为0.4+j6Ω; 反向偏置为0.5-j44Ω 串联时： 并联时：
采用六只 MESFET的开 关网络移相器
如上图示，对于通态
对于断态
仿真练习：设计一开关 开关结构： SPDT 驻波比： ＜1.25 频率： 5-6GHz 插入损耗： ＜2dB 隔离度： ＞40dB
开关速度：
测量开关速度的实验设备
开通延时、开通开关、关断延时、关断开关
各项有关开关速度的术语
圆极化铁氧体移相器
S 为铁氧体棒的截面， E 、 h 为微扰后的场分布。
当圆极化波进入圆波导，为简正波传播，在微扰 近似条件下，上式经过归化处理后，获得相位常 数的微扰公式：
* * Re [ h μh h μh ]dS （3） 2S
0
这就是正负圆极化相移的微扰积分公式，其正确
图 2 微扰理论的计算例子
1.1 微扰理论 直接应用场方程解边界值问题能得到超越方 程，但超越方程的数值解仍很复杂。而用微扰理 论来处理更为实用，微扰前的状态参数为 ( ,1) ， 微扰后的状态参数为 ( , μ)
图 1 圆极化移相器和双模移相器原理图
μ j 0
j
F
h1 ( m ) μh2 (m )]dV
移频率特性呈线性变化，其斜率为正。 为了求出正负圆极化相移 ，可应用公 式（7） 、 （9）和（10）进行数值积分。式（7）中 表示当磁化方向 H 0 和传输方向一定（2→1）的 情况下，正 / 负圆极化波 m 的散射参数之差值
S ， 从中可求出圆极化模 m 之间的差相移 （圆
P
sin 1 1 cos e jΔ - jΔ 2 sin cos e j
的关系为：
sin S 21 (m1 , m2 ) cos S 21 (m2 , m2 )
2 sin 1
S 37.798 2
比较上述计算结果，可得：1).仿真计算和数 值积分方程计算的结构较为精确，分别为
=37.8°和 37.798°；2).耦合波理论的解析公式
计算误差较小 =37.3°，微扰理论计算结果偏 差较大 =39.15°。
sin cos
一种铁氧体移相器控制系统的设计
通信 ， 接收上位机的波束控制信号 ， 并计算波控码 ， 产 生控制脉冲。驱动电路对前级信号进行放大 ， 为移相 器提供适 当的脉冲电流 ， 实现波束转换 ， 并给上位机反 馈 故 障检测信 号 。
１ 系统 设 计
本 文介 绍 的相 控 阵雷 达 包 含 了几 千 只移 相 器 单
路的构成 。
关键词 ： 铁 氧体移相器 ； 波控 ； 移相器驱动 电路
Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｏ ｆ Ｃｏ ｎｔ ｒ ｏ ｌ Ｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ ｆ ｏ ｒ Ｆｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ Ｐｈａ ｓ ｅ Ｓ ｈｉ ｆ ｔ ｅ ｒ
ＴＡＮＧ Ｎｉ ｎ ｇ ｓ ｈ ｅ ｎ ｇ
ｂ ｅ ｔ ｗ ｅ ｅ ｎ ｂ ｉ ｔ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｅ ｒ ａ ｎ ｄ ｕ ｎ ｉ ｔ ｐ ｕ ｌ ｓ ｅ ｗｉ ｄ ｅ ａ ｒ ｅ ｉ ｎ ｔ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ｉ ｎ ｄ ｅ ｔ ａ ｉ ｌ ．Ａｎ ｄ ｆ ｉ ｎ ａ ｌ ｌ ｙ ｔ ｈ ｅ ｗ ｏ ｒ ｋ ｐ ｉｎ ｒ ｃ ｉ ｐ ｌ ｅ ｏ ｆ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｅ ｒ ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｍｐ ｏ ｎ ｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｆ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｈ ｉ ｔｅ ｆ ｒ ｄ ｉ ｒ ｖ ｅ ｒ ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ ａ ｒ ｅ ｄ ｅ ｍｏ ｎ ｓ ｔ ｒ ａ ｔ ｅ ｄ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ ： ｆ ｅ ｒ ｒ ｉ ｔ ｅ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｅ ｒ ；ｂ ｅ ａ ｍ— ｓ ｔ ｅ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ ；ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｈ ｉ ｔ ｆ ｅ ｒ ｄ ｒ ｉ ｖ ｅ ｒ ｃ ｉ ｒ ｃ ｕ ｉ ｔ
种铁 氧体 移 相 器 控 制 系统 的设 计
移相器的工作原理
移相器的工作原理
移相器是一种用于光学成像的设备，它能够改变光线的相位，从而实现对焦和深度感知的功能。
在摄影和显微镜领域，移相器被广泛应用，它的工作原理是基于光的波动性和干涉现象的。
首先，我们来了解一下光的波动性。
光是一种电磁波，它具有波动性和粒子性。
在光学成像中，光的波动性起着决定性作用。
当光线通过不同介质或经过光学器件时，会发生折射、反射和干涉等现象，这些现象都与光的波动性密切相关。
移相器利用了光的波动性和干涉现象来实现对焦和深度感知。
它通常由两个或多个光学元件构成，其中包括透镜、衍射光栅等。
这些光学元件能够改变光线的相位，从而影响光的传播和成像。
在移相器的工作过程中，光线首先经过透镜聚焦，然后被衍射光栅或其他光学元件改变其相位。
通过调节衍射光栅的参数，如周期、方向等，可以实现对焦和深度感知的效果。
具体来说，当衍射光栅的参数发生变化时，光线的相位也会发生变化，从而影响成像的清晰度和深度信息。
除了衍射光栅，移相器还可以利用其他光学元件，如液晶透镜、声波透镜等，来实现对焦和深度感知的功能。
这些光学元件能够通
过电磁场、声波等外部信号来改变其光学特性，从而实现对焦和深
度感知的调节。
总的来说，移相器的工作原理是基于光的波动性和干涉现象的。
它利用光学元件改变光线的相位，从而实现对焦和深度感知的功能。
在摄影和显微镜领域，移相器的应用为成像技术带来了新的可能，
为人们观察微观世界和捕捉精彩瞬间提供了更多选择和便利。
希望
本文能够帮助读者更好地理解移相器的工作原理，进一步探索光学
成像技术的奥秘。
HFSS微波铁氧体移相器的仿真设计
HFSS微波铁氧体移相器的仿真设计In this paper, the electromagnetic characteristics of ferrite and the theory of electromagnetic wave propagating in ferrite are introduced. Using Ansoft HFSS software,I design and structure of the phase shifter and choose the size and material of each part of the shifter to bulid the model of Ka-band ferrite phase shifter and simulate. In this paper,I use the LiZn as the ferrite material, select the ridged waveguide as the carrier, in the 29.65~29.80GHz band, the result shows the insertion loss is less than 1.5dB, return loss is more than 20dB,phase shift is up to 200 degree.Meanwhile, this paper also research different parameters of the phase shifter effects on the performance of ferrite phase shifter .Keywords Ferrite phase shifter LiZn ferrite materials Ridge type waveguide HFSS simulation 目次1 绪论 11.1 选题背景和意义 11.2 移相器的分类 11.3 铁氧体移相器的研究概况 21.4 铁氧体移相器的发展趋势 31.5 本课题的要求和本文的主要内容 32 铁氧体及铁氧体移相器基础理论 52.1 张量磁导率 52.2 移相器的工作原理 73 铁氧体移相器的设计与实现 133.1 铁氧体材料的选择 133.2 铁氧体移相器结构尺寸的确定 143.3 阻抗匹配的设计 173.4 铁氧体移相器的建模和仿真 183.5 仿真结果分析 19结论 28致谢 29参考文献30 源自$六L维W论L文W网)加7位QQ3249'1141 绪论1.1 选题背景和意义铁氧体材料应用相当广泛，它能做成有源也能做成无源器件。
相控阵雷达专题知识
10.线性调频脉冲压缩
线性调频信号为
s' t
Re[e
j 2
f0
B 2T
t t
]
t T 2
式中幅度已经归一化，f0中心频率，T为脉冲宽度，B为带宽。其零 中频信号为：
j B t 2
st e T
t T
2
j B t 2
ht e T
t T 2
另外，还有四相码，取0o, 90o, 180o, 270o四个相位点。 相位编码脉冲压缩仍有副瓣克制旳问题。
四相码应用较少。
习题：线性调频信号旳带宽B为1MHz，时宽T为100μs，零中频，t0=0。采 样频率fs=B。 1． 画出线性调频信号实部和虚部旳时域图形。 2． 画出线性调频信号旳频谱图(FFT变换后取模，0频率在坐标中间)。 3． 画出无加权旳脉冲压缩波形，计算最大副瓣电平，三分贝脉冲宽度。 4． 画出海明加权旳脉冲压缩波形，计算最大副瓣电平，三分贝脉冲宽度。
7.双基地雷达
8.毫米波雷达
9.外辐射源雷达
§5.5有源相控阵雷达
每个阵元有一种收发组件
§5.6相控阵雷达旳有缺陷及发展趋势
特点：p182有8个特点 发展：战术相控阵和战略相控阵
小结
1.相控阵雷达旳基本概念 2.与相控阵雷达有关旳技术 3.相控阵雷达旳特点 4.阵因子和阵元因子 5.远场和近场 6.栅瓣和克服栅瓣旳措施 7.相控阵雷达扫描与角辨别率 8.相控阵雷达旳构成 9.相位扫描系统
6.脉冲压缩旳实现：
发射脉冲应按一定规则编码，以取得较大带宽。 接受机中应有一种压缩网络，
脉冲压缩网络实际上是一种匹配滤波器。脉冲压缩常
铁氧体移相器原理
铁氧体移相器原理
铁氧体移相器原理
2) 铁氧体移相器
其基本原理是利用外加直流磁场改变波导内铁氧体的导磁系数, 因而改变电磁波的相速, 得到不同的相移量。
图7.25所示为常用的一种铁氧体移相器, 在矩形波导宽边中央有一条截面为环形的铁氧体环,环中央穿有一根磁化导线。
根据铁氧体的磁滞特性(见图
7.25(a)), 当磁化导线中通过足够大的脉冲电流时, 所产生的外加磁场也足够强(它与磁化电流强度成正比), 铁氧体磁化达到饱和, 脉冲结束后, 铁氧体内便会有一个剩磁感应(其强度为)。
当所加脉冲极性改变时, 剩磁感应的方向也相应改变(其强度为)。
这两个方向不同的剩磁感应对波导内传输的波来说，对应两个不同的导磁系数, 也就是两种不同极性的脉冲在该段铁氧体内对应有两个不同的相移量, 这对二进制数控很有利。
铁氧体产生的总的相移量为这两个相移量之差(称差相移)。
只要铁氧体环在每次磁化时都达到饱和, 其剩磁感应大小就保持不变, 这样，差相移的值便取决于铁氧体环的长度。
图 7.25 铁氧体移相器
(a) 铁氧体磁滞回线; (b) 相移器结构
这种移相器的特点是: 铁氧体环的两个不同数值的导磁系数分别由两个方向相反的剩磁感应来维持, 磁化导线中不必加维持电流, 因此所
需激励功率比其它铁氧体移相器小。
铁氧体移相器的主要优点是:承受功率较高，插入损耗较小，带宽较宽。
其缺点是:
所需激励功率比PIN管移相器大，开关时间比PIN管移相器长，较笨重。
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铁氧体移相器原理
2) 铁氧体移相器
其基本原理是利用外加直流磁场改变波导内铁氧体的导磁系数, 因而改变电磁波的相速, 得到不同的相移量。
图7.25所示为常用的一种铁氧体移相器, 在矩形波导宽边中央有一条截面为环形的铁氧体环,环中央穿有一根磁化导线。
根据铁氧体的磁滞特性(见图
7.25(a)), 当磁化导线中通过足够大的脉冲电流时, 所产生的外加磁场也足够强(它与磁化电流强度成正比), 铁氧体磁化达到饱和, 脉冲结束后, 铁氧体内便会有一个剩磁感应(其强度为)。
当所加脉冲极性改变时, 剩磁感应的方向也相应改变(其强度为)。
这两个方向不同的剩磁感应对波导内传输的波来说，对应两个不同的导磁系数, 也就是两种不同极性的脉冲在该段铁氧体内对应有两个不同的相移量, 这对二进制数控很有利。
铁氧体产生的总的相移量为这两个相移量之差(称差相移)。
只要铁氧体环在每次磁化时都达到饱和, 其剩磁感应大小就保持不变, 这样，差相移的值便取决于铁氧体环的长度。
图 7.25 铁氧体移相器
(a) 铁氧体磁滞回线; (b) 相移器结构
这种移相器的特点是: 铁氧体环的两个不同数值的导磁系数分别由两个方向相反的剩磁感应来维持, 磁化导线中不必加维持电流, 因此所需激励功率比其它铁氧体移相器小。
铁氧体移相器的主要优点是:承受功率较高，插入损耗较小，带宽较宽。
其缺点是:
所需激励功率比PIN管移相器大，开关时间比PIN管移相器长，较笨重。