门式钢管脚手架设计计算(正式版)
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
门式脚手架计算介绍模板
门式脚手架计算书之宇文皓月创作计算依据：1 、《建筑施工门式钢管脚手架平安技术规范》JGJ128-20102 、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113 、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124 、《钢结构设计规范》GB50017-2003」、基本参数、荷载参数三、设计简图落地门架_门架简图落地门架门架平面图四、门架稳定性计算、荷载计算每米高度脚手架构配件自重发生的轴向力尺度值:N Gk1= (G kl+ G k2 x 2+ G k3X 1/2+ G k4 X 2 x 1/1+ G k5 x 2+ G k6 x 2)/h=(0.224+ 0.040 X 2+ 0.165 X 1/2+ 0.184 X 2X 1/1 +0.006 X 2+ 0.0085 X 2) /1.950=0.402 kN/ m1/2 暗示水平架设置2步1设1/1 暗示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重发生的轴向力尺度值：N Gk2= (G k7 X l/COS aX 2/4+ G k8 X l X 1/4+ G k9/4+ G k10 X 4/4 +G11X l+ G k12 X l X h) /h=(0.038 X 1.830/0.684 X 2/4+ 0.038 X 1.830 X 1/4+ 0.014/4+ 0.015 X 4/4+0.015 X 1.830+ 0.050 X 1.830 X 1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4 暗示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载发生的轴向力尺度值：N Qk= n X Q k X b X l=2 X 3X 1.219 X 1.83=13.385 kN 门架宽度b,见门架型号编辑风荷载尺度值：23 k=卩z Xy s x w o =0.74 x 0.8 x 0.3=0.178 kN/ mq k= w k X 1=0.178 x 1.83=0.325 kN/ m风荷载发生的弯矩尺度值：2 2M k= q k H i/10=0.325 X 3.9 /10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk汁N Gk2)H+1.4 N Qk=1.2 X (0.402+0.15) X 33.6+1.4 X 13.385=40.975 kN组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 X 1.4 (N Qk+2M/b)=1.2 X (0.402+0.15) X 33.6+0.9 X 1.4 X(13.385+2 X 0.494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算:1=1+I 1 •h 1/h 0=107800+107800< 1536/1930=193593 mm0 50 5i=(l/A 1)=(193593/424)=21.37 mm入=kh °/i=1.22 < 1930/21.37=110.19 由入查规范表B.0.6，得© =0.516N d =0・ A- f=0.516 <424X 2<205< 10 -3=89.7kN得，N w N d门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷依照完全卸荷计算方法。
门架脚手架的计算
门架脚手架的计算
门架脚手架的计算门架脚手架的计算
一、参数信息
1.脚手架参数
脚手架搭设高度为40.0米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式:单扣件；
搭设尺寸为：门架的宽度b = 1.219米，门架的高度h0 = 1.930米，步距1.950米，跨距l = 1.830米。
门架h1 = 1.536米，h2 = 0.100米，b1 = 0.750米。
门架立杆采用48.03.5 mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5 mm钢管，连墙件布置参数:两步三跨；
连墙件连接方式:焊缝连接；
连墙件的竖向间距3.90米，水平间距5.49米。
.荷载参数
本工程地处安徽省杭州市，基本风压为0.55，风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s为1.20；
施工均布荷载为2.500kN/m2，同时施工层数：2层。
3.地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.000；
基础底面扩展面积(m2):0.200；基础降低系数:0.40。
二、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:脚手架搭设高度为2.8m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离350mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×1.200+0.500×1.200=22.572kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×22.572+0.98×2.160)×0.350×0.350=0.399kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.399×1000×1000/64800=6.161N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.572+1.0×2.160)×0.350=6.844kN截面抗剪强度计算值 T=3×6844.0/(2×1200.000×18.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×22.572×3504/(100×10000×583200)=0.393mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
门式钢管脚手架梁支撑系统计算300X1000
梁模板支撑计算书工程名称:观澜商业中心一期更新项目02#地块工程单位:深圳市泛华工程集团有限公司1.计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=300mm,梁高h=1000mm,层高3.70m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2,抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.80m。
2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2× (0.30 + 1.70) × 1.2 = 0.72 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 1.00 × 1.2 = 8.64 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 1.00 × 1.2 = 0.54 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 10.74 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 8.25 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mmW=bh2/6=300×182/6=16200mm3； I=bh3/12=300×183/12=145800mm41）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2=-0.105×10.74×2502=-70481N·mmσ=M max/W=70481/16200=4.35N/mm2梁底模抗弯强度σ=4.35N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
门式钢管脚手架梁支撑系统计算
梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚200mm，梁宽b=450mm，梁高h=1000mm，层高4.05m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2 ；支撑采用两个门架并列错位600mm布置，门架纵向间距900mm，梁边至板支撑的距离0.80m。
2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2× (0.45 + 1.60) × 1.2 = 0.74 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.45 × 1.00 × 1.2 = 12.96 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.45 × 1.00 × 1.2 = 0.81 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.45 × 1.4 = 1.26 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 15.77 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 12.09 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=450mm。
W=bh2 /6 =450×182/6=24300mm3，I=bh3/12=450×183/12=218700mm41）抗弯强度验算弯矩系数K M=-0.105,M max=K M q1L2 =-0.105×15.77×3502=-202842N·mmσ=M max/W=202842/24300=8.35N/mm2梁底模抗弯强度σ=8.35N/mm2＜f m=13.00N/mm2,满足要求。
(完整版)门式脚手架搭设方案
湘西广州工业园标准厂房二期（4#、5#栋）外墙门式脚手架搭设方案二0一五年九月目录第一章工程概况 (2)第二章编制依据 (2)第三章施工工艺技术 (2)第四章施工计划 (12)第五章施工安全保证措施 (13)第六章劳动力计划 (20)第七章计算书及相关图纸 (20)第八章型钢悬挑卸料平台计算书 (30)附件:1.门式钢管脚手架检查评分表2.门式钢管脚手架验收表第一章工程概况1.工程名称：湘西广州工业园标准厂房二期2.建设单位：湘西自治州吉凤投资开发有限责任公司3.建设地点：湖南省吉首市营盘路南侧，羊城路东侧4.建筑面积：4#栋18415.13 m2；5#栋18415.13 m25.建筑层数：地上6层；1层~6层落地式门式脚手架6.建筑高度：27.2m第二章编制依据1．《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3．《建筑施工门式钢管脚手架规范》（JGJ128-2010）4.《建设工程施工现场消防安全技术规范》（GB 50720-2011）5．湖南金峰金属构件有限公司企业标准（Q/HNJF01 -2008）6. 湘西广州工业园标准厂房二期4#、5#栋施工7. 湘西广州工业园标准厂房二期4#、5#栋施工组织设计图第三章施工工艺技术一、方案的选择根据施工的要求，本工程采用落地式门式脚手架一次性搭设至屋顶（快速提升机部外架架管从下至上全部采用Ø48焊接钢管搭设，与外架不相连，提升机部位的门式脚手架采用双排管加固，架体与主体结构稳靠连接）。
二、门架配件材质、规格本工程建筑施工拱构型门架构配件组成主要包括：MF0817门架、U型插销、挂扣式脚手板、交叉支撑、连墙件、可调底座、纵横向水平杆等。
上述构配件材质、规格符合湖南金峰金属构件有限公司企业标准（Q/HNJF01 -2008）相关规定。
门架搭设的构造1．脚手架搭设高度落地式门式脚手架搭设高度为27.7（17步）米；安全计算高度取较大值H=30米。
门式钢管脚手架设计计算
门 架 榀 Ｍ儿２９ ２ ｋ 似２×１ １ １ ７５ ｇ ２ ９×１３ 每根主杆 ２ ９０ ５ 交差 拉 杆 副 Ｃ ８ ２ Ｇ１ １ ４ｇ ｋ ｌ２ ×１１ ×２９ ８９ ２９ １８
１０ ｇ ５ｋ
钢管 重 （ ． ３ ． ８ ２Ｘ１ ８ ／０ ６ ４＋１８ ） Ｘ ． ３ ．３ ０８ ０
工程 面积 ：４ ６ ｍ ３０
工 要 求 考 虑 ，设 １ 作 业 层 作 业 。取 ２ ０ Ｎ／Ｉ ， 个 ．ｋ Ｔ Ｉ 脚 手 架搭 设距 墙 距 不大 于 １０ ５ ｍｍ。
Ｈ＝３ ６ （ 平 ） ．ｍ 水
Ｎ１ ＝ １ ４ × （ｋ× Ａ ｗ ． ｏ ＝ １ ４ ×０．１ × ３． × ３． ＝ ２ ５ ． ４ ６ ６ ． ４ｋＮ Ｎｈ＝ Ｎ１ ＋ Ｎ０＝ ２ ５４ ＋ ５ ＝ ７． ４ ｗ ． ５ ｋＮ
因此 连墙 件 承载 力 须 大于 ７ ９ ｇ ６ｋ 。
三 ．结束 语
Ｎ２ ｒ Ａ／ ＝３ ．ｋ Ｅ＝￣Ｅ ２ １４ Ｎ，代 入 公式 （） １
１． ２× １ ９× １ ２． ０
１ ．经过 实 际使 用本 外 架设 计 是 偏安 全 的。
上
：
：
垒 ： 墨
！
２ ．扣 件式 钢 管 脚 手架 在 使 用 中应 特 别 注 意扣 件
维普资讯
’、
ＯＮ ＲＵＣＴＯＮ ＾Ｆ Ｔｙ ＳＴ Ｉ ｓ Ｅ －
Ｓ ｌ ＾Ｔ Ｆ－ Ｅ ｙ
支讫盔 ’ １ 金 ． －
年 第∥期
门式 钢 管 脚 手 架设 计 计 算
。王 维群 白波 （ 宁 省抚 顺 市 工程质 量 安 全监督 站 ） 辽
。１ １ ． ５×５． ０×（ ８ １—０． ８×１ ． ／ １ ４） ２９ ３ ．
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
文件编号：TP-AR-L1254
In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives.
（示范文本）
编订：_______________
审核：_______________
单位：_______________
门式钢管脚手架设计计
算(正式版)
门式钢管脚手架设计计算(正式版)
使用注意：该安全管理资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。
材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称《规范》）的颁布实施，为门式钢管脚手架在设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产的法规，做到技术先进、经济合理提供了依据。
抚顺地区近年来使用门式钢管脚手架者增多，现以某施工现场采用钢管脚手架施工为例，对如何用《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》进行脚手架设计计算予以介绍。
1.设计说明
1.1 概况：工程项目：抚顺市某大厦外墙装饰工程
楼高：48.1m 15层
工程面积：4360m²
工程内容：原墙面铲除，进行亮化装饰
1.2本工程全部采用沈阳市某公司生产的山立牌门式脚手架及配件，其选用名称、规格及材质、门架尺寸情况如表1、表2、表3。
本例选用钢材均为Q235碳素结构钢，其抗拉抗压和抗弯强度设计值：
f = 205N/mm²
1.3 抚顺地区基本风压值：W₀ = 0.45，风压高度系数按C类地面粗糙度取。
H = 48m时μz = 1.23
1.4 脚手架构造做法：
根据《规范》要求初步选定：
搭设高度：48m 施工荷载从安全及实际施工要求考虑，设1个作业层作业。
取2.0kN/m²，脚手架搭
设距墙距不大于150mm。
水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设。
扣件每跨内直角扣件1个，旋转扣件4个。
连墙件竖向及水平步距为3步1跨（H₁=6m L₁
=2m），脚手架采用营口金牛牌密目式安全网进行全封闭，目数不少于2000目/100cm²，自重标准
0.5kg/m，脚手架背靠建筑物为全封闭墙。
2 .根据上述条件进行脚手架稳定性计算
2.1.1 脚下手架自重产生的轴向力NGK1计算门架1榀 27.5×9.8×10-3(-3标在右上位
置)=0.270kN
交叉支撑2副 4×9.8×2×10-3(-3标在右上位置)=0.078kN
水平架（每5步4设）
16.5×9.8×4/5×10-3(-3标在右上位
置)=0.129kN
脚手板2块（每5步1设）
0.184×2×1/5=0.074kN
连接棒2个 6×2×10-3(-3标在右上位
置)=0.012kN
锁臂2副 0.0085×2=0.017kN
合计 0.58kN
∴每m高脚手架自重
NGK1=0.58/1.95=0.297kN
2.1.2 加固杆、附件产生的轴向力NGK2计算 tg α=4×1.95/（4×1.83）=1.066
对应cosα=0.684
钢管重（2×1.83/0.684+1.83）×
0.038=0.273kN
扣件重为1×0.0135+4×0.0145=0.072kN
每米高脚手架加固件重
（0.273+0.072）/（4×1.95）=0.044kN
密目网重0.5×9.8×10-3(-3标在右上位
置)=0.005kN/m
加固杆、附件产生的轴向力NGK2
NGK2=0.044+0.005=0.049kN/m
2.1.3施工荷载产生的轴向力标准值
∑NQik=Qik·b·L=2×1.22×1.83=4.465kN
2.1.4风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值
根据使用全封闭密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数。
μs=1.0φφ=1.0风荷载标准值
Wk=0.7μz·μs·W₀=0.7×1.0×1.23×
0.45=0.387kN/m²
作用于脚手架计算单位的风线荷载标准值
qk=Wk·L = 0.387×1.83=0.0708kN/m
2.1.5 计算脚手架稳定性，N≤Nd
，则脚手架稳定，根据《规范》规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。
不组合风荷载时
N=1.2（NGK1+NGK2）H+1.4∑NQik
=1.2（0.297+0.049）×48+1.4×4.465
=26.181kN
组合风荷载时
N=1.2（NGK1+NGK2）H+0.85×1.4（∑
NQiK+2MK/b）=1.2（0.297+0.049）×48+0.85×1.4×（4.465+2×2.549/1.22）=30.216kN
由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。
一榀门架的稳定承载力设计值Nd
根据门架型号和尺寸已知：
门架立杆钢管 ?42×2.5mm，A₁=310mm²
h₀=1930mm，I₀=6.08×10的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)mm的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)
门架加强杆钢管为 ?26.8×2.5mm
I₁=1.42×10的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)mm的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持) h₁
=1536mm
门架立杆换算截面惯性矩
I=I₀+I₁·h₁/h₀=6.08×10的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)+1.42×10的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)×1536/1930=7.21×10的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)mm的4次方(原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持)
门架立杆换算截面回转半径
门架立杆长细比：根据H=48m查表知系数k=1.22 λ=k×h₀/ i=1.22×1930/15.25=154
查表知轴心受压构件稳定系数?=0.294
一榀门架的稳定承载设计值：
Nd=φ·A·f =0.294×310×2×205×10-3(-3标在右上位置)
=37.267Kn＞N=30.216kN
满足要求。
1——门架；2——交叉支撑；3——脚手板；4——连接棒；5——锁臂；6——水平架；7——水平加固杆；8——剪刀撑；9——扫地杆；10——封口杆；11——底座；12——连墙杆
图1 门式钢管脚手架
2.2 连墙件强度和稳定计算
连墙件选用DW1540型附着件，使墙体与架体连接（见图2）
2.2.1 风荷载作用于连墙件的水平力
NW=1.4wk·L₁·H₁=1.4×0.387×2×6=6.5kN
2.2.2 风荷载及其他作用对连墙件产生的拉压力设计值
N₁（Nc）=Nw+3.0=6.5+3=9.5kN
2.2.3 计算连墙件与脚手架，连墙件与主体结构连接强度
Nt=9.5kN＜Nv40kN满足要求
2.2.4 连墙件本体强度计算查表惯性半径 i = d/4=16/4=4
L=400mm 其长细比λ=L/i=400/4=100 查表知φ′=0.588
∴γ=Nc/（φ·A）=9.5×10³/ [0.588×（π×16²）/4 ]=80.4N＜0.85f=174N/mm²
满足要求。
图2 连墙件与墙体连接采用膨胀螺栓的做法
3.搭设要求
3.1 为加强脚手架安全稳定性，在转角处架设做法如图3，将转角处的两门架连成一体；
3.2 严禁使用不合格或不配套门架配件；
3..3 基础先弹出门架立杆位置线，并垫50mm 厚、宽300mm、长200mm垫板，底座安放要准确稳固。
3.4 脚手架整体搭设完、稳固后，再进行设置密目网全封闭施工。
1——连接钢管；2——门架；3——连墙件；
图3 转角处脚手架连接
（王维群白波）
此处输入对应的公司或组织名字
Enter The Corresponding Company Or Organization Name Here。