龙门吊基础承载力及变形验算
10t龙门吊地基承载力计算
10t龙门吊地基承载力计算
10吨龙门吊的地基承载力计算需要考虑以下几个因素：
1. 龙门吊的自重：龙门吊自身的重量需要计算在内，假设为W1。
2. 载荷：龙门吊能够承受的最大载荷为10吨，假设为P。
3. 活载系数：根据具体使用情况和要求，可选取不同的活载系数，通常为1.0-1.5之间。
4. 地基承载力：根据地基的类型，可以查表或进行土壤力学计算得出地基的承载力。
地基承载力计算的公式为：
Q = (P + W1) × C × γ
其中，Q为地基承载力，P为载荷，W1为龙门吊自重，C为活载系数，γ为地基承载力系数。
请注意，以上介绍的是一种常用的地基承载力计算方法，具体计算需要根据具体工程条件和要求进行。
为确保安全，在进行地基承载力计算时，最好咨询专业的土木工程师或结构工程师进行详细设计和计算。
龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算
龙门吊用于盾构区间施工，龙门吊在轨道运行，地基承载力以16T地基承载进行验算，验算过程如下：
16T龙门吊起重设备总重40T，管片自重15T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加管片自重：
G=40T+15T=40+15=55T。
龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。
本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。
按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：
轨道所受的车轮压力大小为：
1、龙门吊各轮自重分配:G自重=55/8=6.875T
2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑) 则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：
F单轮=（6.875T+15/4 T）×9.8N/Kg=104.125 KN
轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；
则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：。
100t龙门吊基础承载力计算书
100T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“100t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面：
100t龙门吊基础截面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 800 mm，B2 =800mm
H1 = 500 mm，H2 = 800 mm
无偏心：
3．荷载值：
①基础砼：g1=7×1.58m3×26 kN /m3=287.56 kN
②钢轨:g2=7×43×10N /kg=3。
01 kN
③龙门吊轮压：g3=2×27×10N/kg=540 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+ g3=543KN
G k = g1=287。
56KN
4．材料信息:
混凝土: C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =(B1＋B2)×L = 1。
6×7= 11。
2 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)下列公式验算：
p k = （F k＋G k)/A = 74。
2 kPa
结论:移梁滑道基础底面的地基承载力大于74.2 kPa即满足设计要求。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
竖井龙门吊基础承载力演算书
修正后的地基承载力特征值 =180+1.0×18ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ(3.6-0.5)=235.8KPa
承载力F= ×6m×1.5m=2122KN
混凝土密度取2.5t/m³，基础上最大荷载： =(4t+5t+10.7×2.5+12.4×1.8)×10=580KN≤2122KN,地基承载力满足。
2号竖井龙门吊基础承载力验算书
如图1,2,3所示，2号竖井龙门吊基础分左右两座条形基础，尺寸6m×1.5m×0.5m。左侧基础上柱高0.5m，右侧基础上柱高3.1m。龙门吊自重8吨，最大吊重10吨。回填土地基承载力特征值为180KPa,γ取18KN/m³。
1.地基承载力计算：
取右侧龙门吊基础为研究对象：
2.配筋验算：
地基净反力P=F/b=580/1.5=386.7KPa
跨中最大弯矩M= =1683KNm
= =1340
钢筋采用Φ20@200，截面积1570 =1340 ，即也满足配筋要求。
附图1
附图2
附图3
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
t龙门吊基础承载力计算书
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm,
H1 = 400 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=××25 kN /m3=
②钢轨：g2=×43×10N /kg=
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=
4．材料信息：
混凝土： C30 钢筋： HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =×= m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = =
结论：本地地表往下～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
龙门吊基础基础验算
龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。
二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。
见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。
龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。
FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。
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XXXXXXXXXXXX项目
预制梁场轨道梁地基基础
设计计算书
计算：
复核：
审核：
2022年XX月
目录
1.工程概况 (2)
1.1预制梁场简介 (2)
1.2场地地层条件 (2)
2.计算依据 (3)
3.门式起重机 (3)
3.1.预制场龙门吊配置 (3)
3.2.龙门吊基础 (3)
4.龙门吊基础承载力验算 (4)
4.1.计算参数 (4)
4.2验算过程 (5)
5.地基变形验算 (8)
5.1最不利工况 (8)
5.2验算过程 (8)
6.结论与建议 (10)
1.工程概况
1.1预制梁场简介
图1 预制梁场布置图
1.2场地地层条件
由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：
由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。
基底以下各土层分布及参数见下表：
2.计算依据
（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）
（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）
（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）
（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》
3.门式起重机
3.1.预制场龙门吊配置
为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。
1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。
3.2.龙门吊基础
预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。
南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。
图2 80T门吊轨道基础示意图（南岸）图3 80T门吊轨道基础示意图（北岸）轨道基础上预埋Φ16@1000mm螺栓及钢垫板用以固定钢轨，采用钢筋混凝土浇筑，基础面纵向每间隔10m埋设直径10cm的PVC 管，作为梁场内侧向外排水及穿线孔。
每隔50m设置一道伸缩缝。
另外在门吊远离主通道的一端设置统一的配电箱和纵向排水沟和电缆槽，排水沟按照0.5%坡度设置。
4.龙门吊基础承载力验算
4.1.计算参数
梁场龙门吊属于室外作业环境，当风力较大或降雨时应停止施工。
80T龙门吊自重取30t；
最大起吊荷载：实际最大梁重为35m边梁122.36t，取140t；
吊车最不利位置：吊车距支腿最近距离为4m；
吊车单侧支腿由两个车轮支撑，车轮间距为7.9m；吊车跨径为35m。
图4 龙门吊示意图
图5 龙门吊支腿及轮距
4.2验算过程
起重最重梁板时单个天车所受的集中力为P ，龙门吊自重均布荷载为q 。
P 和q 的计算值如下：
kN G P 70021014021=⨯== m kN L G q /57.835
10
302
=⨯==
龙门吊支腿合力设为N 1，N 2。
最不利工况下支腿合力的计算简图如图6所示：
图6 龙门吊受力示意图
由弯矩平衡可求得支腿合力
()kN N 770353557.821
4357002
1=⨯⨯+-⨯= kN N 23035
3557.821
47002
2=⨯⨯+⨯= 即作用于龙门吊两侧车轮底荷载标准值分别：
kN N F k 3852770
211=== kN N F k 1152
230
22
2===
预制梁场布置场地地层条件较好，南岸轨道地基梁布置于56cm 水稳层+80cm 灰土层上，灰土层下为约2m 厚压实填土路基，地基梁采用60cm ×60cm 单层条形基础；北岸轨道地基梁布置位于80cm 灰土层上，灰土层下为约2m 厚填土路基，地基梁采用40cm ×60cm 和40cm ×110cm 双层条形扩大基础。
地基梁相对于持力层均为柔性基础。
因此，在吊车车轮间距为7.9m 的情况下，轮下基础按独立基础验算。
轮下荷载在地层中的应力扩散如下图所示：
图7南岸轮下荷载应力扩散图（纵向） 图8南岸轮下荷载应力扩散图（横向）
图9北岸轮下荷载应力扩散图（纵向）图10北岸轮下荷载应力扩散图（横向）
南岸基础：
基底压力：()kPa p k 4279.03856.023.06.0385==⨯+⨯=
地基梁铺设在水稳层上，水稳层承载力远大于427kPa ，满足要求；
下卧层层顶压力：
()kPa p p zc z 22.7892.293.4892
.2931.341.23858.056.0225.1136.125.15.1136.126.09
.0427=+=+⨯=+⨯+⎪
⎭⎫ ⎝
⎛⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛
⨯⨯+⨯=
+
下卧层为地基填土，承载力也远大于78kPa ，满足要求； 北岸基础：
基底压力：()kPa p k 2.18409.23858.023.01.1385==⨯+⨯=
地基梁铺设在灰土层上，灰土层承载力远大于184kPa ，满足要求；
下卧层层顶压力：
()kPa p p zc z 58.6592.2966.3592
.2971.391.23858.056.0225.1136.129.15.1136.121.109
.22.184=+=+⨯=+⨯+⎪
⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝
⎛
⨯⨯+⨯=
+
下卧层为地基填土，承载力也远大于65kPa ，满足要求；
5.地基变形验算
5.1最不利工况
本节中的地基变形验算旨在验算龙门吊的整体倾斜是否满足规范要求。
即需分别计算龙门吊两边基础的沉降以判断两边的沉降差与跨度的比值是否符合要求。
本验算最不利工况为：在起吊最重梁板（35m 箱梁，按140t 计），起重机距一侧最近距离为4m 。
此时两侧支撑反力相差最大，沉降差最大。
5.2验算过程
南岸轨道地基梁下土层为56cm 水稳层+80cm 灰土层+200cm 压实填土路基层+原土层，沉降计算忽略水稳层、灰土层和路基层变形，仅计算原土层变形；北岸轨道地基梁下土层为80cm 灰土层+200cm 压实填土路基层+原土层，沉降计算忽略灰土层和路基层变形，仅计
算原土层变形。
由上一节可知： 灰土层层底附加压力为
最大一侧P z0=48.3kPa ，最小一侧：P z0=14.4kPa 应力扩散面积为2.41x3.31。
沉降计算深度预取灰土层下4m ；
l/b=3.31/2.41=1.37,z/2=4x2/2.41=3.32,查《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）附录K 有，基础中心附加应力系数α=0.05x4=0.2
灰土层下4m 处的附加应力P z =48.3x0.2=9.66kPa 灰土层下4m 处的自重应力P zc =22x(0.56+0.8)+19x2+18x2 =103.92kPa;
可知：0.1P zc >P z ,土层沉降计算深度可取灰土层下4m 。
查《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）表5.3.5沉降计算经验系数Ψs=0.85
使用分层总和法计算：
mm s 36.4)33
.6519
.064.5137.0(
3.4885.0=+⨯⨯=
10 mm s 30.1)33
.6519.064.5137.0(4.1485.0=+⨯⨯= 龙门吊两侧的沉降差为：
mm s 06.330.136.4=-=∆
龙门吊的整体倾斜：
003.0000087.035000/06.3<==∆l
s ，满足规范要求。
北岸灰土层层底附加压力为：
最大一侧P z0=35.66kPa ，最小一侧：P z0=10.65kPa 应力扩散面积为2.91x3.71，附加应力小于南岸，扩散面积大于南岸，因此沉降满足要求，计算过程同南岸，计算过程省略。
6.结论与建议
通过验算，预制梁场的地基承载力和变形均满足规范要求。
南岸和北岸地基梁分别落在水稳层和灰土层之上，地基处理时应将表层杂土清除，并压实整平。