综掘工作面供电设计说明书.
综掘工作面设备的配置及说明
MYP1140-3×50+1×10
1000
米
1801运输顺槽
综掘工作面设备的配置及说明(B组） 序号 设备名称 型号 主要技术特征 数量 0-3×50+1×10
1000
米
1801回风顺槽
32
低压电缆
MYP1140-3×35+1×10
1000
米
1801排水进风巷
3
台
辅助设备
16
对旋双风机
2
台
17 18 19
双电源电磁启动器 低压橡套电缆 供风管
2 594
台 米 米 临时变电所540m中部采区中部口 。3×35+1×10电缆540×1.1=594m.
120+957+123+62= 1262 1262m 1263
20
供水管
米
综掘工作面设备的配置及说明(B组） 序号 设备名称 型号 Φ 89×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 Φ 108×4 MYPJ-10-3×35 主要技术特征 数量 单位 用途 备注
综掘工作面设备的配置及说明(B组） 序号 设备名称 型号 主要技术特征 数量 单位 用途 备注
1
掘进机
343KW
1
台
供电设备
3
移动变电站
KBSGZY-500/10/1.2/0.69 KBZ-400/1140（660）
1
台
供电设备
4
馈电开关
4
台
四条皮带各一台总馈
供电设备
5
真空磁力开关
QBZ-120/1140 QBZ-80/1140（660）
GB_50417_煤矿井下供配电设计规范1
GB50417-2007煤矿井下供配电设计规范中华人民共与国国家标准GB50417-2007煤矿井下供配电设计规范Code for design of electric power supply of under the coal mine2007—05—21发布2007—12—01实施中华人民共与国国家建设部联合发布中华人民共与国国家质量监督检验检疫总局中华人民共与国国家标准中国煤炭建设协会主编中华人民共与国建设部公告第646号建设部关于发布国家标准《煤矿井下供配电设计规范》的公告现批准《煤矿井下供配电设计规范》为国家标准,编号为GB50417—2007,自2007年12月1日起实施。
其中,第2.0.1、2·O·3、2·0、5、2、0、6、2、0、9、4、1、1、4、2、1、4、2、9、5、1、3、5·1·4(4、5、6)、6、1、4、6、3、1(4)、7、1、1、7、1、2、7、1、3、7·1·4、7·1·5、7、2、1、7、2、8条(款)为强制性条文,必须严格执行。
本规范由建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。
中华人民共与国建设部二OO七年五月二十一日前言本规范就是根据建设部建标函(2005}124号文件《关于印发“2005年工程建设标准制定、修订计划(第二批)”的通知》的要求,由中煤国际工程集团武汉设计研究院会同有关单位共同编制完成的。
本规范在编制过程中,编制组认真分析、总结与吸取了十几年来国内外煤矿井下供配电采用新技术、新装备的经验及新的科研成果。
所引用的技术参数与指标,就是生产实践经验数据的总结。
特别就是高产高效工作面近几年发展较快,其供配电系统有了比较成熟的运行实践经验。
编制组广泛征求了有关单位意见,经反复修改,最后经审查定稿。
本规范共8章,内容涉及煤矿井下供电的各个方面,主要包括:总则、井下供配电系统与电压等级、井下电力负荷统计与计算、井下电缆选择与计算、井下主(中央)变电所设计、采区供配电设计、井下电气设备保护及接地、井下照明等。
综掘工作面供电设计说明书
综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA 根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
14402综采工作面设计
14402综采工作面设计说明书第一节工作面概况矿井14402工作面位于一采区西南侧，为一采区首个综采工作面，工作面地表高程范围为+130m～+180m，工作面标高为-130m～-220m，煤层埋深厚度260～400m，平均埋深330m。
工作面范围内分布有ZK62与ZK63勘探线内有5个见煤钻孔，走向平均坡度3°～20°,西北侧临14401采空区，南面为回风石门及运输大巷，东面为一采区进风巷及回风巷。
14402工作面倾斜长壁后退式采煤方法开采。
工作面走向长度平均580m，切眼长度180米。
工作面皮带巷、轨道巷、回风巷净宽3.2m，高2.2m，净断面7.04m2。
三巷均采用锚网支护。
工作面倾向长180m，走向平均长约580m 。
开采煤层为Ⅳ4煤层。
Ⅳ4煤层煤层厚度1.3～1.7m，平均厚度1.5m。
14402可采储量22.9万t。
此工作面对应的地表从井上下对照图上看出，14402工作面对应地面位置为山坡树林，丘陵地势，无重点保护建筑物。
第二节地貌概况14402工作面对应地面位置为山坡树林，丘陵地势。
第三节煤层与围岩性质一、煤层性质14402工作面所采煤层为Ⅳ4煤层：褐黑色，条痕棕褐色，油脂光泽，薄层至中厚层状，亮煤、半亮煤夹暗煤，条带状结构，易燃。
显微特征为：条带状结构，薄～中厚层状，有机组份占71～81％，矿物组份为19～29％。
二、围岩性质Ⅳ4煤层直接顶和老顶以泥质、泥灰岩为主，近煤层处层理发育，局部发育成楔状，不易破碎，伪顶厚0.2～0.5m，易碎，易冒落，直接底为泥灰岩，层理发育，厚2.0m，该面直接顶为2类中等稳定，老顶为Ⅱ级，底板为Ⅲb级14402综采工作面设计说明书第四节水文地质一、地表根据广西煤炭地质一五〇勘探队于2013年1月提交的《广西田阳县田阳探区XXXX矿段煤炭资源储量核实报告》及评审意见书，矿井水文地质条件属简单，在近右江河地带水文地质条件属中等复杂。
根据2016年05月，XXXX矿编制的《百色右江XXXX煤矿有限公司XXXX煤矿矿井水文地质类型划分报告》及评审意见书，本设计按水文地质条件为简单进行设计。
掘进工作面供电设计
掘进工作面供电设计目录一、掘进工作面概述 (2)二、掘进工作面设备选型 (2)三、负荷记录及移动变电站选择 (2)四、高压电缆截面选择校验 (5)五、按长时负荷电流选择低压电缆截面 (6)六、短路电流计算 (6)七、高压开关的整定 (12)八、低压开关的整定及校验 (13)九、漏电保护装置和接地保护 (17)十、机电管理 (18)十一、供电系统图 (18)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概述该工作面位于井田西部，掘进方位为320°40'13"，巷道断面14㎡，煤岩层倾角0-3°巷道掘进总长度为1907米。
采用两台三一重工EBZ-160掘进机。
掘进工作面的机电设备的电源来自1-2煤临时变电所的2号高压开关PJG-400/10Y和低压9号馈电开关，1-2煤临时变电所距掘进工作面配电点240米。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBZ-160掘进机重要技术参数：机长：10.1米机宽：2.4米供电电压：1140V 总功率：246KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运送机重要技术参数：运送能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm三、负荷记录及移动变电站选择1、1#移动变电站的选用1号掘进机总功率246KW计算电力负荷总视在功率S=ΣP Nθos rC K KVA 式中 S —所计算的电力负荷总的视在功率 ，KVA ； ΣP N —参与计算的所有用电设备额定功率之和， KW ； Cos Φ—参与计算的电力负荷的平均功率因数；0.7 K r --需用系数。
K r 按下式进行选择K r =0.4+0.6NSP P ∑ 式中 P S —最大电机的功率数 ，KW ；ΣP N —其她参与计算的用电设备额定功率之和， KW ； 则 K r =0.4+0.6×246160=0.79 CosΦ取0.7 K r 取0.79 电力负荷总视在功率为 S=246×7.079.0=228KVA 根据计算负荷，选用KBSGZY-315/10矿用隔爆型移动变电站一台。
综采工作面供电方案
红湖煤矿1#—2#煤层综采工作面 供 电 方 案一、工作面概况与设备选型配置根据《煤矿安全规程》的要求，结合本矿的实际情况，矿部出台了《红湖水平分段选型》报告，为井下1#—2#煤层设计了短臂式综采放顶煤采煤工作面（简称综采工作面），综采工作面走向长度600米，切眼开采长度为30米，工作面煤层倾角45°－60°，煤层厚度10米－12米，两层煤间距为2米—7米，采煤方式为短臂式综采放顶煤采煤方式。
设备选型配置情况如设备选型配置情况如下：说明：此表是矿部结合本矿的实际情况出台的《红湖水平分段选型》报告中设备选型为依据，表中，划横线的最后2项是临时填写的，变压器的型号临时更改的，由原型号KBSGZY-630/10型移动变电站更改为KBSGZY-1000/10型移动变电站（根据综采工作面设备负荷计算后的出的数据）。
二、供电系统的选择综采工作面供电电源来自井下中央变电所高压防爆开关引出，高压采用1回路10000V 至采区变电所供一台KBSGZY —1000/10型1000KVA 移动变电站使用。
电缆线敷设路线为：井下中央变电所→316水平材料上山→364水平回风材料顺槽→364水平综采变电所→综采工作面→综采工作面下端头→运输顺槽。
移动变电站、乳化液泵站、开关串车放置在364水平材料顺槽距综采工作面50米处，设备控制开关放置在串车上，移动式变电站在前，开关串车在中，乳化液泵站紧随其后。
序号 设备名称 规格型号 单位 全年计划数量单价金额(万元) 厂家 1 综采过渡支架 ZFG5000/16/25 付 2 20 40 平顶山 2 综采基本架 ZF4800/14/26 付 20 15300 平顶山 3 采煤机 MG －250/300/NWD 台 1 200200 上海天地 4 前部刮板输送机SGZ730/90 米 30 100 奔牛或甘肃容和5 后部刮板输送机 SGZ630/75 米 30 80 6 转载机 SZZ630/75 米 30 70 7 **破碎机 PLM500 台 1 70 8 泵站 BRW200/31.5 台 2 60 无锡泵站9 移动变电站 KBSGZY-1000/10台 1 3010 回柱绞车 JH20 台 2 5 10 淮南煤机厂11 集中控制器KTC102.1套 1 20 20 天津华宇电子有限公司合计980低压电缆沿364水平综采变电所→综采工作面→综采工作面下端头→运输顺槽敷设，采用电压等级为1140V。
综掘供电系统整定值计算书
一、供电系统
1、供电情况
1405回风顺槽综掘工作面设备分为三组供电,一组为采面移动变电站，一组为1405回风顺槽移动变电站，一组为主运皮带巷。
三组变电站的电源均由井下中央变电所高压开关柜采用MYPTJ-3*50+3*25/3+3*2.5型高压电缆两路直接供给,供电电压为10KV。
+(0.0144+0.0013+0.0864) 2=6701A
Id6(2)≈Id4(2)=√3/2* Id4(3)=5803A
Id5(3) =U2e/(1.732*√ΣR2+ΣX2)
=690/(1.732*√(0.00046+0.00878+0.0148+0.269) 2
+(0.0144+0.0013+0.08640.00456+0.0367) 2=2106A
采面移动变电站设在距工作面800米处。
采面移动变压器将10kV高压变为660V电压,给掘进机、锚杆机、综保、探水钻、水泵等供电;各电机由本质安全型真空磁力起动器控制。
1405回风顺槽内的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源分别为刮板机、可缩皮带机等供电。
主运皮带巷的移动变电站将10KV高压变为660V低压，从该变压器引出二路660V电源专供掘进局部通风机。
故满足要求
三)、低压电器整定见下表：
编号
开 关
型 号
开关额定电流
A
保 护
方 式
最大负
荷电流
A
最小短
路电流
A
过流保护整定电流
A
灵敏度
系数校验
长时负荷电流
掘进工作面供电设计 (3)
山西阳城山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面供电设计说明书编制：机电科长：审核：日期：目录一、掘进工作面概况 (3)二、设备选用 (3)三、工作面移动变电站及配电点位置的确定 (4)四、负荷统计及移动变电站选择 (4)五、电缆截面选择校验 (5)六、按机械强度要求校验电缆截面 (7)七、高压开关的整定 (8)八、低压开关的整定及校验 (9)九、电缆电压降验算 (14)十、漏电保护装置和接地保护 (15)十一、机电管理 (15)掘进工作面供电设计一、掘进工作面概况（一）工作面的选择位置及四邻情况山城煤业有限公司集中材料储备巷开拓工作面位于自行车巷南侧，西侧为南巷；东侧为总回风巷；南侧为采空区。
（二）工作面的参数巷道设计总长：集中材料储备巷482.8m，沿煤层底板掘进，工作面标高约为605m-615m。
二、设备选用（一）工作面设备掘进机选用佳木斯煤矿机械厂生产的EBZ100E型掘进机，其额定功率182.5KW，其中截割主电动机功率为100KW,额定电压为1140(660)V；油泵电机功率为75KW,额定电压为1140(660)V;二运输机功率为7.5KW,额定电压1140(660)V。
（二）顺槽设备1、前期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机两台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
3）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车一台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
2、后期1）煤溜：采用张家口煤矿机械制造公司制造的SGB-620/40T型刮板机三台，额定功率40KW，额定电压660V。
2）调度绞车：采用山西煤矿机械制造公司制造的JD-1型调度绞车四台。
其额定功率11.4KW,额定电压660V。
3）乳化液泵站：一泵一箱，乳化液泵采用无锡煤矿机械公司生产的XRB2B(A)80/20型乳化液泵，其额定功率37KW,额定电压660V。
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综掘工作面供电设计一、综掘工作面供电设计说明书305掘进工作面位于北三采区4#煤层。
轨道巷长度936.8米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；胶带巷长度971米，设计宽度5.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进；尾巷长度990.2米，设计宽度4.2米，采用一台EPJ-120型掘进机掘进。
横贯采用炮掘。
305掘进工作面所有机电设备由北三采区变9504#高压开关供电，轨道巷掘进工作面的所有机电设备由一台KBSGZY-630KVA型移变供电，胶带巷、尾巷所有机电设备由一台KBSGZY-1000KVA型移变供电。
轨道巷、胶带巷及尾巷设备型号及供电情况详见《305掘进工作面供电系统图》和《305掘进工作面设备布置图》。
二、掘进工作面设备选型根据我矿现场实际及使用经验设备选型如下：1、掘进机EBJ-120TP掘进机主要技术参数：机长：8.6米机宽：2.1米可掘巷道断面：9-18m2最大可掘高度：3.75m 最大可掘宽度：5m供电电压：660V 总功率：190KW2、可伸缩皮带机SSJ-800/2X55皮带运输机主要技术参数：运输能力：400T/H 电机功率：2*55KW带速：2m/S 带宽：800mm3、刮板运输机主要技术参数：输送能力：150T/H 电机功率：40KW三、掘进工作面供电设备选型1、变压器容量选择305轨道巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW ，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW:S=∑P n *￠cos kr ∑P n =P 掘进机+P 运输机=190+110=300KW需用系数： Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =300*7.05.0=214KVA根据实际条件轨道巷选用一台KBSGZY-630/10/0.69KV 移动变电站供电。
305胶带巷、尾巷设备：EBJ-120TP 掘进机功率190KW 胶带巷、尾巷各一台，SSJ-800/2X55皮带运输机功率110KW 胶带巷、尾巷各一部:S=∑PN*￠cos kr∑P n =P 掘进机+P 运输机+P 刮板+P 650皮带=190*2+110*2+40*2+7.5*3=702.5KW需用系数：Kr=0.5（掘进）平均功率因素：cos ￠=0.7（掘进）S=∑PN*￠ cos kr =702.5*7.05.0=502KVA根据实际条件胶带巷选用一台KBSGZY-1000/10/0.69KV 移动变电站供电。
2、采区变电所高压开关的选择根据用电负荷额定电流选择高开A U SI 411032145023=⨯+==根据现有设备选用南二采区变电所的BGP9L-10Y 型永磁开关，互感器变比200/5A3、电缆选择（1）高压电缆选择根据用电负荷额定电流选择高压电缆，用电负荷额定电流为41A 。
MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆载流量为198A ，符合要求。
（2）低压电缆选择根据负荷情况，由两台移变分别为三条巷道的设备供电，一台KBSGZY-630/10/0.69型移变为轨道巷供电，另一台KBSGZY-1000/10/0.69型移变为胶带巷、尾巷供电。
①轨道巷：供轨道巷掘进机电缆的选择：A U p I 2377.066.03190cos 3=⨯⨯==ϕ掘进MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*95+1*35型屏蔽电缆。
供轨道巷皮带主电缆的选择：A U I P 1377.066.03110cos 3=⨯⨯==ϕ皮带MYP-3*70+1*25屏蔽电缆的长时允许载流量为215A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*70+1*25型屏蔽电缆。
②胶带巷、尾巷：从KBSGZY-1000/10/0.69变压器到尾巷掘进机电缆选择： A U p I 2377.066.03190cos 3=⨯⨯==ϕ掘进机MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定电缆选用MYP-3*95+1*35屏蔽电缆。
供胶带巷掘进机电缆的选择：A U p I 2377.066.03190cos 3=⨯⨯==ϕ掘进机MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*95+1*35型屏蔽电缆。
供尾巷皮带、40T 溜子主电缆的选择：MYP-3*70+1*25屏蔽电缆的长时允许载流量为215A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*70+1*25型屏蔽电缆。
供为尾巷80皮带主电缆的选择：A U I P 1377.066.03110cos 380=⨯⨯==ϕ皮带MYP-3*50+1*16屏蔽电缆的长时允许载流量为173A ，考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*50+1*16型屏蔽电缆。
胶带巷主电缆选择：A U p I 2167.066.031105.7340cos 3=⨯⨯+⨯+==ϕ总MYP-3*95+1*35屏蔽电缆的长时允许载流量为260A ，并考虑其机械强度，决定电缆选用MYP-3*95+1*35屏蔽电缆。
供胶带巷皮带的电缆：A U p I 1377.066.03255cos 3=⨯⨯⨯==ϕ皮带机考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用A U I P P T 1877.066.0340110cos 340=⨯⨯+=+=ϕ溜子皮带MYP-3*50+1*16型屏蔽电缆，该型电缆长时允许通过电流为173A 。
胶带巷40T 溜子开关电缆选取：A U p I T507.066.0340cos 340=⨯⨯==ϕ考虑电缆长时允许通过电流和机械强度，决定选用MYP-3*25+1*16型屏蔽电缆，该型电缆长时允许通过电流为113A 。
4、供电系统详见《24305掘进工作面供电系统图》和《24305掘进工作面设备布置图》四、短路电流计算（一）轨道巷短路电流计算KBSGZY-630/10/0.69变压器二次出口的短路电流I d1计算变压器二次电压660V ，取690V 。
容量630KVA ，系统短路容量按119.7MVA 计算 系统折算电抗：Ω===9211.07.1195.1022br ar X S U X MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆电阻、电抗，电缆长度：0.5KMR ga =0.416*0.5=0.208ΩX ga =0.081*0.5=0.0405Ω变压器电阻、电抗R b 1=0.0018ΩX b 1=0.0173Ω∑R=R g ÷K 2b ＋R b2=0.208÷15.22+0.0018=0.0027Ω∑X=（X x +X g ）÷K 2b + X b2=（0.9211+0.0405）÷15.22+0.0173=0.0215ΩI d1=22)()(2X R Ue∑+∑=15935A（1）馈电开关短路电流I d11计算胶带巷KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆的电阻、电抗，L=5MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.005=0.00115ΩX z =0.075*0.005=0.000375Ω∑R=0.0027+0.00115=0.00385Ω∑X=0.0215+0.000375=0.021875ΩI d11=22)()(2X R Ue∑+∑=155441A（2）掘进机馈电KBZ-400开关短路电流I d12计算掘进机馈电KBZ-400开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆10M R o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.01=0.0023ΩX z =0.075*0.01=0.00075Ω∑R=0.0027+0.0023=0.005Ω∑X=0.0215+0.00075=0.02225ΩI d12=22)()(2X R Ue∑+∑=15132A（2）掘进机电机短路电流I d13计算掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆870MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.87=0.2001ΩX z =0.075*0.87=0.06525ΩMYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.1=0.0315ΩX z2=0.078*0.1=0.0078Ω∑R=0.0027+0.2001+0.0315=0.2343Ω∑X=0.0215+0.06525+0.0078=0.09455ΩI d13=22)()(2X R Ue∑+∑=1366A（4）皮带电机处短路电流I d14、I d15KBZ-400负荷侧至接线盒之间MYP-3*70+1*25型电缆电阻 、电抗，L=50MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.05=0.01575ΩX z2=0.078*0.05=0.0039Ω皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z3=0.864*0.01=0.00864ΩX z3=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0027+0.01575+0.00864=0.02709Ω∑X=0.0215+0.0039+0.00088=0.02628ΩI d15=I d14=22)()(2X R Ue∑+∑ =9139A（二）胶带尾巷短路电流计算KBSGZY-1000/10/0.69变压器二次出口的短路电流I d1计算变压器二次电压660V ，取690V 。
容量1000KVA ，系统短路容量按119.7MVA 计算 系统折算电抗：Ω===9211.07.1195.1022br ar X S U X MYPTJ-6/10kV-3*50＋3*16/3＋JS 高压矿用橡套电缆电阻、电抗，电缆长度：0.82KMR ga =0.416*0.82=0.34112ΩX ga =0.081*0.82=0.06642Ω变压器电阻、电抗R b 1=0.0027ΩX b 1=0.0194Ω∑R=R g ÷K 2b ＋R b2=0.34112÷15.22+0.0027=0.0042Ω∑X=（X x +X g ）÷K 2b + X b2=（0.9211+0.06642）÷15.22+0.0194=0.0237ΩI d2=22)()(2X R Ue∑+∑=14345A（1）尾巷KBZ-400馈电开关短路电流I d21计算KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆10M R o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.01=0.0023ΩX z =0.075*0.01=0.00075Ω∑R=0.0042+0.0023=0.0065Ω∑X=0.0237+0.00075=0.02445ΩI d21=22)()(2X R Ue∑+∑=13636A（2）尾巷掘进机电机短路电流I d22计算掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆950MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.95=0.2185ΩX z =0.075*0.95=0.07125ΩMYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.1=0.0315ΩX z2=0.078*0.1=0.0078Ω∑R=0.0042+0.0023+0.2185+0.0315=0.2565Ω∑X=0.0237+0.00075+0.07125+0.0078=0.1035ΩI d22=22)()(2X R Ue∑+∑=1247A（3）胶带巷KBZ-400馈电开关短路电流I d213计算KBZ-400型馈电开关电源侧MYP-3*95+1*35型电缆100M R o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.1=0.023ΩX z =0.075*0.1=0.0075Ω∑R=0.0042+0.023=0.0272Ω∑X=0.0237+0.0075=0.0312ΩI d213=22)()(2X R Ue∑+∑=8333A（4）胶带巷掘进机电机短路电流I d214计算掘进机电源侧MYP-3*95+1*35型电缆922MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.922=0.21206ΩX z =0.075*0.922=0.06915ΩMYP-3*70+1*25型电缆的电阻、电抗，L=100MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.1=0.0315ΩX z2=0.078*0.1=0.0078Ω∑R=0.0042+0.023+0.21206+0.0315=0.27076Ω∑X=0.0237+0.0075+0.06915+0.0078=0.10815ΩI d214=22)()(2X R Ue∑+∑=1183A（5）KBZ-630型馈电开关处短路电流I d23MYP-3*95+1*35型电缆10MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.01=0.0023ΩX z =0.075*0.01=0.00075ΩR z1=R R R R Z Z Z Z 12111211+=0.00230.00230.0023*0.0023+= 0.00115ΩX z1=X X X X Z Z Z Z 12111211+=0.000750.000750.00075*0.00075+= 0.000375Ω ∑R=0.0042+0.00115=0.00535Ω∑X=0.0237+0.000375=0.024075ΩI d23=22)()(2X R Ue∑+∑ =13996A（4）尾巷溜子电机处短路电流I d24KBZ-630分路至接线盒之间MYP-3*70+1*25型电缆电阻 、电抗，L=70MR o =0.315Ω/KMX o =0.078Ω/KMR z2=0.315*0.07=0.02205ΩX z2=0.078*0.07=0.00546Ω溜子开关到接线盒MYP-3*35+1*16型电缆电阻 、电抗，L=50M R o =0.616Ω/KMX o =0.084Ω/KMR z1=0.616*0.05=0.0308ΩX z1=0.084*0.05=0.0042Ω溜子开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z3=0.864*0.01=0.00864ΩX z3=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.02205+0.0308+0.00864=0.06684Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00546+0.0042+0.00088=0.034615Ω I d24=22)()(2X R Ue∑+∑ =4585A（5）尾行皮带电机处短路电流I d25 、I d26接线盒至皮带开关MYP-3*50+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.448Ω/KMX o =0.081Ω/KMR z2=0.448*0.01=0.00448ΩX z2=0.081*0.01=0.00081Ω皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z1=0.864*0.01=0.00864ΩX z1=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.02205+0.00448+0.00864=0.04052Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00546+0.00081+0.00088=0.031225Ω I d25= I d26=22)()(2X R Ue∑+∑ =6745A（3）胶带巷40T 溜子电机处短路电流I d27KBZ-630负荷侧至接线盒MYP-3*95+1*35型电缆电阻、电抗L=110MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.11=0.0253ΩX z =0.075*0.11=0.00825Ω接线盒至溜子开关MYP-3*35+1*16型电缆电阻、电抗L=40M R o =0.616Ω/KMX o =0.084Ω/KMR z =0.616*0.04=0.02464ΩX z =0.084*0.04=0.00336Ω溜子开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z =0.864*0.01=0.00864ΩX z =0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.02464+0.00864=0.06393Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.00336+0.00088=0.036565Ω I d27=22)()(2X R Ue∑+∑ =4684A（4）胶带巷650皮带电机处短路电流I d28MYP-3*95+1*35型电缆电阻、电抗L=55MR o =0.230Ω/KMX o =0.075Ω/KMR z =0.230*0.055=0.01265ΩX z =0.075*0.055=0.004125Ω接线盒到皮带开关MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z1=0.864*0.01=0.00864ΩX z1=0.088*0.01=0.00088Ω皮带开关负荷侧MYP-3*16+1*10型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =1.37Ω/KMX o =0.09Ω/KMR z3=1.37*0.01=0.0137ΩX z3=0.09*0.01=0.0009Ω∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.01265+0.00864+0.0137=0.06564Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.004125+0.00088+0.0009=0.03823Ω I d28=22)()(2X R Ue∑+∑ =4542A（5）胶带巷80皮带电机处短路电流I d29、I d210、接线盒至皮带开关MYP-3*50+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10M R o =0.448Ω/KMX o =0.081Ω/KMR z2=0.448*0.01=0.00448ΩX z2=0.081*0.01=0.00081Ω皮带开关负荷侧MYP-3*25+1*16型电缆电阻 、电抗，L=10MR o =0.864Ω/KMX o =0.088Ω/KMR z1=0.864*0.01=0.00864ΩX z1=0.088*0.01=0.00088Ω∑R=0.0042+0.00115+0.0253+0.01265+0.00448+0.00864=0.05642Ω ∑X=0.0237+0.000375+0.00825+0.004125+0.00081+0.00088=0.03814Ω I d29=I d210=22)()(2X R Ue∑+∑ =5066A五、低压开关及变压器的整定(一)轨道巷低压开关及变压器的整定:（1）皮带开关整定I e 皮带=P e /(3 *U e *ϕcos )=110*103/(3 *660*0.85)=113Aa 、过负荷整定I z14=I e 皮带=113Ab 、短路整定I /Z14= KI e =8*113=904A灵敏度校验I d14÷I /z14=9139÷904=10.1>1.2 合格(3)KBZ-400馈电开关的整定I 掘进机油泵及7.5KW 电机=P e /(3 *U e *ϕcos )=62.5*103/(3*660*0.85)=64AI截割头=P e/(3*U e*cos)=120*103/(3*660*0.85)=124Aa、过负荷整定I z1=∑I e=64+124=188AKBZ-400馈电开关额定电流设为202Ab、短路整定I/z1 =KI e+∑I e=6*124+64=808A取额定电流202A的4倍，取808A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d13÷I/z1=1366÷808=1.7>1.2 合格(3)KBZ-400馈电开关的整定a、过负荷整定I z1=∑I e=113=113AKBZ-400馈电开关额定电流设为115Ab、短路整定I/z1 =KI e+∑I e=6*113=678A取额定电流115的6倍，取690A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d14÷I/z1=9139÷690=13>1.2 合格(4）KBSGZY-630/10/0.69变压器低压侧a、过负荷整定I z1=∑I e=64+124+113=301A低压侧额定电流整定为310Ab、短路整定I/z1 =KI e+K X∑I e=6*124+64+113=921A取移变低压侧额定电流310A的3倍，取930A灵敏度校验，为保护变压器，用变压器低压侧发生短路进行校验得I d1÷I/z1=15935÷930=17>1.5 合格作为低压侧末端发生短路的后备保护，用低压侧KBZ-400馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d11÷I/z1=15132÷930=16.3>1.2 合格KBSGZY-630/10/0.69变压器高压侧整定过负荷整定I z1高压= I z1低压÷15.2=20.4A 取高压侧额定电流为21A短路整定I/z1高压= I/z1低压÷15.2=61.2A 取高压侧额定电流21A的3倍，为63A (二)胶带巷尾巷低压开关及变压器器整定:尾巷:（1）溜子开关整定I e溜子=P e/(3*U e*ϕcos)=40*103/(3*660*0.85)=41Aa、过负荷整定I z24=I e溜子=41Ab、短路整定I/Z24= KI e=8*41=328A灵敏度校验I d24÷I/z14=4585÷328=14>1.2 合格（2）皮带开关整定I e皮带=P e/(3*U e*ϕcos)=110*103/(3*660*0.85)=113Aa、过负荷整定I z25= I z26=I e皮带=113Ab、短路整定I/Z25= I/Z26= KI e=8*113=904A灵敏度校验I d25÷I/z25=6745÷904=7.5>1.2 合格(3)尾巷KBZ-400馈电开关的整定I掘进机油泵及7.5KW电机=P e/(3*U e*ϕcos) =62.5*103/(3*660*0.85)=64AI截割头=P e/(3*U e*ϕcos)=120*103/(3*660*0.85)=124Aa、过负荷整定I z22=∑I e=64+124=188AKBZ-400馈电开关额定电流设为202Ab、短路整定I/z22=KI e+∑I e=6*124+64=808A取额定电流202A的4倍，取808A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d22÷I/z22=1247÷808=1.5>1.2 合格胶带巷：（1）40T溜子开关整定I e溜子=P e/(3*U e*ϕcos)=40*103/(3*660*0.85)=41Aa、过负荷整定I z27=I e溜子=41Ab、短路整定I/Z27= KI e=8*41=328A灵敏度校验I d27÷I/z27=4684÷328=12.3>1.2 合格（2）650皮带开关整定I e650皮带=P e/(3*U e*ϕcos)=3*7.5*103/(3*660*0.85)=23Aa、过负荷整定I z28=I e650皮带=23Ab、短路整定I/Z28= KI e=8*23=184A灵敏度校验I d28÷I/z28=4542÷184=25>1.2 合格（3）80皮带开关整定I e皮带=P e/(3*U e*ϕcos)=110*103/(3*660*0.85)=113Aa、过负荷整定I z29= I z210=I e皮带=113Ab、短路整定I/Z29= I/Z210= KI e=8*113=904A灵敏度校验I d29÷I/z29=5066÷904=5.6>1.2 合格(3)胶带巷KBZ-400馈电开关的整定I掘进机油泵及7.5KW电机=P e/(3*U e*ϕcos) =62.5*103/(3*660*0.85)=64AI截割头=P e/(3*U e*ϕcos)=120*103/(3*660*0.85)=124Aa、过负荷整定I z213=∑I e=64+124=188AKBZ-400馈电开关额定电流设为202Ab、短路整定I/z213=KI e+∑I e=6*124+64=808A取额定电流202A的4倍，取808A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d214÷I/z213=1183÷808=1.5>1.2 合格(3)胶带巷、尾巷KBZ-630馈电开关的整定a、过负荷整定I z=∑I e=113*2+41*2+23=331AKBZ-630馈电开关额定电流设为331Ab、短路整定I/z23=KI e+∑I e=6*113+113+41*2+23=896A取额定电流331A的3倍，取993A用负荷侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d29÷I/z23=5066÷993=5.1>1.2 合格KBSGZY-1000/10/0.69变压器低压侧a、过负荷整定I z2=∑I e=124*2+64*2+41*2+113*2+23=707A低压侧额定电流整定为710Ab、短路整定I/z2低压=KI e+K X∑I e=6*124+124+64*2+41*2+113*2+23=1327A取移变低压侧额定电流710A的2倍，取1420A灵敏度校验，为保护变压器，用变压器低压侧发生短路进行校验得I d2÷I/z2=14345÷1420=10>1.5 合格作为低压侧末端发生短路的后备保护，用低压侧馈电开关处发生两相短路电流进行校验I d23÷I/z1=8333÷1420=5.9>1.2 合格KBSGZY-1000/10/0.69变压器高压侧整定过负荷整定I z1高压= I z1低压÷15.2=47A取高压侧额定电流为47A短路整定I/z1高压= I/z1低压÷15.2=88A取高压侧额定电流47A的2倍，为94A六、变电所高压开关的整定 a 、过负荷整定 I g =∑I e =ϕcos 3N U P∑ =7.010*******.5⨯⨯+= 83A取开关额定电流200A 的0.6倍取120A b 、短路整定按躲开最大电动机启动电流，即掘进机电机启动其他电动机正常运行考虑，其高压侧动作电流计算值为：TNST K I I I g ∑+=' 15.224364311321246124+⨯+⨯+⨯+⨯==102A取开关额定电流200A 的1倍，取200A 。