梁板柱配筋计算书
梁板柱钢筋计算详
梁板柱钢筋计算第一章梁第一节框架梁一、首跨钢筋的计算1、上部贯通筋上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值2、端支座负筋端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值第二排为Ln/4＋端支座锚固值3、下部钢筋下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。
以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现03G101-1中关于支座锚固的判断呢？现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：（1）支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d}（2）钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度－保护层＋15d}（3）钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d} 图一4、腰筋（1）当为梁侧面构造钢筋时，其搭接与锚固长度可取为15d；（2）当为梁侧面受扭纵向钢筋时，其搭接长度为Ll或LlE（抗震）；其锚固长度与方式同框架下部纵筋。
5、拉筋拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝（箍筋根数/2）×（构造筋根数/2）如果给定了拉筋的布筋间距，那么拉筋的根数＝布筋长度/布筋间距6、箍筋箍筋长度＝（梁宽－2×保护层＋梁高－2×保护层）×2＋2×11.9d＋8d箍筋根数＝（加密区长度/加密区间距＋1）×2＋（非加密区长度/非加密区间距－1）注意：因为构件扣减保护层时，都是扣至纵筋的外皮，那么，我们可以发现，拉筋和箍筋在每个保护层处均被多扣掉了直径值；并且我们在预算中计算钢筋长度时，都是按照外皮计算的，所以软件自动会将多扣掉的长度在补充回来，由此，拉筋计算时增加了2d，箍筋计算时增加了8d。
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=1200mm计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算2受压计算2.1轴压比A = b x h = 800x 1200 = 960000mm2N 1.00 x 103A= --------- =--------------------------- = 0.000fc A 14-3x 960000 2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度与《混凝土规范》式6.2.7-1:取A=0mm2s偏压计算配筋：x方向A =1904mm2 sx:丫方向人=0mm2 sy轴压计算配筋：x方向A =0mm2sx 0.80f y 360.0 =0.5176+ ------- -----E ws cu 200000 x 0.0033⑵计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:h 0 = h -a5 = 1200 - 35 = 1165mm M 775.00N 1.00=774.9999 m = 774999.9 mm =max{20,h/30} = 40.0 mm，i = e 0 +e0 =774999-9 + 40-0 = 775039-9mme = e , + -- a = 775039.9 +i 2 s 1200------ - 35 = 775604.9 mm 2(3)计算配筋e . = 775039.9mm〉0.3h = 0.3x 1165 = 349.5mm i0N b = a 1f c bh 0 Jb = 1.00x 14.3 x 800 x 1165 x 0.5176 = 6898994N且N=1.00kN W N b=6898.99kN,按照大偏心受压构件计算，根据《混凝土规范》6.2.17:1.00 x 103b 1.00 x 14.3 x 800c =0.1 mm@x=0.1mm < 2a =70mm,Ne -a1 f c bx h 0x=70.0mm) A s = A s—0.5 h + 0.5 x1.00x 10 3x(775039.9 —0.5 x 1200.0 + 0.5 x70.0 )360.0 x( 1165 - 35 )=1904 mm22.3 轴压验算(1)计算稳定系数8500 =10.6b 800根据《混凝土规范》表6.2.15:插值计算构件的稳定系数@=0.971(2)计算配筋，根据《混凝土规范》公式6.2.15:A sN—f A0.9。
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱 b=800mm ，h=1200mm 计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m ，My=0.00kN.m 剪力设计值 Vy=50.00kN ，Vx=0.00kN (2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算-----------------------------------------------------------2 受压计算偏压计算=计算相对界限受压区高度ξ (2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离, 根据《混凝土规范》6.2.17:x=0.1mm < 2a6.2.15: 插值计算构件的稳定系数φ=0.971 s偏压计算配筋: x 方向A sx =1904mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2b 1f E scu=h 0s 1200e 0775.001.00e a max{20,h/30}=774999.9==>=e i 775039.9mm 0.3h 0⨯0.31165349.5mm ===N b 1f c b h 0b ⨯⨯⨯⨯1.0014.380011650.51766898994N 1f =A-1f f 'y (N (+e 0.5f a 's775039.9-0.9f 'y: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =1904mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =1904mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×960000=1920mm 2, 取A sx =1920mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×960000=1920mm 2, 取A sy =1920mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =7680mm 2 > ρmin ×A=0.0055×960000=5280mm 23 受剪计算3.1 x 方向受剪计算剪力为零, 采用构造配筋: 箍筋最小配筋率: 0.40%由于箍筋不加密, 故ρvmin =0.4%×0.5=0.2%λy =13.3 > 3.0, y =3.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式 6.3.1: h w /b=1.5 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
梁、柱、板钢筋工程算量规则.doc
梁钢筋工程计量规则一、楼层框架梁上部钢筋长度的算法1.楼层框架梁上部贯通筋长度的算法(1)当（hc-保护层）即直锚长度>LaE时，表明梁支座足够宽，上部纵筋可以直锚在支座里，即：上部贯通筋长度=通跨净长＋左右支座锚固长度 =Ln＋2max[(LaE ),(0.5hc＋5d )]其中：Ln ——通跨净长；LaE ——锚固长度；hc ——柱截面沿框架方向的高度（即支座宽度）；(2)当(hc-保护层)即直锚长度≤LaE时，表明梁支座不能满足直锚长度，上部纵筋必须弯锚在支座里，即：上部贯通筋长度=通跨净长＋左右支座锚固长度=Ln＋2max[(LaE),(0.4LaE＋15d ),(支座宽－保护层＋弯折15d )]2.楼层框架梁上部支座负筋长度的算法（1）左、右支座负筋的计算第一排长度=左或右支座锚固+净跨长/3第二排长度=左或右支座锚固+净跨长/4支座锚固=max[(LaE),(0.4LaE+15d),(支座宽-保护层+弯折15d)]（2）中间跨支座负筋的计算第一排中间支座负筋长度=hc+Ln/3×2第二排中间支座负筋长度=hc+Ln/4×2注：Ln取左右两跨净跨长较大值3.楼层框架梁上部架立筋长度的算法架立筋长度＝净跨-两边负筋净长+150×2二、楼层框架梁侧面纵筋长度的算法1.构造纵筋当梁净高hw≥450时，在梁的两个侧面沿高度配置纵向构造钢筋，纵向构造钢筋间距a≤200；当梁宽≤350时，拉筋直径为6mm；梁宽＞350时，拉筋直径为8mm，拉筋间距为非加密区间距的两倍，当设有多排拉筋时，上下两排拉筋竖向错开设置。
梁侧面构造纵筋=Ln+15d×2(Ln为梁通跨净长)2.抗扭纵筋（1）当端支座足够大时，直锚在端支座里抗扭纵筋长度=通跨净长Ln+左右锚入支座内长度2max[(LaE),(0.5hc+5d)]（2）当支座不能满足直锚长度时，必须弯锚抗扭纵筋长度=通跨净长Ln+左右锚入支座内长度2max[(LaE),(0.4LaE+15d),(支座宽-保护层+弯折15d)]3.拉筋长度的计算有侧面纵筋一定有拉筋（1）当拉筋同时勾住主筋和箍筋时：拉筋长度=梁宽b-保护层×2+4d+1.9d×2+max(10d,75mm)×2（2）当拉筋只勾住主筋时：拉筋长度=梁宽b-保护层×2+2d+1.9d×2+max(10d,75mm)×24.拉筋根数的计算拉筋间距为非加密区间距的2倍，拉筋根数=（Ln-50×2）/非加密区间距的2倍+1三、楼层框架梁下部纵筋长度的算法1.下部贯通筋长度的计算(1)当端支座足够大时，直锚在端支座里下部贯通筋长度=通跨净长Ln+左右锚入支座内长度2max[(LaE),(0.5hc+5d)](2)当支座不能满足直锚长度时，必须弯锚下部贯通筋长度=通跨净长Ln+左右锚入支座内长度2max[(LaE),(0.4LaE+15d),(支座宽-保护层+弯折15d)]2.下部非贯通筋长度的计算(1)当端支座足够大时，直锚在端支座里下部非贯通筋长度=净跨长+左右锚入支座内长度2max[(LaE),(0.5hc+5d)](2）当支座不能满足直锚长度时，必须弯锚首尾跨下部非贯通筋长度=净跨长+锚入端支座内长度max[(LaE),(0.4LaE+15d),(支座宽-保护层+弯折15d)]+中间支座max[(LaE),(0.5hc+5d)]中间跨下部非贯通筋长度=净跨长+左右锚入支座内长度2max[(LaE),(0.5hc+5d)]四、楼层框架梁箍筋的算法箍筋长度=2(梁宽b-保护层×2+2d)+2(梁高h-保护层×2+2d)+1.9d×2+max(10d,75mm)×2 箍筋根数:(1)一级抗震等级楼层框架梁箍筋根数=加密区根数×2＋非加密区根数加密区根数：[max(梁高hb×2，500)－50]/加密间距＋1非加密区根数: (净跨长－加密区长×2)/非加密间距－1(2)二至四级抗震等级楼层框架梁箍筋根数=加密区根数×2＋非加密区根数加密区根数: [max(梁高hb×1.5，500)－50]/加密间距＋1非加密区根数: (净跨长－加密区长×2)/非加密间距－1五、吊筋的算法吊筋长度=次梁宽b＋2×50＋2×（梁高－2×保护层）/sin45°(或60°)＋2×20d六、附加箍筋的算法附加箍筋长度算法和箍筋计算方法一样附加箍筋间距为8d且≤100，附加根数按图纸标注计算七、屋面框架梁钢筋的算法屋面框架梁上部贯通筋长度=通跨净长+（左端支座宽-保护层）+（右端支座宽-保护层）+弯折（梁高-保护层）×2屋面框架梁上部负筋长度=净跨/3(4)+（左端支座宽-保护层）+弯折（梁高-保护层）例题：解：KZ1:450mm×450mm；抗震等级二级；C30混凝土；c=25mm；LaE=34d hc-c=450-25=425mm<LaE=34d=850mm，钢筋需要弯锚上部贯通筋：（10800-450）+2×850=12050mm N=2支座负筋：第一排左 (6600-450)/3+850=2900mm N=2中 (6600-450)/3×2+450=4550mm N=2右 (4200-450)/3+850=2100mm N=2第二排左 (6600-450)/4+850=2387.5mm N=2中 (6600-450)/4×2+450=3525mm N=2右 (4200-450)/4+850=1787.5mm N=2架立筋：第一跨 (6600-450)-(6600-450)/3×2+150×2=2350mm N=2第二跨(4200-450)-(6600-450)/3-(4200-450)/3+150×2=750mm N=2下部非贯通筋：第一跨（6600-450）+2×850=7850mm N=4第二跨（4200-450）+2×850=5450mm N=3构造筋：(10800-450)+15×2×12=10710mm N=4拉筋(只勾住主筋,直径取6mm)：(300-2×25+2×6)+1.9×2×6+2×75=434.8mm根数：(6600-450-2×50)/(2×200)+1+(4200-450-2×50)/(2×200)+1=28根箍筋：2×(300-2×25+2×10)+2×(700-2×25+2×10)+1.9×2×10+2×100=2118mm 根数：第一跨加密区 (1.5×700-50)/100+1=11根 2×11=22根非加密区(6600-450-2×1.5×700)/200-1=20根第二跨加密区 (1.5×700-50)/100+1=11根 2×11=22根非加密区(4200-450-2×1.5×700)/200-1=8根箍筋总根数=22+20+22+8=72根柱钢筋工程计量规则一、基础层插筋计算（1）柱直接生根于基础板；（2）柱生根于基础梁上基础插筋长度＝弯折长度a+竖直长度h1+非连接区hn/3+搭接长度LIEa的取值:h-c≥0.5LaE,max(12d,150)h-c≥0.6LaE,max(10d,150)h-c≥0.7LaE,max(8d,150)h-c≥0.8LaE,max(6d,150)h：基础厚度；h-c=h1二、柱纵筋长度的算法1.-1层柱子纵筋长度纵筋长度＝-1层层高-（-1层非连接区hn/3）+1层非连接区hn/3+搭接长度LlE如果出现多层地下室，只有基础层顶面和首层顶面是hn/3，净高其余均为max（1/6净高、500、柱截面长边)2.1层柱子纵筋长度纵筋长度＝1层层高-1层非连接区hn/3+max(hn/6，hc，500)+搭接长度LlE3.中间层柱子纵筋长度纵筋长度＝中间层层高-当前层非连接区+（当前层+1）非连接区+搭接长度LlE非连接区＝max(hn/6，hc，500)4.顶层柱纵筋计算（1）顶层中柱纵筋计算中柱纵筋长度＝顶层层高-顶层非连接区-梁高+（梁高-保护层）+12d非连接区＝max(hn/6，hc，500)注：当直锚长度＜laE，且顶层为现浇混凝土板，其强度等级≥C20，板厚≥80mm时（2）顶层边柱纵筋计算情况A：当顶层梁宽小于柱宽，又没有现浇板时，边柱外侧纵筋只有65%锚入梁内；顶层边柱纵筋长度:1号纵筋长度=顶层层高-顶层非连接区长度-梁高+1.5LaE（65%）2号纵筋长度=顶层层高-顶层非连接区长度-保护层+（与弯折平行的柱宽-2×保护层）+8d （35%）3号纵筋长度=顶层层高-顶层非连接区长度-保护层+（与弯折平行的柱宽-2×保护层）4号纵筋长度=顶层层高-顶层非连接区长度-保护层+12d5号纵筋长度=顶层层高-顶层非连接区长度-梁高+ LaE情况B：当顶板为现浇板，混凝土强度等级≥C20、板厚≥80mm时，边柱外侧纵筋100%锚入梁及板内；顶层边柱纵筋长度:只有1号钢筋和4号钢筋情况C：当柱外侧纵向钢筋配率大于1.2%时，边柱外侧纵筋分两批锚入梁内，50%根数锚固长度为1.5LaE，50%根数锚固长度为1.5LaE+20d;顶层边柱纵筋长度:边柱外侧纵筋分两批锚入梁内，50%根数锚固长度为1.5LaE，50%根数锚固长度为1.5LaE+20d 1号纵筋长度（外侧根数一半）=顶层层高-顶层非连接区长度-梁高+1.5LaE1号纵筋长度（外侧根数一半）=顶层层高-顶层非连接区长度-梁高+1.5LaE+20d（3）顶层角柱纵筋计算顶层角柱两面有梁，其纵向钢筋的计算方法和边柱一样，只是外侧是两个面，外侧纵筋总跟数为两个外侧总根数之和计算5.柱变截面位置纵向钢筋构造(1)柱纵向钢筋连接接头相互错开，在同一截面内的钢筋接头面积百分率：对于绑扎搭接和机械连接不宜大于50%，对于焊接连接不应大于50%(2)框架柱纵向钢筋直径d＞28时，不宜采用绑扎搭接接头三、柱箍筋根数的算法1.基础箍筋根数计算根数＝(基础高度-基础保护层)/间距-12.-1层箍筋根数计算根部根数＝[hn(-1层)/3-50]/加密间距+1梁下根数＝[hn(1层)/3]/加密间距+1梁高范围根数＝梁高/加密间距非加密区根数＝非加密区长度/非加密间距-13.1层箍筋根数计算根部根数＝[hn(1层)/3]/加密间距+1梁下根数＝max[hn(2层)/6，hc，500]/加密间距+1梁高范围根数＝梁高/加密间距非加密区根数＝非加密区长度/非加密间距-14.顶层箍筋根数计算(假如房屋只有两层)根部根数＝max[hn(2层)/6，hc，500]/加密间距+1梁下根数＝max[hn(2层)/6，hc，500]/加密间距+1梁高范围根数＝梁高/加密间距非加密区根数＝非加密区长度/非加密间距-1例题：楼层框架梁均为300mm×650mm，混凝土等级C30，板厚100mm，抗震等级二级，基础为800mm的筏板基础,计算：柱的钢筋工程量，钢筋采用电渣压力焊连接。
梁板柱配筋计算书
截里安排之阳早格格创做本工程框架抗震等第为三级.根据延性框架安排规则，截里安排时，应依照“强柱强梁”、“强剪强直”规则，对付内力举止安排. 框架梁框架梁正截里安排非抗震安排时，框架梁正截里受直装载力为：2c s 1u bh f M αα=(9-1-1)抗震安排时，框架梁正截里受直装载力为：RE20c s 1E u /γααbh f M = (9-1-2)果此，可曲交比较横背荷载效率下直矩拉拢值M 战火仄天震效率下直矩拉拢值M 乘以抗震装载力安排系数后RE的大小，与较大值动做框架梁截里直矩安排值.即{}uE RE u ,Max M M M γ= (9-1-3)比较39战表43中的梁端背直矩，可知，各跨梁端背直矩均由火仄天震效率统制.故表39中直矩安排值根源于表43，且为乘以去RE γ的值.举止正截里装载力估计时，收座截里按矩形截里估计；跨中截里按T 形截里估计.T 形截里的翼缘估计宽度应按下列情况的最小值与用.AB 跨及CD 跨：f 31l b ='=7.5/3=2.5m ； 1.00f ≥'h h ，故与f b '判别各跨中截里属于哪一类T 型截里： 一排钢筋与0h =700－40=660mm ， 二排钢筋与0h =700－65=635mm, 则该值大于跨中截里直矩安排值，故各跨跨中截里均属于第一类T 形截里.BC 跨：f 31l b ='=3.0/3=1.0m ； nf s b b +='=0.3+8.4-0.3=8.4m ；mh b b f f 86.113.0123.012=⨯+='+=';1.00f ≥'h h ，故与f b '=1m判别各跨中截里属于哪一类T 型截里： 与0h =550－40=510mm ，则该值大于跨中截里直矩安排值，故各跨跨中截里均属于第一类T形截里.各层各跨框架梁纵筋配筋估计详睹表49及表50.表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋估计绝表49表格50 各层各跨框架梁下部纵筋配筋估计绝表50注：1. 表中直矩戴“*”者由横背荷载统制，直矩安排值均根源于表39.2. 表中直矩没有戴“*”者均由火仄天震效率统制，直矩安排值根源于表43，且为乘以RE 后的值.3. BC 跨跨中直矩较小，表中已列出.9.1.2 框架梁斜截里安排依照“强剪强直” 规则，思量天震效率拉拢时的梁剪力安排值应按式（9-1-4）估计，为简化估计，近似按下式决定梁剪力安排值.()E Q G Gb n b b b 3.16.02.11.11.1V V V V l M M V rl ++=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=（9-1-4）也将要表45中的剪力拉拢值搁大1.1倍，动做梁端剪力安排值.1）剪压比验算 无天震效率拉拢时，AB 跨及CD 跨梁的最大剪力正在CD 跨尾层左端，Vmax=183.62kN ；BC 跨各层梁的最大剪力正在五层左端，Vmax= 29.99kN ，根据式（9-1-5），有 AB 跨及CD 跨：BC跨：有天震效率拉拢时，AB跨及CD跨梁的最大剪力正在CD跨尾层左端，V=353.07×1.1 =388.38kN；EmaxBC跨各层梁的最大剪力正在尾层左端，V=469.48×1.1=516.43kN，maxE各梁跨下比均大于2.5，根据式（9-1-6），有AB跨及CD跨：BC跨：各跨层各层梁剪压比均谦脚央供.2）箍筋估计为简化估计，先根据“强剪强直”的央供，按加稀区构制央供树立箍筋，估计其受剪装载本领，而后与最大剪力安排值举止比较，缺累者再做安排.加稀区箍筋与单肢,8@100，各跨受剪装载本领估计如下：无天震效率拉拢时，根据(9-1-7)式即:AB跨及CD跨：BC跨：有天震效率拉拢时，根据公式(9-1-8) AB跨及CD跨：KN V KNE RE28.2911.107.35375.000.3436601003.50227025.166030043.142.0=⨯⨯=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γBC跨：即，除BC跨中，各跨各层梁箍筋均谦脚央供.进一步分解估计可知，BC跨尾层及二层需加大箍筋曲径，采与单肢,10@100.其余各层仍采与单肢,8@100.AB跨及CD跨非加稀区箍筋与单肢,8@200，BC跨齐少加稀.最小配箍率根据公式(9-1-9)：谦脚最小配箍率央供.9.2 框架柱依照“强柱强梁”规则，思量天震效率拉拢时的柱端直矩安排值估计，本质便是将表46~表49中的柱端直矩安排值乘以搁大系数1.1.9.2.1 轴压比验算思量天震效率拉拢时，下层柱最大轴力为C柱，KNN59.3075max=；混凝土强度：C30 轴压比柱轴压比谦脚央供. 9.2.2 正截里受直装载力估计根据柱端内力拉拢值采用最不利内力安排值，并采用柱上端战下端内力安排值的较大值动做截里配筋的估计依据.采用内力时，应先供得柱的界限受压轴力，以决定柱各截里的偏偏心受压状态.柱共一截里分别启受正反背直矩，故采与对付称配筋.混凝土强度：C30；钢筋强度：HRB400，果此界限相对付受压区下度根据公式(9-2-1)估计,即:则界限受压轴力为：本工程中，柱截里统制内力均去自于有天震效率拉拢工况.果此，荷载拉拢效力需乘以装载力抗震安排系数RE γ.当截里轴力安排值b RE N N 〈γ时，截里为大偏偏心受压状态；当截里轴力安排值b RE N N 〉γ时，截里为小偏偏心受压状态.但是无论哪种偏偏心受压状态，轴力相近，则直矩越大，配筋量越大.果此，大偏偏心受压时，应采用直矩较大、而轴力较小的内力组；小偏偏心受压时，应采用轴力较大且直矩也较大的内力组.别的，对付没有克没有及明隐推断的内力组，则应举止配筋量的比较.对付于多层框架，顶层或者顶部二层柱常属于大偏偏心受压状态，其配筋由估计决定；中间若搞层也属于大偏偏心受压状态，但是配筋普遍是构制配筋，下层或者底部二层柱正在分歧的内力拉拢工况下，偏偏心受压状态大概分歧，应分别估计其配筋量，并与最大值.1、大偏偏心受压状态对付称配筋的大偏偏心受压柱，配筋按下式估计： 当x≤2as′ 时，()()a h f a h e N A A i '-+-='=0y RE ss 5.0ηγ (9-2-1)当x ＞2as′ 时，()()s0y 0c 1RE ss 5.0a h f x h bx f Ne A A '-'--='=αγ (9-2-2)2、小偏偏心受压状态对付称配筋的小偏偏心受压柱，配筋按下式估计：()()bc 1s 0b 12c 1RE 0c 1b RE 43.0ξαξβαγαξγξ++'----=bh f a h bh f Ne bh f N (9-2-3)()()s 0y2c 1RE ss 5.01a h f bh f Ne A A '-'--='=αξξγ(9-2-4)各柱配筋估计详睹表51~表54.表格51 A 柱正截里统制内力及配筋估计RE γξ1 f c A /(RE N )（≤1.0）c A ⋅min ρ（mm 2）表格52 B 柱正截里统制内力及配筋估计轴压比c uξ1 f c A /(RE N )（≤1.0）ξ 2 l 0/h （≤1.0）表格53 C柱正截里统制内力及配筋估计ξ1 f c A/(RE N)（≤1.0）ξ2 l0/h（≤1.0）表格 54 D柱正截里统制内力及配筋估计ξf c A/(RE N)（≤1.0）1ξ l0/h（≤1.0）29.2.3 斜截里受剪装载力估计依照“强剪强直”规则，思量天震效率拉拢时的柱端剪力安排值估计，本质便是将表45~表48中的柱端剪力安排值先按柱端直矩安排值的安排系数 1.1举止搁大（谦脚强柱强梁），再乘以“强剪强直”的搁大系数 1.1，即搁大1.1×1.1=1.21倍.1、剪压比验算二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN.与h=700-40=660mm，则柱截里尺寸谦脚央供.2、箍筋摆设抗震安排时，各柱最大轴压比、配箍特性值、最小体积配筋率睹表55.表格55 柱体积配箍率根据柱端加稀区的箍筋摆设央供，发端决定柱加稀区箍筋与井字箍,8@100，非加稀区与,8@200.则加稀区本质体积配筋率为：对付照表55，可知，除C柱尾层中，上述箍筋摆设均可谦脚央供.本质配箍时为简化典型，略做安排后，摆设如下：各柱尾层加稀区箍筋与井字箍,,10@100，非加稀区与,,10@200，二层以上加稀区箍筋与井字箍,,8@100，非加稀区与,,8@200.各柱加稀区范畴按构制央供：尾层柱底端与前提顶里至±0.000以上1260mm，柱顶端与850mm，其余各层柱柱端均与700mm.3、箍筋验算按最大剪力安排值估计.二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01×1.21=381.16kN.剪跨比 =2.35，相映轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3×14.3×7002=2102.1kN，与N=2102.1kN.柱剪力正在所有层下范畴内是没有变的，故验算柱斜截里强度时应与非加稀区的箍筋间距.=593.01kN＞|Vmax| =381.16kN（谦脚央供）非抗震安排时，各柱剪力较小，没有需估计，按上述构制摆设即可谦脚央供.本工程采与梁板完齐现浇结构，板薄130mm ，混凝土采与C30，钢筋采与HRB400级钢筋，正在安排中，按弹性表里估计，各板区格的直距而举止配筋估计.图 1现浇板区格安插图(部分)1、安排参数2m m ),Ⅲ级钢筋fy=360N/2m m表格57 楼里板荷载安排值估计跨度内跨c 0，边跨2/3000+=c l l 为长边方向为短边方向0201,l l A 区格板357.04.8/3/0201==l l 周边固收，查表可得0201l l 目标跨中直矩系数分别为0.04、0.0038，收座直矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简收时跨中直矩系数为0.0965、0.0174.对付边区格板的简收边，与0='''m m 或.表格58 按弹性表里估计的直矩值2、截里安排截里灵验下度：一类环境类型板的最小混凝土呵护层薄度15mm,假定采用,10钢筋01l 目标mm h 1102/101513001=--=02l 目标mmh 1001011002=-=收座截里的mm h 1100=.截里安排直矩果楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的直矩缩小 20%.截里配筋估计截止及配筋截止列于下表中.表格59 单背板截里配筋的内力及截里配筋估计估计跨度内跨()轴线间距离c l l =0，边跨2/3000+=c l l 为长边方向为短边方向0201,l l A 区格板357.04.8/3/0201==l l 周边固收，查表可得0201l l 目标跨中直矩系数分别为0.04、0.0038，收座直矩系数分别为-0.0829、-0.0570；周边简收时跨中直矩系数为0.0965、0.0174.对付边区格板的简收边，与0='''mm或.表格60 按弹性表里估计的直矩值屋里板直矩小于楼里板直矩二者出入很小所以屋里板配筋与楼里板配筋相共.。
柱配筋计算
柱配筋计算柱正截面单向偏心受力承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=600mm,截面高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,弯矩平面内计算长度l0x=4000mm,弯矩平面外计算长度l0y=4000mm,混凝土强度等级C30,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,非抗震设计,截面设计压力N=500kN,设计弯矩M=300kN·m,截面下部受拉,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=360000mm2,Ix=10800000000.0mm4, Iy=10800000000.0mm4ix=173.2mm, iy=173.2mm 查混凝土规范表4.1.4可知fc=14.3MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.00β1=0.80由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518截面面积A=bh=600×600=360000mm2截面有效高度h0=h-as=600-35=565mm根据混凝土规范表6.2.15可得轴心受压稳定系数φ=1.000轴心受压全截面钢筋面积A's=0.00mm2根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩N/(fcA)=500000/(14.3×360000)=0.10 ≤0.9M1/M2=0.00/300=0.00 ≤0.9lc/i=4000/173.2=23.1 ≤34-12(M1/M2)=34-12×(0/300)=34不需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响偏心距e0=300000000/500000=600mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距ea=20mm初始偏心距ei=e0+ea=600+20=620mm 轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离e=ei+0.5h-as=620+0.5×600-35=885mm假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度ξ=N/(α1fcbh0)=500000/(1.0×14.3×600×565)=0.103ξ<ξb,截面为大偏心受压。
梁板配筋计算书
张家口市某农产品交易市场办公楼梁板配筋计算书1、楼板的配筋计算；楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55Ho=H-20=80-20=60确板宽1000㎜为计算单位板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/mq=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/mM=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.Mαs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率∮=0.1＜∮b=0.55取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm选筋。
选用5φ10@2502、梁的配筋计算；混凝土采用C30,钢筋采用HRB335,选定截面尺寸h=2700/9=300㎜B=300/2=150㎜梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m活荷载标准值=2 KN∕㎡活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/mYg=1.2 Yq=1.4q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/mM=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.Mαs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12＠843、梁的箍筋计算箍筋采用HPB235，混凝土采用C30.梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KNHw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<40.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150×280=150150N=150.15KN>V=64.79KN验算是否按构造配箍筋；0.7Ft.b.Ho=0.7×1.43×150× 280=42042N=42.042KN<64.79KN 应按计算确定箍筋计算箍筋用量；Asv/S》（V-0.7Ft.b.Ho）/1.25Frv.Ho=（64.79×1000-0.7×1.43×150×280）/1.25×210×280=0.31m㎡/㎜选双支箍φ6（Asv1=28.3 m㎡）箍筋间距 S≤2×28.3/0.31= 182.6mm 验算配箍筋。
9、2.10框架梁、柱配筋计算
2 上部结构设计2.10第1/1轴框架梁、柱配筋计算2.10.1承载力抗震调整根据《高层建筑混凝土结构规范》（JGJ3-2002）式（4.7.2-2）规定，有地震作用组合时，作用效应设计值S 应采用下式表达式：RE R S γ/≤ （2.3）式：RE γ——为构件承载力抗震调整系数，取值见表2.10-1：表2.10-1 承载力抗震调整系数表具体调整见梁、柱配筋表。
最小配筋率的确定：根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）11.3.6规定，三级抗震时，框架梁正截面设计抗震要求的最小配筋率支座取0.25％和yt f f /55％＝55×1.43/360＝0.218％的较大值，跨中取0.20％和yt f f /45％＝45×1.43/360＝0.179％的较大值，所以支座取0.25％，跨中取0.20％。
且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5％。
2.10.2 梁截面设计 1）．梁的正截面强度计算材料强度：C30（22/43.1,/3.14mm N f mm N f t c ==）；HPB400级钢筋（2/360mm N f y =）。
（1） AB 跨梁正截面受弯承载力计算。
从梁内力组合表中，挑出第一层AB 梁跨中及支座截面的最不利内力。
、m kN M A .)08.79(68.171-= kN V A 80.114= m kN M .8.90=中 m kN M B .)82.35(08.154-= kN V B 44.119-= ○1、计算跨中截面。
因梁板现浇，故跨中按T形截面'0'0',1.0258.0465/120/,465,120f f f b h h mm h mm h >====不受此限制，,23003/69003/,45000mm l mm s b n ===+故取mm b f 2300'=。
广州大学土木工程学院（毕业设计）学士学位论文)2/120465(12023003.140.1)2/('0''1-⨯⨯⨯⨯=-f f f c h h h b f αm kN M m kN mm N .8.90.45.1598.1045.15986=>=⨯= 故属第一类T 形截面。
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截面设计本工程框架抗震等级为三级。
根据延性框架设计准则,截面设计时,应按照“强柱弱梁"、“强剪弱弯”原则,对内力进行调整。
框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为:(9-1—1) 抗震设计时,框架梁正截面受弯承载力为:(9－１—2) 因此,可直接比较竖向荷载作用下弯矩组合值M与水平地震作用下弯矩组合值M乘以抗震承载力调整系数后ＲE得大小,取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。
即(９—１—3) 比较39与表４３中得梁端负弯矩,可知,各跨梁端负弯矩均由水平地震作用控制。
故表3９中弯矩设计值来源于表43,且为乘以后得值。
进行正截面承载力计算时,支座截面按矩形截面计算;跨中截面按T形截面计算、T形截面得翼缘计算宽度应按下列情况得最小值取用。
AB跨及CＤ跨:=7、5/３=2.5m;,故取=1、86m判别各跨中截面属于哪一类Ｔ型截面:一排钢筋取＝7０0-40=660mm,两排钢筋取=700-65=6３5mｍ,则=14、３×1８6０×130×(660－１３0/2)=2０57。
３6kN。
ｍ该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类T形截面、BC跨:＝３、0/3=1、0m;＝0.3+8.4—0.3=8、4ｍ;;,故取=1ｍ判别各跨中截面属于哪一类T型截面:取=550-４0＝５１0mｍ,则=1４、3×１000×１3０×(５10－１30/2)=８2７.2６ｋN。
m该值大于跨中截面弯矩设计值,故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。
各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表49及表50。
表格49 各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算配筋Aｓ(mm2) 1369.71 １3４９、24１15４、８426６9、３５2669、3５1349。
２41369、７11154。
84实配钢筋３Ｃ２5４C2５+2C２2３C2５１正弯矩M(ｋN·m) ４55。
71３2１.43256。
514２8.1３4２8。
１３３21.４３4５5。
７１２56。
5１1层号ＡB跨BＣ跨ＣD跨M ABｚMＡByＭAB中MＢCz M BＣy M CDz M CDyＭCD中０、2６３0、186 0.148 ０。
349 ０、349 0.１86 0、263 0.148０、３1２０、２080、91２0。
775 ０、775 0。
2080。
３1２0、9120.8４4 0、896 0、９１2 0。
77５0.775 ０。
896 0.8４4 0.912 配筋A s(mｍ2)２３61。
９41５69.2９１２３0.36286８。
252８68、25１569。
２923６1、941230。
36 实配钢筋4C25+２C2０4C25+4C2０4C2５+2Ｃ202.表中弯矩不带“＊”者均由水平地震作用控制,弯矩设计值来源于表43,且为乘以RE后得值。
3。
BＣ跨跨中弯矩较小,表中未列出。
9。
１、2 框架梁斜截面设计按照“强剪弱弯” 原则,考虑地震作用组合时得梁剪力设计值应按式(9—1—4)计算,为简化计算,近似按下式确定梁剪力设计值。
(9—1—4)也即将表4５中得剪力组合值放大1。
１倍,作为梁端剪力设计值。
1)剪压比验算无地震作用组合时,AB跨及CD跨梁得最大剪力在CＤ跨首层左端,Vmax=183。
62ｋN;ＢC跨各层梁得最大剪力在五层右端,Vmaｘ= ２9.99kN,根据式(9-1-5),有 AB 跨及CD 跨:BC 跨:有地震作用组合时,AB 跨及CD 跨梁得最大剪力在CD 跨首层左端, =3５3。
０7×1、１ =388.38kN; B Ｃ跨各层梁得最大剪力在首层右端 , =46９.48×1、1=5１6。
43ｋＮ, 各梁跨高比均大于2.５, 根据式(9—1—6),有 AB 跨及C Ｄ跨:BC 跨:各跨层各层梁剪压比均满足要求。
２)箍筋计算为简化计算,先根据“强剪弱弯”得要求,按加密区构造要求设置箍筋,计算其受剪承载能力,然后与最大剪力设计值进行比较,不足者再作调整、加密区箍筋取双肢,８100,各跨受剪承载能力计算如下:无地震作用组合时,根据(9-１—7)式即: AB 跨及CD 跨:KN V KN 62.18328.4226601003.50227025.166030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= BC 跨:KN V KN 99.2931.3265101003.50227025.151030043.17.0=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=有地震作用组合时,根据公式(9-1-8) AB 跨及ＣＤ跨:KN V KN E RE 28.2911.107.35375.000.3436601003.50227025.166030043.142.0=⨯⨯=〉=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γBC 跨:KN V KN E RE 32.3871.148.46975.005.2655101003.50227025.151030043.142.0=⨯⨯=〈=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=γ即,除B Ｃ跨外,各跨各层梁箍筋均满足要求。
进一步分析计算可知,ＢC 跨首层及二层需加大箍筋直径,采用双肢,1０＠1０0。
其余各层仍采用双肢,８100。
AB 跨及ＣD 跨非加密区箍筋取双肢,8200,ＢＣ跨全长加密、最小配箍率根据公式(9—1-9):满足最小配箍率要求。
９。
２ 框架柱按照“强柱弱梁”原则,考虑地震作用组合时得柱端弯矩设计值计算,实际就就是将表46～表49中得柱端弯矩设计值乘以放大系数1。
1。
9、2、１ 轴压比验算考虑地震作用组合时, 底层柱最大轴力为C 柱,; 混凝土强度:C ３０ 轴压比柱轴压比满足要求。
9、２、2 正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值,并选取柱上端与下端内力设计值得较大值作为截面配筋得计算依据、选取内力时,应先求得柱得界限受压轴力,以确定柱各截面得偏心受压状态。
柱同一截面分别承受正反向弯矩,故采用对称配筋、混凝土强度:C30;钢筋强度:HRB4００,因此界限相对受压区高度根据公式(9-2—1)计算,即:则界限受压轴力为:本工程中,柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况、因此,荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数。
当截面轴力设计值时,截面为大偏心受压状态;当截面轴力设计值时,截面为小偏心受压状态。
但无论哪种偏心受压状态,轴力相近,则弯矩越大,配筋量越大。
因此,大偏心受压时,应选取弯矩较大、而轴力较小得内力组;小偏心受压时,应选取轴力较大且弯矩也较大得内力组。
此外,对不能明显判断得内力组,则应进行配筋量得比较。
对于多层框架,顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态,其配筋由计算确定;中间若干层也属于大偏心受压状态,但配筋一般就是构造配筋,底层或底部两层柱在不同得内力组合工况下,偏心受压状态可能不同,应分别计算其配筋量,并取最大值。
1、大偏心受压状态对称配筋得大偏心受压柱,配筋按下式计算:当ｘ≤2ａs′时,(9—2—1) 当ｘ>２as′时,(９—２—2)2、小偏心受压状态对称配筋得小偏心受压柱,配筋按下式计算:(９－2-３)(９—２-4)各柱配筋计算详见表51~表54。
表格５1 A柱正截面控制内力及配筋计算= 0。
5ｆc A/(RE N)(≤1、０)1(ｍm2)轴压比= 0、5f c A/(RE N)(≤１、0) 1=1、１5 — 0.０1 l0/h(≤1、０) 2＝０.5f c A/(RE N)(≤１.０) 1＝1、15－0、０1ｌ０／h(≤2１、０)＝０、5f c Ａ/(RE N )(≤1、0)=1.15 — ０.０1 l ０/h (≤1.０) ９。
2.3 斜截面受剪承载力计算按照“强剪弱弯”原则,考虑地震作用组合时得柱端剪力设计值计算,实际就就是将表45~表48中得柱端剪力设计值先按柱端弯矩设计值得调整系数１、１进行放大(满足强柱弱梁),再乘以“强剪弱弯"得放大系数1、1,即放大1。
1×１.1＝１。
21倍、1、剪压比验算二层C 柱剪力最大:|Ｖm ａx ｜ ＝３15.01×１.21=381.16k Ｎ、 取=70０-40=6６０ｍm,则max 0c c RE9.155********.140.12.075.012.01V KN bh f 〉=⨯⨯⨯⨯⨯=βγ 柱截面尺寸满足要求。
２、箍筋配置抗震设计时,各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表5５。
表格55 柱体积配箍率层号 4 ３２ 1A 柱最大轴力Ｎｍax(kN) 2３93.19 1711.3710８６。
７1498.９1 最大轴压比＝Nｍax/(ｆｃA) ０.３42 0、24４0.１55 0、0７1 最小配箍特征值0。
09 0。
08 ０。
0８0、08 最小体积配箍率０.48% ０。
４2% 0。
４2％0。
42％Ｂ柱最大轴力N max(kN)30７5、５92191、94 13４3。
13 593 最大轴压比=N mａx／(f cＡ) 0。
439 0.３13 0、1９2 0、０85 最小配箍特征值0、11 0、0９０。
08 0。
０８最小体积配箍率0、5８% ０、48% 0.42％0。
42％Ｃ柱最大轴力N max(kN) 30７5、59219１.9４13４３、135９3 最大轴压比＝N max/(fｃＡ) 0、439 0、313 ０.192 0、085 最小配箍特征值0.11 0、09 0。
08 0。
０8 最小体积配箍率0。
58％0、48％０。
42％０、4２％D 柱最大轴力N mａx(kN)２39３。
1９1711、３7 1086。
71 ４98.9１最大轴压比=N mａx/(fｃＡ) 0.342 0。
244 ０、１55 0、07１最小配箍特征值0、０9 0.08 0.08 0、08 最小体积配箍率0。
48％0。
４2％0。
42％0。
42％根据柱端加密区得箍筋配置要求,初步确定柱加密区箍筋取井字箍,81０0,非加密区取,8200。
则加密区实际体积配筋率为:对照表55,可知,除C柱首层外,上述箍筋配置均可满足要求。
实际配箍时为简化类型,略作调整后,配置如下:各柱首层加密区箍筋取井字箍,,１0100,非加密区取,,1０＠200,二层以上加密区箍筋取井字箍,,8＠100,非加密区取,,8＠20０。
各柱加密区范围按构造要求:首层柱底端取基础顶面至±0。
000以上１26０mm,柱顶端取850m ｍ,其它各层柱柱端均取7０0ｍm 。
3、箍筋验算按最大剪力设计值计算。
二层C 柱剪力最大:|Vmax ｜ ＝315.01×1。
2１=381.1６kN 。
剪跨比＝2、３5,相应轴力:N=9３6。
６5k Ｎ<0。
３fc Ａ=0.3×1４、3×70０2=21０2.1kN,取N=2１０２。