JB 支腿计算
储罐支腿强度计算公式
储罐支腿强度计算公式储罐是工业生产中常见的设备，用于储存液体或气体等物质。
储罐的支撑结构是其重要的组成部分，支腿的强度计算是保证储罐安全运行的重要环节。
支腿的强度计算公式是根据储罐的设计要求和实际工作条件来确定的，下面将介绍储罐支腿强度计算公式的相关知识。
1. 支腿强度计算的重要性。
储罐的支腿是支撑储罐本体的重要组成部分，其强度计算直接关系到储罐的安全运行。
如果支腿强度不足，可能会导致储罐倾覆或支撑结构破坏，造成严重的安全事故。
因此，进行支腿强度计算是确保储罐安全运行的重要环节。
2. 支腿强度计算的基本原理。
支腿强度计算是根据储罐的设计要求和实际工作条件来确定的。
通常情况下，支腿强度计算需要考虑以下几个方面的因素：（1）储罐的设计要求，包括储罐的容积、工作压力、工作温度等参数。
（2）支腿的材料和结构，支腿的材料和结构对其强度有重要影响，需要根据实际情况进行选择和设计。
（3）工作条件，包括储罐的使用环境、外部载荷、地震等因素。
基于以上因素，支腿强度计算公式需要综合考虑储罐的设计要求和实际工作条件，以确保支腿的强度满足要求。
3. 支腿强度计算公式的相关知识。
支腿强度计算公式是根据储罐的设计要求和实际工作条件来确定的，通常情况下需要考虑以下几个方面的因素：（1）支腿的受力情况，支腿在实际工作中会受到垂直载荷、水平载荷、弯矩等多种受力情况，需要根据实际情况确定支腿的受力情况。
（2）支腿的强度设计，根据支腿的受力情况和材料特性，确定支腿的强度设计参数，包括截面尺寸、材料强度等。
（3）支腿的强度计算公式，根据支腿的受力情况和强度设计参数，确定支腿的强度计算公式，通常情况下包括静力强度计算和动力强度计算两个方面。
静力强度计算通常采用静力平衡方程和材料强度理论，确定支腿在静态载荷作用下的强度。
动力强度计算通常采用动力学方程和振动理论，确定支腿在动态载荷作用下的强度。
4. 支腿强度计算公式的应用。
支腿强度计算公式的应用需要根据具体的储罐设计要求和实际工作条件来确定。
第六章 支腿的设计计算
第五章 支腿的设计计算1.载荷计算支腿平面内计算的最不利工况是：满载小车在悬臂极限位置，起重机不动或带载荷偏斜运动并制动，同时有风载荷作用。
支腿承受的载荷有：结构设备重量、小车载荷、运动冲击力、偏斜侧向力及工作风力。
1） 一根梁上的起升载荷与小车自重：361(12080)9.8110 1.1 1.079102p N =⨯+⨯⨯⨯=⨯∑ 2） 大车的自重刚性支腿上端以上的自重35699.8110 6.77102G G N ==⨯⨯=⨯静总上刚性支腿下端以上的自重 3569189.81108.53102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总下刚（）柔性支腿下端以上的自重 3569129.81107.95102G G G N =+=+⨯⨯=⨯静总柔下柔（）3）小车的惯性力为：34809.8110 2.810142142xc Hx G P N ⨯⨯===⨯⨯⨯小车与货物的风载荷41.6250(1628.8) 1.7910w P cqA N ==⨯⨯+=⨯4）垂直于门架平面的风载荷1.604401/w q q N m =⨯=门5）大车支腿以上桥架作用在支腿上的惯性力42 6.23610414H G Gx F N +==⨯⨯静总惯风载荷42.5104Fw Pw N ⨯===⨯主（384+16+4）25046）作用与支腿架的风载荷和支腿自重惯性力：464/A q N m =刚536/A q N m =柔1043.8/H q N m =刚695.8/H q N m =柔 7) 偏斜运行侧向载荷 Ps小车满载跨中4s18.0910P N ==⨯ 小车满载极限位置5s2 1.06210P N =⨯2.支腿内力计算（1）门架平面的支腿内力计算柔性支腿与主梁铰接，因此门架平面按静定简图进行内力计算：○1满载小车位于臂端，c 点受弯矩11c M H h =32(23)LH P h k =⨯+∑21I hk I L=•12911140.70.30.7 1.095100.39.347107.69310mmy y I I I =+=⨯⨯+⨯⨯=⨯刚下刚上1142 3.78510x I I mm ==⨯0.1189k =653131.07910 4.4810214.5(20.11893)H N ⨯=⨯⨯=⨯⨯⨯⨯+561 4.481014.5 6.5010c M N m =⨯⨯=⨯•○2小车惯性和风载荷：4425()(2.810 1.7910)14.56.6510c A H WM H h P P h N m==+=⨯+⨯⨯=⨯•○3支腿风载荷 2221140114.5 4.21522c w M q h N m ==⨯⨯=•○4偏斜运行侧向力为Ps 引起内力51.06210s P N=⨯521 1.06210M SB N m ==⨯•B 1=1m5461.0621014.51.539910c l c sM M M Ph N m N m====⨯⨯•=⨯•（2）在支腿平面内的支腿内力在支腿平面内支腿与桥架连接相对为柔性连接，支腿与下横梁为刚性连接○1大车制动惯性力PH 和风载荷Pw 作用引起内力： 61() 1.26710H w M P P h N m =+=⨯•62121 1.26710M N B M N m =-=⨯•22() 3.958H w hN P P N B=+=○2作用于支腿平面的风载荷与支腿自重惯性力21222a H q q M h M +==刚性支腿2514641043.814.5 1.58102M N m +=⨯=⨯•柔性支腿 2512536695.814.5 1.295102M M N m +==⨯=⨯•3．支腿强度计算门架平面内，刚性支腿上端截面受到弯矩。
支腿计算书
法兰计算：（1）螺栓所受最大拉力的计算弯矩Mx 和My 使角点上的螺栓A 产生最大拉力，而垂直压力Q 则使螺栓中的拉力减少。
螺栓A 中的最大拉力Ta 计算如下： 高强度螺栓：][2·2·2max max t i i i i N zQ y m y Mx x m x My Ta ≤-+=∑∑ 1、 支腿强度和稳定性（1）支腿顶部截面（开始弯曲处）][σσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N （2）支腿上法兰截面][σσ≤++=xtf y f t d I y M I x M A N 式中，分母为支腿相应截面的几何性质，2、稳定性（1）整体稳定性 支腿两端与主梁、横梁刚接构成空间构架，计算支腿整体稳定性时，必须考虑主梁（横梁）对支腿端部的约束影响。
空间刚架的支腿稳定性计算十分复杂，为了简化可将空间刚架分解成两个互相垂直的平面刚架来计算，而忽略两个平面刚架的相互影响。
计算支腿整体稳定性时，必须先把变截面支腿转换成等效等截面构件，按其等效的惯性矩来计算单位刚度比和支腿长细比。
t 210l μμl =支腿的长细表：rl 0=λ 支腿整体稳定性按右式计算：][σφσ≤++=xtd y d td d I y M I x M A N20吨小车计算：钢丝绳的选择： （1） 钢丝绳的最大拉力：根据起重机的额定起重量Q=20吨，查起重机手册选取滑轮组倍率m=4，起升机构缠绕如图：钢丝绳最大拉力：组ηm G Q S 2max += kg 式中Q ——额定起重量，Q=20*103kgG ——钓钩组重量，G=364kgm ——滑轮组倍率 m=4组η——滑轮组效率，组η=0.975根据公式得到Smax=2610kg（2）钢丝绳的选择所选择的钢丝绳破断拉力应满足下式；max S *n S 绳绳≥而∑=丝绳αS S *式中；S 绳——钢丝绳破断拉力 ΣS 丝——钢丝绳破断拉力总和。
α——折减系数，对于绳6X37+1的钢丝绳α=0.82n 绳——钢丝绳安全系数，对于中级工作制度，n 绳=5.5由公式可得ΣS 丝=17511kg查钢丝绳样本钢丝绳直径为17.5mm2、滑轮与卷筒的计算（1）滑轮和卷筒最小直径的确定为确保钢丝绳具有一定的安全使用寿命，滑轮和卷筒名义直径应满足下式绳ed D ≥0 式中 e ——系数，对于中级工作制度e=25所以D0≥437mm ，取直径为D0=500 mm（2）卷筒长度的计算L 双=2*（L 0+L 1+L 2）+L 光 t n D m H L *).*(0max 0+=π 式中；H max ——最大起升高度，H max=10mn ——钢丝绳安全系数， n=2t ——绳槽节距，t=d 绳+（2~4）=20mmL1——根据结构确定卷筒空余部分，取L1=60mmL 光——根据钢丝绳允许偏斜角确定，L 光=120mmL0——卷绕部分长度 L0=550mmL 双=1500mm（3）卷筒轴上扭矩 卷η卷0max D S m =式中η卷=0.98 所以m 卷=1332kg*m（4）卷筒转速0D mvn π=3、根据静功率选择电动机起升机构静功率按下式计算：06120)(ηv G Q N += kw X X X N 98.349.061203.9)36410320(=+=查电动机样本得功率为4、减速器的选择（1）传动比根据传动比i=30.4，电动机功率N=30千瓦，电动机转速n=720转/分，工作制度=25%，查减速机样本选择ZQ650-31.5输入功率N=29千瓦。
汽车起重机支腿压力实用计算
汽车起重机支腿压力实用计算汽车起重机是一种专门用于搬运、举升、装卸物品的机械设备。
在工作时，为了保证稳定和安全，汽车起重机通常会配备支腿用于增加支撑面积和稳定性。
支腿起着承重和分散压力的作用，因此对支腿的压力进行实用计算非常重要。
1.起重机的总重量起重机的总重量是指不包括荷载时的重量，通常可以从产品规格表中获得。
为了简化计算，可假设起重机的总重量均匀分布在支腿上。
2.荷载的重量荷载的重量是指需要起重机承载的物品或货物的重量。
荷载的重量可以通过称重设备或货物的重量描述中获得。
同样，为了简化计算，可假设荷载的重量均匀分布在支腿上。
3.支腿的数量和布置方式支腿的数量和布置方式对于支腿压力的计算至关重要。
一般情况下，汽车起重机通常配备3至4根支腿，支腿的布置方式有对角布置和平行布置两种。
对于对角布置的支腿，支腿的单边支撑力可以通过以下公式计算：Fs=(T+M)/d其中，Fs表示单边支撑力，T表示起重机的总重量，M表示荷载的重量，d表示支撑面的长度。
对于平行布置的支腿，支腿的单边支撑力可以通过以下公式计算：Fs=(T+M)/(2*n)其中，Fs表示单边支撑力，T表示起重机的总重量，M表示荷载的重量，n表示支腿的数量。
4.支撑面的长度支撑面的长度是指支腿与地面接触的面积的长度。
支撑面的长度可以通过支腿的长度和支腿与地面接触的距离计算得出。
支撑面的长度越大，支腿的压力越小。
5.支腿的长度支腿的长度是指支腿伸展出来的长度。
支腿的长度越大，支腿的压力越小。
在进行实际计算时，需要根据具体的起重机参数和支腿布置情况，结合以上公式进行计算。
此外，为了确保安全，计算得到的支撑力应该小于起重机和支腿的额定载荷。
支腿整体稳定性验算
i. 支腿整体稳定性验算
支腿长细比（计算截面按0.7H 截面） mm A I r 6.38839328
1094.59
=⨯== 支腿约束长度系数μ1计算 29.31033.11180087001094.56.010
97.31180048001094.59922299111=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅==⨯⨯⨯⨯=⋅⋅=I H l I r I H l I r
查表得μ1=1.51（这个数据哪里查得到？）
式中：I 为0.72H 处支腿I x =5.94×109mm 4
mm l l 480011=为上横梁长
I 1为上横梁惯性矩I 1= 3.97×109mm 4
H 为斜腿长度H=11800mm
mm l l 870022=为下横梁支座中心距
49221033.1mm I I ⨯=为下横梁惯性矩
支腿惯性矩变化系数：017.010
14.21077.3108max min =⨯⨯=I I
查表得7.12=μ（这个数据哪里查得到？）
支腿计算长度：
mm l l 30290118007.151.1210=⨯⨯=⨯⨯=μμ 支腿长细比：786
.388302900===r l λ 查表得稳定性系数743.0=ϕ
稳定性验算：（为保险起见，支腿0.72H 处弯矩按上部截面值） y
x y x y x v I h M I h M A P •+•+•=ϕσ =9
89861052.8630104.11094.55.451106.539328743.01065.0⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ = 168.6Mpa
<[]σ=176Mpa
合格。
（注：素材和资料部分来自网络，供参考。
请预览后才下载，期待你的好评与关注！）。
JBT4712.2-2007-腿式支座载荷计算(带公式)
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱
320吨军用车辆吊支腿受力计算书
320吨军用车辆吊支腿受力计算书
1. 引言
该文档旨在对320吨军用车辆吊支腿进行受力计算。
以下是受力计算书的详细信息。
2. 载荷计算
根据车辆自身重量和所需吊运的最大重量，我们可以计算出吊支腿所承受的最大静态和动态载荷。
3. 支撑结构计算
根据吊支腿的设计和工作条件，通过对支撑结构的计算，确定支撑腿所需的材料和尺寸，以确保其能够承受所计算出的载荷。
4. 受力分析
在吊运过程中，我们需要进行各种受力分析，以确保吊支腿和车辆的稳定性和安全性。
这些分析包括但不限于：
- 腿的静态受力分析
- 腿的动态受力分析
- 地面反力和支撑腿的交互作用分析
5. 吊支腿尺寸计算
根据吊支腿的工作条件和所需的安全系数，我们进行吊支腿尺
寸的计算，以确保其具备足够的强度和刚度。
6. 结论
320吨军用车辆吊支腿的受力计算书提供了吊支腿受力计算所
需的详细信息。
通过合理的载荷计算、支撑结构计算和受力分析，
以及合适的吊支腿尺寸计算，我们能够确保吊支腿的稳定性和安全性。
以上是对320吨军用车辆吊支腿受力计算所需文档的简要介绍。
最新容器支腿计算公式(支腿计算主要用于立式容器的支腿受力及地脚螺栓计算)[表格]
![最新容器支腿计算公式(支腿计算主要用于立式容器的支腿受力及地脚螺栓计算)[表格]](https://img.taocdn.com/s3/m/679ee3732f60ddccdb38a025.png)
0.09
底板计算厚 度,δb （mm） =a0(3B/[σ])
0.5
6337.19
地脚螺栓根 径 db （mm）
8.04
σB≤[σ]
0.00
τ≤[τ]
1.47
支腿与壳体 焊角高 (mm)
底板厚度 (mm)
支腿与底板 焊角高 (mm) 风压高度变 化系数 fi 风振系数k2 基本振型参 与数ηk1 地震设防烈 度αmax
设备附加垂 直载荷 Fv'(N)(向下 为正）
5911.47
Q235A 3836 23300
3 2225 HK240C 242880000
输入数据 筒体长度H(mm)
设备外径Do(mm)
设备质量W(kg) 支腿底板到设备 重心距离h(mm) 底板到支腿与壳 体焊接 支腿类型
支腿周向截面 的惯性矩x I1(mm4)
支腿截面积 AT(mm2)
壳体外壁到支腿 重心处的距离 e(mm)
支腿的弹性模量 E(MPa)
支腿材料的许用 拉弯 应力[σ]b,MPa
1.52 0.03 6545.57 0.10
0.40 8160.96 6337.19
34.82 1.53 11.42 合格 合格 合格
最大压应 力,B(Mpa)=FY/a1* a2
最大拉应力 四、地脚螺栓计 算结果
地脚螺栓反 力,FL(N)=
单根地脚螺栓受 拉应力σ B(Mpa)=FL/(nb*A b) 地脚螺栓剪力 τ (Mpa)=[Q-μ *W/n]/nb*Ab 五、支腿焊缝强 度评定结果：
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☞ 水平风载荷
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取f i =110m 高度处的基本风压值
q
0=62.5N/m
2容器外径，有保温层时取保温层外径D 0=3132mm 容器壳体总长度H 0
=
3790
mm
水平风载荷:
=1.2*1*62.5*3132*3790*10^-6
=890N
☞ 地震作用标准值计算
地震影响系数a e =0.16设备操作质量m 0=13716kg 重力加速度
g
=
9.81
m/s 2
水平地震作用标准值 =0.16*13716*9.81
=21529N
☞ 载荷的确定
水平载荷F H 取风载荷P w 和(地震载荷P e +0.25P w )较大值F H =21751N 垂直载荷取设备最大操作重力W 1=134554N
支腿的个数
N
=
3
每个支腿的水平反力
=21751/3=7250.4N 支承高度H =2020mm 封头直边高度h 2=50mm 壳体切线距
L
=2150mm
基础顶面至设备质心的高度
=2020-50+2150/2=3045mm H 型钢高度W =200mm H 型钢翼板厚度t 2=12mm 筒体名义厚度δ2n =16mm 垫板名义厚度δn =16mm 容器公称直径DN
=
2900
mm
支柱中心圆直径
支腿计算（JB/T4712.2-2007）
=200+2*SQRT((2900/2+16+16)^2-((200-2*12)/2)^2)=3158.8mm 单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)
=4*21751*3045/(3*3158.8)-134553.96/3=-16894N
单根支腿垂直反力(弯矩的拉伸侧)
=4*-21751*3045/(3*3158.8)-134553.96/3=-72808N
☞ 支腿稳定及强度计算
H型钢宽度B=200mm H型钢高度H‘=200mm H型钢腹板厚度t1=8mm
H型钢翼板厚度t2=12mm 支腿材料的拉伸弹性模量E=206000Mpa 支腿材料的屈服强度R eL=235.4Mpa 设备重要度系数η=1
单根支腿的轴向水平截面惯性矩I X-X=46104917mm4单根支腿的径向水平截面惯性矩I Y-Y=16007509mm4单根支腿的横截面面积A=6208mm2假定支腿与壳体的链接为固接，支腿端部为自由端。
单根支腿内产生的最大
应力，
发生在受压侧的支腿内。
单根支腿的压应力为
=-72808/6208=-11.7Mpa 单根支腿截面的最小回转半径
=200/-11.7=50.779Mpa 支腿的有效长细比
=0.7*2020/50.779=27.85
支腿的极限长细比
=SQRT((3.14159^2*206000)/(0.6*235.4))=120
由 和 决定的系数
=1.5+2/3*(27.85/120)^2= 1.54
=1.2*(1-0.4*(27.85/120)^2)*235.4/(1.54*1)=179.95Mpa
支腿稳定性验算：由于σc ≤ [σcr]，稳定。
☞ 支腿剪切计算
设计温度下支腿材料的许用应力[τ]t=105Mpa 支腿的许用剪切应力
=0.6*105=63Mpa 支腿的剪切应力
=21751/(3*6208)= 1.17Mpa 支腿稳定性验算：由于τ ≤ [τ]，稳定。
☞ 支腿弯曲计算
支腿与本体装配的焊缝长度h f=330mm 支腿的许用弯曲应力[σb]=235Mpa 基础板下表面至支腿装配焊缝中心的长度
=2020+330/2+50=2235mm 壳体外壁至支柱形心距离
=200/2=100mm
单根支腿的最小抗弯截面模量W min=160075.09mm3支腿的弯曲应力
=16+100/2+50=146.7mm 支腿的弯曲应力验算：由于σb ≤ [σb]，稳定。
☞ 支腿钢结构综合评价
支腿结构应满足下列要求
=|-11.7/180|+|146.7/235| = 0.7 ≤ 1
满足要求。
☞ 地脚螺栓的强度验算
地脚螺栓的中心圆直径，取D b等于D B D b=3158.8mm 一个支腿的地脚螺栓数n bt=1
地脚螺栓的内径d1=20.752mm 地脚螺栓的腐蚀裕度C bt=2mm 地脚螺栓螺距t b=3mm 地脚螺栓的许用拉应力[σbt]=147Mpa 一个地脚螺栓的有效截面积
=3.14159/4*(20.752-2-0.866*3/6)^2=263.6mm
=(4*21751*3045/3158.8-134553.96)/(3*1*263.6)=-64.1Mpa 地脚螺栓的拉应力验算：由于σbt ≤ [σbt]，安全。
☞ 地脚螺栓的剪切应力
地脚螺栓的许用剪切应力[τbt]=117.6Mpa 地脚螺栓的剪切应力
=(21751-0.4*134553.96)/(3*1*263.6)=-40.6mm 当 计算得的值小于0时，其值为0
地脚螺栓的剪切应力验算：由于τbt ≤ [τbt]，安全。
☞ 基础板的强度计算
基础板长度b1=240mm 基础板宽度b2=240mm 混凝土许用耐压应力[σc1]=11.768Mpa 基础上的压缩应力
=ABS(-72808)/(240*240)= 1.264Mpa 基础上的压缩应力验算：由于σc1 ≤ [σc1]，满足要求。
支腿到基础板边缘的最大长度B=30mm 支腿底板腐蚀裕度C b=2mm 基础板的许用应力[σ]=235Mpa 支腿基础板厚度
=ABS(235)/(30*2)= 5.8mm
☞ 支腿装配焊缝的剪切应力
焊缝的焊角高度t f1=12mm
每条装配焊缝的计算长度
=330-10=320mm 焊缝的抗弯截面模量
=2*320^2*12/(6*SQRT(2))=289630.9Mpa 支腿装配焊缝的弯曲应力
=7250.4*2235/289630.9=55.9Mpa 焊缝的截面面积
=2*320*12/SQRT(2)=5430.6Mpa 支腿装配焊缝的剪切应力
=ABS(-72808)/5430.6=13.41Mpa 设计温度下支腿材料的许用应力[σ]t=105Mpa 支腿装配焊缝的当量应力
=SQRT(55.9^2+3*13.41^2)=60.58Mpa 焊缝系数Φ=0.49mm 支腿装配焊缝的抗弯，抗剪许用应力
=1.5*105*0.49=77.18mm 支腿装配焊缝的弯曲应力验算：由于σf ≤ B，安全。
支腿装配焊缝的剪切应力验算：由于τ1 ≤ B，安全。
支腿装配焊缝的当量应力验算：由于σz ≤ B，安全。