变截面预应力混凝土连续箱梁
38+70+38斜交变截面预应力混凝土连续箱梁桥施工图说明书的模板
最小值
26.8
1.68
2.7
0.847
0.18
13.8
0.37
3.23
平均值u
43.2
1.77
2.71
1.197
0.65
18.3
0.5
4.84
13.5
32
均方差σ
8.17
0.06
0.01
0.186
0.34
1.98
0.16
1.1
变异系数δ
0.19
0.03
0
0.155
0.53
0.06
0.32
0.23
2.2地层的工程物理力学性能指标
土壤物理力学性质试验成果统计
试验指标
天然
密度
比重
孔隙
塑性
液性
压缩
压缩
内摩
凝聚
含水量
比
指数
指数
系数
模量
擦角
力
岩土名称值域
W0
ρ0
Gs
e
Il
Ip
a100--200
Es
ф
C
%
g/cm3
(MPa)-1
MPa
度
kPa
素填土②
最大值
53
1.86
2.73
1.459
1.28
22.7
0.76
3）荷载
汽车荷载等级：公路-Ⅰ级
人群荷载：3.5KN/m2
4)地震：基本烈度6度，地震基本加速度值为0.05g，特征周期为0.35s。
抗震设防类别为B类；抗震设防措施等级为7度。
4）通航要求：
航道等级：Ⅶ级；
通航净空：净宽30m、净高5m；
170m预应力混凝土变截面连续箱梁桥设计
施工过程
• 施工0号块→安装挂篮→由主墩向两端 对称施工1~8号悬浇节段，同时施工边 跨部分→浇筑边跨合拢段→张拉边跨合 拢段应力束→落梁→浇筑中跨合拢段→ 张拉中跨合拢段应力束。
0号块施工
• 为了抵抗该倾覆弯矩，防止双悬臂梁 倾覆，在梁体施工阶段必须进行临时 支撑。由于梁体较高，混凝土采用两 次浇筑法，按先底板，后腹板，最后 浇筑顶板的顺序施工。
梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶，以适应箱梁下缘受压 的要求。本处箱梁支点处底板取50cm,跨中处取30cm。 • 箱梁腹板主要承受结构的弯曲剪应力和扭转剪应力所引起 的主拉应力。在设计时，选取不同的腹板厚度，通过软件 的多次试算，得出支座腹板厚度为60cm，跨中为30cm。
箱梁截面及尺寸图
桥梁分块
170m预应力混凝土变截面连续箱梁桥设计
指导老师：
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设计概况
• 本设计在地形图三的地理条件下进行， 该处地质条件良好，地质层从上之下分别 为黄土、碎石、中砂和粉砂岩。该处无通 航要求。
• 全桥长170m,共3跨，中跨80m，边跨 45m。桥面宽25m，采用分幅设置，双向共 6车道。桥面铺装采用10cm水泥混凝土加 10cm沥青混凝土。主梁采用单箱单室变截 面箱梁，用悬臂法施工。
• 模型建立后，建立临时支座和永久支
座需要的辅助节点，进行弹性连接和
刚性连接，再在节点上建立边界条件，
在施工阶段开始时，激活临时支座，
在边跨合拢的时候，钝化临时
支
座，激活永久支座，完成体系转换。
然后在模型加上汽车荷载和二期恒载，
进行设计分析，最后得出结果。
施工方法
• 本设计采用悬臂法施工。悬臂法又称无支 架平衡伸臂法、挂篮法。它是从已经完成 的墩顶段（即“0”号块）为起点，通过悬 吊的挂篮从立模、浇筑混凝土、张拉预应 力钢筋，逐段对称地向跨中合拢，形成整 桥。悬臂法施工内容包括挂篮设计、支架 设计、临时支座和永久支座的安装、“0” 号块的施工、标准段施工、合拢段施工和 体系转换。
20+35+45+35+20变截面预应力混凝土连续梁桥上部结构分析
20+35+45+35+20变截面预应力混凝土连续梁桥上部结构分析摘要威海双岛湾科技城环湾路四号桥为变截面预应力混凝土连续梁桥，为单箱多室直腹板箱梁，最大跨径45m。
本文采用直梁法对上部结构进行重点分析计算。
关键词变截面；连续箱梁；预应力混凝土；结构分析；上部结构；静力计算一、工程概况本桥全长155m，桥梁分为左右两幅桥，设计宽度都为20m，跨径为20+35+45+35+20m，上部结构形式为变截面预应力连续梁，中跨梁高均为1.5m，支点梁高均为3.0m。
二、设计标准1、荷载标准：城-A级，人群：2.4kN/㎡。
2、公路桥涵结构的设计基准期为100年。
3、桥梁安全等级为一级，结构重要性系数1.1。
三、设计要点1、箱梁一般构造本桥分为左右两幅桥，两幅桥中间留50cm间距，标准宽度为20m，箱梁采用竖直边腹板断面，内侧悬臂长度为200cm，外侧顶板处悬臂长度为250cm，底板处悬臂长度为220cm （底板处悬臂供景观装饰使用），采用单箱多室断面，结构形式为变截面预应力混凝土连续箱梁，梁高在起终点及跨中处为 1.5m，支点处为3m，变化段梁高按照二次抛物线变化，顶底板宽度均为15.5m。
预应力混凝土现浇箱梁顶板、底板厚度均为20cm，腹板正常段厚度为40cm，加厚段厚度为70cm。
主梁一般构造图见图1-1。
图1-1主梁一般构造图2、下部结构一般构造本桥下部基础基本采用了直径为1.2m的钻孔灌注桩，桥台为U型桥台，桥台采用双排直径1.2m的钻孔灌注桩，上接承台，承台厚度1.5m，中墩采用双排直径1.2m的钻孔灌注桩，承台厚度2.0m。
3、主要材料及参数预应力钢筋混凝土梁采用C50混凝土，预应力钢筋采用Φs15.2（GB/T 5224-2003标准），标准强度：f p k=1860Mpa。
4、设计荷载取值4.1恒载作用（1）一期恒载一期恒载包括主梁、横隔梁等自重。
混凝土容重取26kN/m3，主梁按实际断面计取重量。
预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书
预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书
预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书
目录
绪论1
1.1预应力混凝土连续梁桥概述1 1.2 毕业设计的目的与意义3 第一章设计原始资料4 其次章方案比选 5
第三章桥跨总体布置及结构尺寸拟定6
2.1 尺寸拟定9 2.1.1 桥孔分跨9 2.1.2 截面形式9 2.1.3 梁高10 2.1.4 细部尺寸11
2.2 主梁分段与施工阶段的划分12
2.2.1 分段原则12 2.2.2 详细分段13
2.2.3 主梁施工方法及留意事项13
第四章荷载内力计算15 3.1 恒载内力计算16 3.2 活载内力计算23
3.2.1 横向分布系数的考虑28 3.2.2 活载因子的计算31 3.2.3 计算结果32
第五章预应力钢束的估算与布置33
4.1 力筋估算33 4.1.1 计算原理33
4.1.2 预应力钢束的估算36 4.2 预应力钢束的布置41
第六章预应力损失及有效应力的计算41
5.1 预应力损失的计算42 5.1.1摩阻损失42 5.1.2. 锚具变形损失43 5.1.3. 混凝土的弹性压缩46 5.1.4.钢束松弛损失49 5.1.5.收缩徐变损失50 5.2 有效预应力的计算54 第七章次内力的计算55。
三跨预应力混凝土变截面连续梁箱桥工程施工组织设计
三跨预应力混凝土变截面连续梁箱桥工程施工组织设计一、编制依据1、三跨预应力混凝土变截面连续梁箱桥工程初步设计2、〈〈公路桥涵施工技术规范〉〉JTG T F50-20113、各种材料的技术标准4、招标文件二、工程概况桥址处的地形条件和城市规划，在满足交通功能的要求下，选用三跨连续梁，具有外观简洁大方、结构性能成熟可靠、施工工艺简便、经济适中的特点。
而且桥面上的行车视野比较开阔，虽然桥型较单一，但可以通过桥面景观布置解决这一问题，如桥面栏杆、灯光布置等。
河流为Ⅳ级航道，通航净宽为45m。
由于设计桥梁与河道顺交20度，所以航道斜交宽度为48m。
在结合河两岸规划的滨河人行通道。
根据这些边界条件，以及连续梁跨径的布置合理性，因此，连续梁的设计跨径布置为45m+70m+45m，瞄跨与主跨跨径之比为0.64：1。
由于该桥为城市桥梁，机动车、非机动车和人群都须通行，根据规范要求，桥梁纵坡不宜大于2.5%，所以设计竖曲线采用2.5%的纵坡，满足最大纵坡的要求。
根据业务需要，桥上需通过通信电缆24孔和400的上水管一根。
过桥通信布置在两侧的人行道板下；在箱梁的挑臂下每隔1m设置一牛腿，作为过桥管线的架设支架。
考虑到远期的管线需要，预留了3个管线通道。
桥墩中支点采用墙柱组合式桥墩形式。
基础采用Ф100cm钻孔灌注桩，纵桥向两排桩；每个桥墩下共10根桩。
桩基持力层选为⑦1层。
上部结构主梁为三跨预应力混凝土变截面连续梁箱，跨径组合45m+70m+45m。
中支点梁高4.0m，高跨比1／7.5；跨中梁高1.9m，高跨比1／36.8。
梁底采用二次抛物线线形变化，矢高2.1m。
考虑到桥面较宽（28m），桥梁横截面采用分离式双箱布置形式，两幅单箱通过桥面板连成整体。
每幅单箱截面为单式直腹板箱型截面，底宽7m，顶宽14m。
截面尺寸：顶板厚25cm ，底板厚25cm，近支点处加厚至60cm ，腹板厚40～60cm；悬壁板长度3.5米，半根部厚40cm。
16-Midas Civil应用—变截面预应力连续箱梁
01Midas Civil应用—变截面预应力连续箱梁1、三跨预应力混凝土连续箱梁建模及分析(1)基本概况一座三跨预应力混凝土连续箱梁桥桥梁长度：L=30m+50m+30m=110m，为钢筋混凝土结构；预应力布置形式：T构部分配置顶板预应力，边跨配置底板预应力。
材料特性混凝土：主梁采用C50混凝土，桥墩C40混凝土；钢材：预应力采用“Strand1860”；荷载：自重，程序自动计算；恒荷载：自重；预应力：钢束(φs15.2mm×37)；截面积：Au=5180mm2，孔道直径：80mm；预应力与管道摩擦系数：0.17；张拉控制应力：1395MPa；移动荷载：适用规范：公路工程技术标准(JTG B01-2003)荷载种类：公路I级，车道荷载，即CH-CD。
(2)Midas Civil 连续梁桥分析步骤三跨预应力混凝土连续箱梁分析步骤如下：①设置操作环境及项目信息②定义材料和截面③建立结构三维模型④输入静力荷载⑤输入移动荷载数据⑥输入荷载组合⑦运行结构分析⑧查看分析结果(3)设置操作环境及项目信息打开【工具】/【单位系】/将单位体系设为KN，mm。
该单位可以根据输入数据的种类任意转换。
打开【文件】 /【项目信息】/完善基本信息。
(4)定义材料和截面。
打开【特性】/【截面特性值】/【截面】/【添加】/【设计截面】/【截面类型：单箱单室】，截面号：1，名称：跨中；定义PSC截面钢筋。
打开【特性】/【截面特性值】/【截面管理器】/【钢筋】；添加纵向钢筋：1、类型直线，板顶，Z:0.06m，数量65根，间距0.14m，直径：φ16mm；2、类型直线，板底，Z:0.06m，数量33根，间距0.15m，直径：φ16mm；抗剪钢筋：两端i、j钢筋相同，弯起钢筋（间距1.5m，角度45°，Asb：0.0005㎡）；抗扭钢筋（间距：0.2m，箍筋Asv1：0.0004㎡，纵筋Ast：0.002㎡）；抗剪箍筋（间距：0.2，Asv：0.0008㎡），计算箍筋内表面包围的截面核芯面积（打开），保护层厚度：0.05m，包括翼缘和悬臂。
变截面预应力混凝土连续箱梁合拢段施工技术总结
变截面预应力混凝土连续箱梁合拢段施工技术总结摘要本文总结了变截面预应力混凝土连续箱梁合拢段的施工技术，包括施工前的准备工作、施工过程中的关键技术措施以及施工后的检查与维护。
通过对施工过程中的问题分析和解决方案的探讨，旨在为类似工程提供参考。
关键词变截面；预应力混凝土；连续箱梁；合拢段；施工技术一、工程概述本工程为一座跨越XX河的大桥，主跨为变截面预应力混凝土连续箱梁结构，合拢段位于主跨的中间位置。
合拢段施工是整个桥梁施工的关键环节，其质量直接影响到桥梁的稳定性和耐久性。
二、施工前的准备工作技术准备：对施工图纸进行详细审查，明确合拢段的结构特点和施工要求。
材料准备：确保预应力钢筋、混凝土等材料的质量符合设计要求。
设备准备：检查吊装设备、张拉设备等的完好性，确保施工过程中的设备安全。
人员培训：对施工人员进行技术培训，确保施工人员熟悉施工工艺和安全操作规程。
三、施工过程中的关键技术措施模板安装：采用专用模板，确保合拢段模板的稳定性和精度。
钢筋绑扎：严格按照设计图纸进行钢筋绑扎，保证钢筋位置的准确性。
混凝土浇筑：选择合适的混凝土配合比，确保混凝土的强度和耐久性。
预应力张拉：采用同步张拉技术，保证预应力钢筋的张拉质量。
合拢段施工：选择合适的合拢时机，确保合拢段的施工质量。
四、施工后的检查与维护外观检查：对合拢段的外观进行仔细检查，确保无裂缝、蜂窝等缺陷。
应力检测：对预应力钢筋的应力进行检测，确保预应力张拉到位。
混凝土强度检测：对合拢段混凝土的强度进行检测，确保混凝土质量。
维护保养：定期对合拢段进行检查和维护，确保桥梁的长期稳定运行。
五、问题分析与解决方案裂缝问题：分析裂缝产生的原因，采取相应的加固措施。
预应力损失问题：分析预应力损失的原因，采取有效的预应力补偿措施。
施工精度问题：通过优化施工工艺，提高施工精度。
六、结语通过本工程的施工实践，我们积累了宝贵的经验。
合拢段施工的成功关键在于严格的施工管理和技术创新。
预应力变截面连续箱梁
预应力变截面连续箱梁1概述通州市磨框大桥桥跨布置为28m＋46m＋28m的预应力商品混凝土变截面连续箱梁，截面采用单箱室结构，单箱底宽1米，箱型截面跨中高1.5米，中支点高2.4米，单箱内侧悬臂长3.4米，箱梁顶板厚度为25㎝，底板厚由25㎝变至50㎝，腹板厚由36㎝变至60㎝。
箱梁设计为双向预应力体系。
2施工方案1、根据设计图纸的要求，箱梁采用有支架现浇2#、3#墩的0号块，待商品混凝土强度达到设计强度的90%时，对称张拉纵向预应力钢束再安装悬臂挂蓝，施工1号至3号节段。
2、跨中合拢段采用无支架合拢。
跨中合拢段浇筑时应选择在低温时进行，并在悬臂端高差最小时进行合拢施工。
3、边跨直线段采用有支架施工，支架必须超载预压。
4、箱梁各梁段商品混凝土要求一次浇筑，且必须达到设计强度时才能张拉预应力钢束。
3施工顺序总体安排严格按照设计图纸要求的施工顺序，先浇筑1#、2#、3#、4#墩身，搭支架浇筑2#、3#墩顶0号块块，达设计强度90%后张拉钢束，再施工墩顶临时锚固装置，然后依次对称两侧同时施工1、2、3号号节段相应块件，张拉钢束直至跨中。
直至合拢段完成后，拆除临时锚固装置。
4支架1、0号块现浇支架：采用木桩作基础，横向桩距为1米，纵向1.5米，木桩施打采用在120吨驳船上竖立扒杆配备1.5吨振动锤，桩顶设置用6㎜厚钢板加工的桩帽。
木桩采用长度为8米，梢径不小于20厘米的落叶松，要求桩身入土深度不小于4米，桩顶高程控制在▽3.5米，纵横方向均用斜支撑固定，以增加其稳定性。
桩顶找平后用设横梁，上铺设钢板桩或枋木作为支架搭设平台。
支架采用贝雷架拼装搭设，下部设砂箱，调节支架的高度以及支架的拆除。
2、旱地支架（1）先用推土机清理表面的腐植土后整平，翻松25CM，当含水量合适时，再用振动压路机进行碾压，压实度控制在90%以上（压实宽度大于桥幅宽度1米以上）。
（2）在碾压合格的地基表面按桥幅宽度松铺40厘米8%的石灰土，整平碾压至密实度达95%以上。
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变截面预应力混凝土连续箱梁 合拢段施工技术总结(中铁二十三局集团一公司 山东日照 蔡湛)【内容提要】本文结合青银高速公路齐河北至夏津段禹城南互通立交桥实例，总结了变截面预应力混凝土连续箱梁合拢段的施工方案、施工组织、施工工艺和关键技术，对类似工程施工具有较好的借鉴作用。
【关 键 词】 预应力混凝土刚构 变截面连续箱梁 合拢段 施工技术 1.工程概况青银高速公路齐河北至夏津段禹城南互通立交桥，主桥跨京沪铁路和101省道，为40m+70m+40m 变截面预应力混凝土连续箱梁，有两个边跨合拢（16#墩现浇段与17#墩T 构之间；19#墩现浇段与18#墩T 构之间），一个中跨合拢段即17#墩T 构与18#墩T 构之间。
合拢段梁高均为2.3m.底板厚度为32cm,腹板厚度为40cm,箱梁顶板厚度为32cm 。
每个合拢段长度为2m,合拢段混凝土标号为C50,边跨合拢段混凝土方量为22.1m 3,节段重量57.5T,中跨合拢段混凝土方量为11.1 m 3,节段重量28.9T 。
2.施工方案：合拢段采用合拢段吊架施工，由边向中间进行,即先合拢边跨再合拢中跨,合拢吊架利用施工挂篮底模及外模系统，吊架的锚固利用在9号梁段和现浇段中的预留孔才用精轧螺纹钢、钢棒等来进行操作。
（见图1、2）图11077,521077,5223502350外模后吊杆右图23.施工工艺 3.1.施工工艺流程边跨合拢段施工工艺流程图中跨合拢段施工工艺流程图3.2具体施工方法3.2.1合拢段吊架的组成合拢吊架及其模板、外模、内模利用施工挂篮的部分构件，吊架布置见附图。
吊架底模及外侧模采用挂篮大块模板，内模采用组合钢模。
合拢吊架包括：底模系（14.6t）、翼板系包含外模板（10t）、内拱系（1.3t）及其它零件（1.4t），共重约27.3t3.2.2吊架安装及挂篮拆除以17#、18#墩为例：当17#墩和18#墩T构施工张拉结束后，开始后移及拆除17#墩和18#墩T 构挂篮，进行合拢段吊架的安装。
由于挂篮吊带影响，不能将模板一次性移到位，首先利用挂篮先将模板前移到最大距离，两侧用钢丝绳吊在挂篮顶、底前横梁上代替吊带，拆除吊带，用钢丝绳穿过在8号（或9号）梁段的预留孔套在挂篮底前横梁上，人工用倒链继续前移模板到位后锚固。
由于吊带已卸掉，为了保证施工时安全，在箱梁两侧翼缘板预留孔用精轧螺纹钢锚固。
吊架安装完毕后移挂篮拆除。
3.2.3合拢段配重单悬臂的合拢段混凝土配重重量取为0.5倍的合拢段混凝土重量，合拢段混凝土为11.1m3,合28.9T,单悬臂配重重量为14.45T，单悬臂的合拢段吊架配重重量取为0.5倍的合拢段吊架重量，根据实际吊架重量配重，配重采用水箱配重，配重水箱采用12砖墙浆砌。
见下图3配重水箱平面图3.2.4中跨顶推施工此桥仅在中跨设有顶推，顶推力为60t。
拆除合拢段一端挂篮，锁定另一端挂篮，在相应的梁端安装配重。
在合拢段上安装2套千斤顶进行顶推，各千斤顶顶推力为60t，顶推到位后，焊接合拢段劲性骨架，拆除千斤顶，张拉合拢段临时预应力束，浇注合拢段混凝土。
在梁段腹板顶部各预埋2块150mm×150mm×10mm钢板，焊接两根[14a的槽钢，配以相应的辅助焊件，形成千斤顶操作平台，辅以安全防护设施。
千斤顶采用460t张拉千斤顶，为保护千斤顶前后端的限位槽口，在千斤顶前后端安装配套的工具锚或工作锚。
根据千斤顶和锚具的总长，以及合拢段的实际长度，配备顶铁。
顶铁采用2[24a的槽钢焊接，或相当于2[24a槽钢的组焊件，安装时，要求与千斤顶中心重合。
3.2.5劲性骨架锁定合拢口锁定是为了保证合拢段在浇注的新混凝土达到足够强度前的期间内合拢口不会因为梁体由于温度变化产生膨胀或收缩变形至使合拢段混凝土在凝固过程中受到影响而破坏，即保证合拢口长度的稳定性。
边跨合拢段由于一端为纵向自由活动，故仅采用刚性骨架支撑进行锁定保证合拢口的相对长度的稳定即可。
中跨合拢为双端固定，温差引起的变形变位及应力都很大，故临时锁定采用内设刚性骨架支撑、外设外锁装置（见图4）和张拉临时预应力束来共同锁定。
3.2.5.1内刚性骨架施工合拢段劲性骨架按设计图设置。
合拢段两端后施工的一侧在槽钢预埋时，箱梁纵向要充分估计施工正常误差并考虑温差范围，留足预埋槽钢之间的间距；箱梁横向对已施工一侧预埋槽钢的位置进行仔细精确定位测量，尽量保证合拢段两侧预埋槽钢相对于9（9/）号梁段或现浇段横截面的位置相同，以便合拢施工时，两侧预埋槽钢尽可能在一条直线上（其精度与箱梁合拢精度相同）。
T构9（9/）号梁段、现浇段及合拢段施工时，劲性骨架在竖向预应力筋通过处预留一个Φ55mm的孔(略大于波纹管直径,波纹管直径为Φ50mm)，以便精轧螺纹钢通过。
若其他普通钢筋与槽钢发生冲突时，可适当移动普通钢筋的位置。
在合拢段钢筋安装的同时把骨架安装进去，并进行一端固接，另一端预先把位置调整好并临时托住，但暂时不进行固接，在此位置预留空位，以便锁定时锚固操作，待合拢锁定后在补充绑扎钢筋和安装空缺的模板。
骨架下料加工时应根据现场合拢口的实际长度确定，并且与封口连接板采用满焊焊接，并在焊接操作时应注意防止钢材的变形，如在安装时存在小的间隙时，可利用薄钢板和环氧树脂进行垫填塞，保证骨架端头与预埋连接板紧密结合。
合拢段钢筋及预应力筋（包括临时束、底板束、横竖向束）安装就位，两端悬臂配重设置完成和悬灌梁标高调整到位并经过检查合格以后，选择合适的温度（20℃左右并且变化不大）时间段进行刚性骨架锁定，要求安排10个熟练的焊工同时进行施做，并控制在2～3个小时内完成，锁定焊接操作时需采取在旁边准备冷水进行浇水强制降温的措施，以防由于施焊时梁体及骨架局部的温度升温过大而产生膨胀使梁体上挠。
锁定完毕后需仔细检查焊缝质量是否满足要求，再对两端头的悬臂梁标高进行复测，检查是否正确。
3.2.5.2临时预应力与外锁施工边跨合拢时现浇段端的梁段可以沿支座滑动，由于支座及支架底模的摩阻作用产生的约束力远小于由于温度变化产生的梁体轴向力及刚性骨架的承受能力，边跨梁体一端可以自由活动，由于温度升降产生收缩膨胀在刚性骨架支撑及联接作用合拢口的长度不会产生变化，故边跨合拢时只采取设计图纸的内劲性骨架装置，故不需设置外锁设置，但采用临时预应力外锁。
两个中跨合拢段顶板、底板设置外锁装置，具体详见示意图。
在T 构8号梁段顶板预留孔以便悬吊千斤顶，T 构9号梁段施工时施工临时束管道及张拉端齿板。
在合拢段顶板钢筋绑扎时安装临时预应管道并穿束，穿束后即安装锚具并使张拉千斤顶就位，做好各项张拉准备。
由于临时束的张拉端齿板在箱室的内上角，张拉时需搭设支架以满足人员操作需要。
图4外锁装置示意图合拢段临时预应力，临时束为15.24-19型，初步按设计张拉吨位的40%，边跨合拢时张拉顶板两束和底板两束，中跨合拢时张拉顶板两束Hz 和底板两束Dz ；临时束张拉吨位根据计算力，张拉吨位为40%δk ，初步定位148t 能满足轴向力要求，临时预应力束张拉在刚性骨架锁定后进行，采取两端对称张拉。
如果不能在设定的合适的温度条件下合拢，需在温度变化较大的时段强迫合拢，但需设计院及监控单位认可，因两端悬臂梁由于升温或降温产生膨胀或收缩而导致合拢口的长度产生较大的变化，需通过顶撑或拉缩来调整时，可根据实际情况对张拉吨位作相应的调整。
1-11122采用劲性骨架和张拉临时合拢束锁定方案，使合拢段两端形成可以承受一定弯矩和建立力的刚接结点，防止由于温度等各种因素影响在合拢未完成之前就产生变形。
对刚性支撑的短面积和支撑的位置及临时束的张拉力必须严格按设计意图要求施工。
刚性支撑锁定时间根据连续观测的结果确定，原则上是各合拢段在规定的时间，即梁体变形最小和温度变化幅度最小的时间区间内，同一合拢段两端对称、均衡同步锁定，以免合拢段造成结构温度变形零点发生突变。
为了减少锁定时间，在锁定之前，应完成合拢临时束的张拉准备工作（如千斤顶安装就位等）。
待刚性支撑焊完并检查合格之后，要求尽快张拉临时束，并在1小时之内张拉完按要求的全部合拢临时束，临时束张拉完毕即完成了合拢锁定，至此已构成超静定刚构体系，锁定完后应立即灌注混凝土。
为便于合拢段施工，在施工T构9（9/）号梁段时，在梁段箱梁顶板预留一个方形（横向长100cm,纵向宽70cm）人孔作为穿束、人员、机具、千斤顶进出操作通道，见后合拢段预留孔图。
3.2.6预应力预应力施工3.2.6.1孔道施工合拢段施工时两端均封闭，不能再采用在波纹管内加PVC管的方法来防止漏浆堵管，为了确保孔道畅通无阻，采取以下措施：（1）合拢段在合拢前先把底板束钢绞线穿进孔道内；（2）合拢段的预应力孔道采用双层波纹管；（3）加强对管道两端头的连接密封操作及检查，增加定位排架数加强孔道定位。
3.2.6.2穿束纵向钢绞线为群锚，每束19根钢绞线，加之钢绞线较长，为了解决在钢绞线分散穿束过程中存在的钢绞线互相打扰、长短不一、钢绞线之间的内摩阻增加、整体受理性差、伸长值降低、预应力的有效性降低的问题，采取统一整体穿束，穿束采用焊接牵引。
具体操作方法：采用自制梭板梭理，铁丝捆扎，完成编束工作，在钢绞线一端焊接成整体，采用卷扬机牵引，完成整体穿束工作。
3.2.6.3预应力张拉合拢段预应力筋张拉时，先张拉底板纵向束，再张拉竖向及横向预应力筋。
底板束张拉一般按先长筋后短筋的顺序，并对称实施张拉。
施加预应力前应对混凝土试验构件做强度检验，要求其强度达到设计强度的90%以上方可进行预应力张拉。
预应力下料长度，根据计算确定，加工一律采用砂轮锯或切割机，不得使用电弧焊，编束应梳理顺直，绑扎牢固，防止互相缠绞。
张拉应对称同步进行，具体的操作规程及方法同连续钢构预应力张拉施工组织的要求。
在张拉正弯距筋（底板束）过程中，需要有专人观察记录齿板后端梁断面的变化情况，检查是否出现裂纹。
3.2.6.4孔道压浆孔道压浆采用真空压浆，在真空状态下孔道内的空气、水分以及混在水泥浆中的气泡被消除，使浆体充满整个孔道，保证孔道内浆体的饱满性，且真空压浆是一个连续且迅速的过程，缩短了灌浆时间。
真空泵安装在孔道较低的一侧，灌浆泵安装在较高侧,浆液从低处向高处压更能保证浆体的密实度。
打开阀门进行抽真空，当真空泵油压表读数不变保持恒压（一般为-0.9～-1.0MPa,最低不能低于-0.06MPa,否则应检查孔道是否破损）时表明孔道中空气已抽净,可以进行压浆,压浆过程真空泵一直打开,当浆体流入与真空泵连接的管道时立即关吊阀门,禁止浆液进入真空泵，压浆泵补压保持3分钟后关掉进浆处阀门待初凝后卸掉。
3.2.7合拢段混凝土施工3.2.7.1对混凝土的基本要求a要求并具有早强、微膨胀的效果；b混凝土坍落度控制在18cm左右，要求拌和物和易性良好，易于泵送。