预应力钢筒混凝土管道结构计算书
大口径预应力钢筒混凝土管(PCCPDE)的设计方法及计算实例
（ ４ ） 管 材 内压 值 ： 工作压力为 ０ ． ６ ＭＰ ａ ， 试 验 压力 按 ０ ． ９ ＭＰ ａ 执行。 （ ５ ） 回填 土容 重 ： 取值 １ ８ ． ９ ｋ Ｎ ／ ｍ 。 （ ６ ） 管顶覆土厚度取 ４ ｉ ｎ ； 管 顶 覆 土 为 填 埋 式， 竖 向土压 力 系数取 １ ． ４ 。 （ ７ ） 作 用 于管顶 地 面 以上 的均 布 荷 载 为 附加 荷载 （ 堆 积荷 载 ） ， 按 １ ０ ｋ Ｐ ａ 计算 。
术 的进 步和设计标准 的研究 、 更新 。通过对 “ Ｐ Ｃ Ｃ Ｐ ＤＥ ３ ８ ０ ０×５ ０ ０ ０ ／ Ｐ Ｏ ． ６ ／ Ｈ ４ ． ０ ” 管材 按照 中国 Ｃ Ｅ Ｃ Ｓ １ ４ ０： ２ ０ １ １设计规 程规定
的程序 、 标 准和方 法进行设计计算 ， 同时采用美 国 Ａ Ｎ Ｓ Ｉ ／ Ａ ＷＷＡ Ｃ ３ ０ ４— ２ ０ ０ ７标准规定 的程序 、 标 准及方法进 行复核 计算 的
２ 设 计参数
（ １ ） 管 材 内径 为 ３ ８ ０ ０ ｍ ｍ， 有效 长度 为 ５ ０ ０ ０ ｍｍ， 标准 管长 度为 ５ １ ３ ５ ｍ ｍ， 设 计接 头转 角为
Ｃ ３ ０ ４《 预应力钢筒混凝土管设计标准》 和产品标 准Ａ Ｎ Ｓ Ｉ ／ Ａ ＷＷＡ Ｃ ３ ０ １ 《 预应 力 钢筒 混凝 土管 产 品
程埋地预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管
道结构设计规程》 。 ２ ０ １ ２年 ， 国内 Ｐ Ｃ Ｃ Ｐ输 水 管 道 重 大 项 目招 标
文 件 的技术 条 款 已明确 要求 产 品 的设 计 和产 品 的 制 造 必须 同 时满 足 上 述 中国 和美 国 的设 计 标 准 、
预应力钢筒混凝土管(PCCP)的计算方法
预应力钢筒混凝土管(PCCP)的计算方法熊欢;丁凯;李鹏辉;李庆斌;彭寿海;王东黎【期刊名称】《水利水电技术》【年(卷),期】2009(040)011【摘要】在山西省万家寨引黄工程、南水北调等重大工程之中,采用了预应力钢筒混凝土管(PCCP),如何对其进行计算分析十分重要.在此,对现有的结构计算与数值计算这两类PCCP计算方法进行了全面的综述与评价,分析其各自的优势与局限性,并给出算例加以说明,最后指出了未来PCCP计算方法的可能突破方向与发展趋势.【总页数】5页(P28-32)【作者】熊欢;丁凯;李鹏辉;李庆斌;彭寿海;王东黎【作者单位】清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室,北京,100084;北京市南水北调建设管理中心,北京,100052;清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室,北京,100084;清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室,北京,100084;清华大学水沙科学与水利水电工程国家重点实验室,北京,100084;北京市水利规划设计研究院,北京,100048【正文语种】中文【中图分类】TV682.2【相关文献】1.预应力钢筒混凝土管 (PCCP)发展回顾与前景展望——PCCP已成为我国21世纪铺设高工压、大口径输水管道的首选管材 [J], 张树凯2.预应力钢筒混凝土管(PCCP)为什么不做出厂水压试验?\r——PCCP保护层裂缝的校核和验证 [J], 沈之基3.自密实混凝土在预应力钢筒混凝土管(PCCP)中的应用 [J], 张宪伟4.自密实混凝土在预应力钢筒混凝土管(PCCP) 中的应用 [J], 张宪伟5.预应力钢筒混凝土管(PCCP)耐久性设计探讨 [J], 阙小平;钮如嵩;赵琼芳因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
预应力钢管混凝土结构计算分析与运用
［ 收稿 日期］０ ０— ２—０ ２１ ０ ８ ［ 作者简介 ］ 周振 （９ ３～） 男 ， １８ ， 助理工程师。
基本假设 ： １ 小变形假设 ； ２ 截 面变形 符合平截 面假 （） （）
四川建筑
第３ ０卷 ６期
２ １ ．２ ０ ０ １
１３ ５
ｊ 誊 粪 赣 确囊 蒜
（） １
１ 预应 力钢 管混 凝土柱
１１ 受 力分 析 ．
．
一
式 中： 为 预应力筋 的预张拉 力 ， ＝ 。 ， 为预 Ⅳ Ⅳ 。Ａ Ｏ 。 ｒ 应力筋的控制应力 ， 为预应力筋截面面积 ； 为钢管 混凝 Ａ。 Ａ 土柱的截面 面积 ； 为截面模 数 ， Ｉ ／ ｔ 圆截 面时 １ ｒ ４ Ｉ。＝＂ ／ ； ／ ｒ Ｒ。 ｅ 为预应力 筋的偏心距 ； 圆钢管 混凝 土的组合 抗压 强 。 ｆ 为 度设计值 ； 为折减 系数 ， 考虑初 始偏 心及 受拉部 分混凝 土 不参与工作 ， ０ ６～ ． ［ ； 取 ． ０８３ Ｊ 将 各参 数代人式 （ ） 得 １，
【 摘 要 】 针对钢 管混凝 土， 抗压性能好 ， 不宜用于受弯及大偏心受压受力构件。对钢管混凝土施加 但
体 内反 向预 应 力 ， 以使 非预 应 力 钢 管 混凝 土 构件 中的 钢 管 承 担 外 荷 栽 比 重 增 大 ， 箍 效 应 提 前 发 生 ， 于 可 紧 利 混凝 土 与钢 管共 同作 用 。 最后 ， 预 应 力矩 形 钢 管混 凝 土 梁 和 圆钢 管 混 凝 土 柱 ， 用 在 大 跨 度 ， 空 间 结 构 把 运 大 中 ， 分 发 挥 钢 管混 凝 土 的优 点 ， 高 结 构 整 体 承 载 力 和 稳 定 性 。 充 提
30m预应力混凝土简支t梁计算书66页(预应力钢束估算 应力验算)_secret
目录一、设计目的3二、设计资料及构造布置3（一）设计资料3（二）横截面布置51.主梁间距与主梁片数52．主梁跨中截面主要尺寸拟订5（三）横截面沿跨长的变化7（四）横隔梁的设置7三、主梁作用效应计算7（一）永久作用效应计算7（二）可变作用效应计算（G-M法）91.冲击系数和车道折减系数92．计算主梁的荷载横向分布系数103.车道荷载的取值144.计算可变作用效应15（三）主梁作用效应组合19四、预应力钢束的估算及其布置20（一）跨中截面钢束的估算和确定201.按承载能力极限状态估算跨中截面钢束数20 2．按施工和使用荷载阶段的应力要求估算跨中钢束数21（二）预应力钢束布置221．跨中截面及锚固端截面的钢束位置222．钢束起弯角和线形的确定233.钢束计算24五、计算主梁截面几何特性26（一）截面面积及惯矩计算261．净截面几何特性计算262．换算截面几何特性计算26（二）截面静矩计算27（三）截面几何特性汇总28六、钢束预应力损失计算29（一）预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失29（二）由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失30（三）混凝土弹性压缩引起的预应力损失31 （四）由钢束应力松弛引起的预应力损失32 （五）混凝土收缩和徐变引起的预应力损失33 （六）预加力计算以及钢束预应力损失汇总34 七、主梁截面承载力与应力验算35（一）持久状况承载能力极限状态承载力验算35 1．正截面承载力验算352.斜截面承载力验算38（二）持久状况正常使用极限状态抗裂验算40 1．正截面抗裂验算412．斜截面抗裂验算41（三）持久状况构件的应力验算451．正截面混凝土压应力验算452．预应力筋拉应力验算463．截面混凝土主压应力验算46（四）短暂状况构件的应力验算501．预加应力阶段的应力验算502．吊装应力验算50八、主梁变形验算51（一）计算由预应力引起的跨中反拱度51 （二）计算由荷载引起的跨中挠度53（三）结构刚度验算53（四）预拱度的设置54九、附图（一）主梁构造尺寸图（二）主梁预应力筋构造图一、设计目的预应力混凝土简支T梁是目前我国桥梁上最常用的形式之一，在学习了预应力混凝土结构的各种设计、验算理论后，通过本设计了解预应力混凝土简支T梁的实际计算，进一步理解和巩固所学得的预应力混凝土结构设计理论知识，初步掌握预应力混凝土桥梁的设计步骤，熟悉《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）》（以下简称《公预规》）与《公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）》（以下简称《桥规》)的有关条文及其应用。
(整理)板预应力计算书
预应力结构设计计算书一. 工程概况本工程主楼、裙房地下室顶板~屋面采用有粘结预应力框架梁+无粘结预应力双向板结构体系, 主要柱网为8.7m×7m、8.7m×7.5m、8.7m×8m、8.7m×6.6m、8.4m×7m、8.4m×7.5m、8.4m ×8m、8.4m×6.6m。
二. 材料（1）混凝土：预应力结构混凝土强度等级为C40, fck=26.8N/mm2, fc=19.1N/mm2, ftk=2.39N/mm2, ft=1.71N/mm2。
预应力张拉时要求混凝土强度达到设计强度的80%。
（2）预应力钢绞线: 公称直径15.2mm, 极限强度标准值为1860MPa, 低松弛钢绞线；fptk=1860N/mm2, fpy=1320N/mm2（无粘结预应力筋fpy=1000N/mm2）, 张拉控制应力取钢绞线强度标准值的75%。
（3）普通钢筋: 梁中受力钢筋采用Ⅲ级钢。
（4）锚具: 张拉端采用QM15系列夹片式锚具, 固定端QMJ15－1型挤压式锚具。
三. 预应力设计依据（1）设计依据:1）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；2）《预应力混凝土结构设计规程》DGJ08-69-20073）《无粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ 92-2004；4）《预应力混凝土结构抗震设计规程》JGJ 140-2004；5）设计院提供的PKPM模型数据文件及荷载条件。
五.（2）抗裂控制等级:六.本工程预应力板的抗裂控制标准采用二级抗裂, 即荷载效应标准组合作用下, 预应力构件受拉边缘混凝土拉应力σct＝σck－σpc≤ftk。
七. 预应力板设计计算1. 荷载计算荷载布置参见PKPM 模型及附图。
2. 预应力筋布置荷载布置参见结构平面图。
3. 抗裂与承载力验算采用荷载效应标准组合进行正常使用阶段裂缝验算, 并验算板的抗弯极限承载力。
预应力混凝土管桩计算书
预应力混凝土管桩计算书1. 计算书编制依据根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)、《预应力混凝土管桩技术规程》(GB 50007-2011)以及工程地质报告、设计文件等编制本计算书。
2. 工程概况本项目为XXX工程，位于XX市XX区，占地面积XX平方米，建筑总面积XX 平方米。
工程由XX栋建筑物组成，其中包括住宅、商业、办公等不同功能区域。
本计算书主要针对工程中的预应力混凝土管桩进行计算。
3. 桩基设计参数3.1 地质条件根据地质勘察报告，工程场地地层主要由第四系冲积层和残积层组成，自上而下分别为：1)素填土：厚度1.00~3.50m，灰褐色，湿，松散状；2)粉质粘土：厚度1.50~6.00m，灰色，湿，可塑状；3)粉砂：厚度1.00~4.00m，灰白色，湿，松散状；4)碎石土：厚度2.00~6.00m，灰黄色，湿，松散状；5)强风化花岗岩：厚度1.00~4.00m，灰白色，湿，散体状。
3.2 桩基设计要求1)桩型：预应力混凝土管桩；2)桩长：根据计算确定；3)桩径：根据计算确定；4)桩距：根据计算确定；5)桩基承载力特征值：根据规范和地质勘察报告确定；6)桩基设计安全等级：二级。
4. 桩基计算4.1 竖向承载力计算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)第5.2.1条，计算单桩竖向承载力特征值：[ Qk = Qsk + Qpk ][ Qsk = 1.2 2.0 10^4 = 2.4 10^4 ][ Qpk = 1.2 1.0 10^4 = 1.2 10^4 ][ Qk = 2.4 10^4 + 1.2 10^4 = 3.6 10^4 ]4.2 水平承载力计算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)第5.2.2条，计算单桩水平承载力特征值：[ Qh = 0.7 2.0 10^3 = 1.4 10^3 ]4.3 桩基承载力验算根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)第5.2.4条，进行桩基承载力验算：[ Ng ][ Ng = 144 ]5. 桩基施工根据《预应力混凝土管桩技术规程》(GB 50007-2011)和设计文件，进行桩基施工，包括桩基施工前准备、桩基打桩、桩基质量控制等。
预应力混凝土连钢构计算书
预应力混凝土连钢构计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：泉州后渚大桥主桥设计上部结构纵向受力分析计算书计算复核２００１年9月泉州后渚大桥主桥采用66+3x120+66=492米预应力混凝土连续刚构，大桥上部结构采用双幅分离式结构的单室单箱梁，箱梁顶面宽12.0米，箱宽6.5米。
本桥纵向分析采用同济大学桥梁博士之直线桥梁结构设计施工计算程序。
一．主要计算参数和假定考虑目前施工单位尚未提供具体有关的施工方案和施工挂蓝情况等，以下施工控制参数为拟定值。
1．材料特性和计算参数主梁采用50号混凝土，混凝土容重2.625吨/立方米，50号混凝土弹性模量为3.5×104Mpa，抗压设计强度28.5Mpa，线膨胀系数α＝1×10－5，混凝土材料的收缩徐变特性全部按照规范规定取值。
预应力采用钢绞线束施加，钢绞线弹性模量取 1.95×105MPa，钢绞线采用ASTM A416-92标准270级低松弛钢绞线，公称直径15.24mm，公称面积140mm2，抗拉标准强度为1860MPa。
预应力波纹管道采用VSL PT-PLUS塑料波纹管，真空辅助压浆。
锚具设计采用VSL EC型锚具。
钢束设计采用19股（中跨底束）、12股（边跨底束及合拢束）和22股（顶束）三种不同股数钢绞线，对应锚具采用VSL EC-19型、VSL EC-12型和VSL EC-22型锚具，对应波纹管采用φ内100mm和φ内76mm两种波纹管。
单个锚具回缩6mm，成孔面积对应φ内100mm和φ内76mm两种波纹管分别为10568mm2和6504mm2，孔道摩阻系数μ=0.15和偏差系数k=0.0012。
2．施工环境和温度模式(1)施工环境按野外一般条件湿度。
(2)温度模式：a)均匀温差成分：升温取25℃，降温取－20℃。
预应力混凝土连续刚构桥(计算书)
预应力混凝土连续刚构桥计算书课程名称：大跨度桥梁学院：土木与建筑学院任课教师：/教授学生姓名学生学号：专业方向：建筑与土木工程（桥梁与隧道工程）日期：2017年1月10日目录一、基本信息 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 技术标准 (3)1.3 主要规范 (4)1.4 结构概述 (4)1.5 主要材料及材料性能 (6)1.6 计算原则、内容及控制标准 (6)二、模型建立与分析 (7)2.1 计算模型 (7)2.2 主要钢筋布置图及材料用表 (10)2.3 截面特性及有效宽度 (12)2.4 荷载工况及荷载组合 (12)三、内力图 (13)3.1 内力图 (13)四、持久状况承载能力极限状态验算结果 (50)4.1 截面受压区高度 (50)4.2 正截面抗弯承载能力验算 (50)4.3 斜截面抗剪承载能力验算 (50)4.4 抗扭承载能力验算 (51)4.5 支反力计算 (51)五、持久状况正常使用极限状态验算结果 (53)5.1 结构正截面抗裂验算 (53)5.2 结构斜截面抗裂验算 (53)六、持久状况构件应力验算结果 (54)6.1 正截面混凝土法向压应力验算 (54)6.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算 (54)6.3 斜截面混凝土的主压应力验算 (55)七、短暂状况构件应力验算结果 (55)7.1 短暂状况构件应力验算 (55)八、详细计算表格 (55)一、基本信息本人学号16202030383，根据教学要求，设计的桥型主跨为128m（120+学号倒数第二位），桥宽为12.3m（12+学号倒数第一位/10）,施工方法采用悬臂浇筑。
计算要求包括：考虑施工过程，计算恒载、活载、温度、温度梯度、支座沉降等作用下内力和组合内力，出计算书。
图纸要求包括:方案布置图和上部结构一般构造图。
1.1 工程概况本设计采用85+128+85m三跨预应力混凝土连续刚构桥结构体系。
两端悬臂长度均为85m，相应的悬臂根部梁高为7m，梁端梁高为2.7m。
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PCCPDE2600/P0.5/H4预应力钢筒混凝土管道结构计算书1、设计依据1）CECS 140：2002 给水排水工程埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程2）GB 50332-2002 给水排水工程管道结构设计规范3）GB/T19685-2005 预应力钢筒混凝土管2、设计条件1）地基为天津地区淤泥质土，不计地下水作用，地面开槽施工，土壤湿密度按18.5kN/m3计，管顶覆土厚度按4.0m计；2）基础为砂石垫层，基础包角按2α= 90度计；3）管内工作压力按0.5MPa计，设计压力标准值按工作压力的1.5倍计；4）瞬时内压（水击压力）按工作压力的0.5倍计；5）管体安装后的现场试验压力值按设计压力值计；6）地面活载标准值按双辆汽-20主车或地面堆积荷载10kN/m2两者在不利条件下作用较大者计；7）地震荷载按设计烈度7°设防；8）管体野外存放时间不大于270天，埋地后空置时间不超过90天。
9）PCCP设计糙率为0.0115。
3、计算过程1）设计参数管径：DN2600 工作压力：0.5MPa管芯厚度：200mm 覆土深度：4m钢筒厚度：1.5mm 钢筒外径：2713mm钢丝直径：7mm 钢丝强度：1570MPa管芯混凝土：C50 砂浆净厚度：20mm 2）抗浮稳定验算因天津地区地基为淤泥质土，不计地下水作用，不需验算3）管体强度验算汽车载荷：q vk=5797 N/mm2≤q mk=10000 N/mm2取较大者N l=1305558.2 N/m λy=0.9 fpy=1110N/mm2M l max=109811562 N·mm/m d0=92.1 mm A sc=1500 mm2/mf=215 MPa Ap≥1763.85 mm2/mN ps=954436.9 N/m M pms=74461818.3 N·mm/mA n=234022.45 mm2/m ωc=1.0238 W p=8588166.7 mm2/m K=1.52 f tk=2.64 σpe=1012.424 N/mm2 Ap≥1247.7 mm2/m4）控制开裂标准组合、准永久组合N l ps=805096.32 N/m M l pms=74461818.3 N·mm/mσl ss=12.092 αm=5N l pl=620316.94 N/m M l pml=71387190.9 N·mm/mσl ss=10.945 αm=44、计算结果PCCPDE2200/P0.5/H4预应力钢筒混凝土管道结构计算书1、设计依据1）CECS 140：2002 给水排水工程埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程2）GB 50332-2002 给水排水工程管道结构设计规范3）GB/T19685-2005 预应力钢筒混凝土管2、设计条件1）地基为天津地区淤泥质土，不计地下水作用，地面开槽施工，土壤湿密度按18.5kN/m3计，管顶覆土厚度按4.0m计；2）基础为砂石垫层，基础包角按2α= 90度计；3）管内工作压力按0.5MPa计，设计压力标准值按工作压力的1.5倍计；4）瞬时内压（水击压力）按工作压力的0.5倍计；5）管体安装后的现场试验压力值按设计压力值计；6）地面活载标准值按双辆汽-20主车或地面堆积荷载10kN/m2两者在不利条件下作用较大者计；7）地震荷载按设计烈度7°设防；8）管体野外存放时间不大于270天，埋地后空置时间不超过90天。
9）PCCP设计糙率为0.0115。
3、计算过程1）设计参数管径：DN2200 工作压力：0.5MPa管芯厚度：160mm 覆土深度：4m钢筒厚度：1.5mm 钢筒外径：2213mm钢丝直径：7mm 钢丝强度：1570MPa管芯混凝土：C50 砂浆净厚度：20mm 2）抗浮稳定验算因天津地区地基为淤泥质土，不计地下水作用，不需验算3）管体强度验算汽车载荷：q vk=5797 N/mm2≤q mk=10000 N/mm2取较大者N l=1108430.1 N/m λy=0.9 fpy=1110N/mm2M l max=76409558 N·mm/m d0=64.73 mm A sc=1500 mm2/mf=215 MPa Ap≥1594.3 mm2/mN ps=809665.92 N/m M pms=51797081.4 N·mm/mA n=193295.8 mm2/m ωc=1.0218 W p=5828166.67 mm2/m K=1.4 f tk=2.64 σpe=1010.2 N/mm2Ap≥915.66 mm2/m4）控制开裂标准组合、准永久组合N l ps=683797.32 N/m M l pms=51797081.4 N·mm/mσl ss=9.86 αm=5N l pl=527012.14 N/m M l pml=49598762.8 N·mm/mσl ss=8.78 αm=44、计算结果DN2600 P0.5/H4转换口管件计算书一 主要设计依据：AWWA M9 “Concrete Pressure Pipe ” 二 设计条件管道公称内径：2600mm 工作压力：0.5MPa ； 覆土深度：4m ； 钢筒外径：2620mm ； 保护层厚度：25mm ； 管道埋置方式：上埋式；三 钢筒钢板厚度设计钢板厚度设计采用“环向应力公式”计算：syi w r f D P T 2=（1-1）w P =0.5MPa yi D =2600mms f =0.5×205MPa=102.55.102226005.02⨯⨯==syi w r f D P T =6.34mm招标文件要求：短钢管段壁厚为28mm ，取r T =28mm 。
四 最大外部承载能力计算40002D x =∆或0.02D 取其中小值外部载荷下配件的挠度可由Spangler’s 公式确定，公式如下：331'061.0)12/(r E EI r W k D x +=∆配件每英尺的容许外部载荷为：33)'061.012kr r E EI x W +⨯∆〈=（）EI=[E c (t l )3+E s I s +E c (t c )3]/12对于不使用加强构件的钢筒，I s 应等于钢筒厚度（单位：in ）的立方。
t l =0mm t c =25mm t= t l + t c +r T =53mmD=2620-2×28mm=2564mm40002D x =∆=2.547＞0.02D=2.019故取值2.019r=0.5(D+t)= 0.5(2564+53)=1308.5mm k=0.1 E’=1000 psi I s =r T 3 =283mm 3EI=[E c (t l )3+E s I s +E c (t c )3]/12=[4×106×03+3×107×1.33+4×106×0.9843]/12 =3.643×106 in.-lb/in. 最大外部承载能力：33)'061.012krr E EI x W +⨯∆〈=（） ()33652.511.052.511000061.010643.3019.212⨯⨯⨯+⨯⨯==21233.4 lb/lin ft五 配件实际承受荷载计算根据Marston 理论：2c CcwBc W = （3-1） Kµ=0.19 (当土壤特性指标不确定时) H=4m B c =2.67m()19.02176.8/12.1319.02⨯-=⨯e Cc =2.018w=18.5KN/m 32c CcwBc W ==18273 lb/lin ft外部活载荷：执行cecs140:2002汽超20，())4.124(4.122S b v s a vkd vk H d d b H d a Q n q +++++=μ=5.797 kN/m 2汽车载荷：W q =q vk B c =5.797×2.67=15.478 kN/m 临时载荷：单位面积荷载W L =10 kN/m 2单位长度荷载W l =W L B c =10×2.67=26.7 kN/m临时载荷大于汽车载荷，故计算时取临时载荷配件需要承受的总载荷：W c +W l =18273+1830=20103 lb/lin ft 配件能承受的总载荷： W=21233.4 lb/lin ft.由于W c +W l ＜W 所以选用T r =28mm 厚度的钢板校核通过。
计算结果汇总：DN2200 P0.5/H4转换口管件计算书一 主要设计依据：AWWA M9 “Concrete Pressure Pipe ” 二 设计条件管道公称内径：2200mm 工作压力：0.5MPa ； 覆土深度：4m ； 钢筒外径：2220mm ； 保护层厚度：25mm ； 管道埋置方式：上埋式；三 钢筒钢板厚度设计钢板厚度设计采用“环向应力公式”计算：syi w r f D P T 2=（1-1）w P =0.5MPa yi D =2200mms f =0.5×205MPa=102.55.102222005.02⨯⨯==syi w r f D P T =5.366mm招标文件要求：短钢管段壁厚为24~26mm ，取r T =24mm 。
四 最大外部承载能力计算40002D x =∆或0.02D 取其中小值外部载荷下配件的挠度可由Spangler’s 公式确定，公式如下：331'061.0)12/(r E EI r W k D x +=∆配件每英尺的容许外部载荷为：33)'061.012kr r E EI x W +⨯∆〈=（）EI=[E c (t l )3+E s I s +E c (t c )3]/12 对于不使用加强构件的钢筒，I s 应等于钢筒厚度（单位：in ）的立方。
t l =0mmt c =25mmt= t l + t c +r T =49mmD=2220-2×24mm=2172mm40002D x =∆=1.828＞0.02D=1.71故取值1.71r=0.5(D+t)= 0.5(2172+49)=1110.5mmk=0.1E’=1000 psiI s =r T 3 =243mm 3EI=[E c (t l )3+E s I s +E c (t c )3]/12=[4×106×03+3×107×0.945+4×106×0.9843]/12 =2.68×106 in.-lb/in.最大外部承载能力：33)'061.012kr r E EI x W +⨯∆〈=（）()33672.431.072.431000061.01068.271.112⨯⨯⨯+⨯⨯==19097.9 lb/lin ft五 配件实际承受荷载计算根据Marston 理论：2c CcwBc W = （3-1） Kµ=0.19 (当土壤特性指标不确定时)H=4mB c =2.27m()19.02145.7/12.1319.02⨯-=⨯e Cc =2.507 w=18.5KN/m 32c CcwBc W ==16408 lb/lin ft外部活载荷：执行cecs140:2002汽超20， ())4.124(4.122S b v s a vk d vk H d d b H d a Q n q +++++=μ=5.797 kN/m 2 汽车载荷：W q =q vk B c =5.797×2.27=13.16kN/m 临时载荷：单位面积荷载W L =10 kN/m 2单位长度荷载W l =W L B c =10×2.27=22.7 kN/m临时载荷大于汽车载荷，故计算时取临时载荷 配件需要承受的总载荷：W c +W l =16408+1555=17963 lb/lin ft 配件能承受的总载荷： W=19097.9 lb/lin ft. 由于W c +W l ＜W 所以选用T r =24mm 厚度的钢板校核通过。