AISC 360-05 美国钢结构建筑设计规范.doc
AISC 360-05 美国钢结构建筑设计规范.doc
ANSI/AISC 360-05美国国家标准钢结构建筑设计规范2005年3月9日发布本规范取代下列规范：1999年12月27日颁布的《钢结构建筑设计规范：荷载和抗力系数设计法》(LRFD)、1989年6月1日颁布的《钢结构建筑设计规范：容许应力设计法和塑性设计法》、其中包括1989年6月1日颁布的附录1《单角钢杆件的容许应力法设计规范》、2000年11月10日颁布的《单角钢杆件的荷载和抗力系数设计法设计规范》、2000年11月10日颁布的《管截面杆件的荷载和抗力系数设计法设计规范》、以及代替上述规范的所有从前使用的相关版本。
本规范由美国钢结构协会委员会（AISC）及其理事会批准发布实施。
本规范由美国钢结构协会规范委员会（AISC）审定，由美国钢结构协会董事会出版发行。
美国钢结构学会One East Wacker Drive，Suite 700芝加哥，伊利诺斯州60601-1802版权©2005美国钢结构学会拥有版权保留所有权利。
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虽然已经提供了这些精确的信息，但是，这些信息，在未经许可的专业工程师、设计人员或建筑工程师对其精确性、适用性和应用范围进行专业审查和验证的情况下，不得任意使用或应用于特定的具体项目中。
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AISC2005规范介绍3
美国2005钢结构规范介绍（三）受拉构件一、受拉构件的一般规定 1．受拉构件的长细比限值受拉构件设计时没有最大长细比限值。
但作为拉杆设计时，规范建议长细比宜不大于300（悬挂杆除外）。
2．受拉构件的承载力受拉构件的承载力t φn P ，依据毛截面屈服极限状态和净截面拉断极限状态的较小者取值。
（a ）对应于毛截面屈服n P ＝y g F A （1a ）t φ＝0.9（b ）对应于净截面拉断n P ＝u e F A （1b ）t φ＝0.75式中，g A 为构件毛截面面积，e A 为有效净截面面积，y F 为规定的最小屈服应力，u F 为规定的最小抗拉强度。
当构件没有洞口全部通过焊缝连接时，上式中的e A 按照焊缝连接一节的规定处理。
当孔洞出现在端部焊缝连接的构件，或者出现在具有塞焊缝或者槽焊缝的焊接连接处时，上式中的e A 为通过孔洞的有效净截面。
3．面积规定（1）毛截面积规范中所指的一个构件的毛截面积g A ，为该构件的全部横截面积。
（2）净截面积规范中所指的一个构件的净截面积n A ，为各部分厚度乘以净宽度再求和得到。
计算受拉和受剪净截面积时，螺栓孔宽度应按孔的公称直径加1/16英寸（2mm ）取值，而冲孔（或钻孔）时通常孔径比紧固件大1/16英寸，因此，设计或力学分析时，孔径按紧固件直径加1/8英寸（4mm ）计算。
对于螺栓孔错列布置的情况，构件有可能发生锯齿形破坏，如图1所示。
这时，净宽度应取毛宽度减去破坏线上所有孔的直径，再每一斜线加上24s g。
即采用下式计算：2n g h 4s w w d g=−+∑∑ （3） A BCDEsg P P图1 螺栓孔错列布置对于角钢，其净宽度可按照“展开”后的宽度计算，这时，相邻的、位于不同肢的两孔之间的g 值，按照从肢背算起的距离减去肢厚。
如图2所示，g ＝a+b －t 。
在计算净截面积若有塞焊缝或槽焊缝，焊接金属不应被计入净截面积。
gab t厚度为图2 角钢截面展开图（3）有效净截面积受拉构件的有效净截面积按下式确定：e A ＝n A U （4）这里，U 为剪力滞系数，按照表1确定。
AISC+360-05_第M章翻译-中英对照
AISC+360-05_第M章翻译-中英对照Chapter M 制作，安装和质量控制本章强调车间图纸，制作，车间油漆，安装和质量控制的要求。
本章结构如下：M1 车间和安装图纸M2 制作M3 车间油漆M4 安装M5 质量控制M1 车间和安装图纸车间图纸必须在制作前准备好并提供制作结果部件的必要完整信息，包括焊缝和螺栓的位置，类型和尺寸。
安装图纸必须在安装前准备好并提供安装结果必要的信息。
车间和安装图纸要清楚的分辨车间和现场焊接和螺栓，并清楚识别是预拉伸和摩擦型高强螺栓连接。
车间和安装图纸应包括对制作和安装的速度和经济的考虑。
M2 制作1 起拱，弯曲和矫直允许使用局部热或机械方法介绍或改正起拱、弯曲和矫直。
通过批准的方法，A514/A514M和A852/A852M钢的加热的区域温度不可超过1100℉（593℃），其他钢不可超过1200℉（649℃）2. 热切割热切割边要达到AWSD1.1 section 5.15.1.2,5.15.4.3和5.15.4.4的要求，除了要进行计算静拉伸应力的热切割自由边可以免于大于3/16英寸（5MM）深的圆底凹凿和V型尖槽以外。
深度大于3/16英寸（5MM）的凹凿和槽要通过打磨去除或通过焊接修补。
凹角，除了梁顶盒焊接入口孔德凹角，应达到AWSD1.1，section A 5.16 的要求。
如果有另外相等的要求必须在合同文件上显示。
梁顶层和焊接入口孔应达到section J1.6 的几何要求。
梁顶层和焊接入口孔的型钢是镀锌的要打磨。
对于翼缘厚度不大于2英寸（50MM）的型钢，顶层热切割的表面粗糙度不大于ASME B46.1 表面结构（表面粗糙度，波度和层面）中定义的表面粗糙值2000u 英寸（50 um）。
对于入口孔的弯曲部分是用ASTM A6/A6M，翼缘厚度大于2英寸（50MM）的热轧型钢和用厚度大于2英寸（50MM）的材料焊成的型钢热切割的梁顶层和焊接入口孔，在热切割前要以不小于150℉（66℃）的温度进行预热。
美国结构设计规范简介
抗震钢结构 AISC 341
荷载规范ASCE 7简介
ASCE :American Society of Civil Engineers (美国土木工 程师学会）
ASCE 7-05 Minimum Design Loads for Building and Other Structures包括:
钢结构设计规范AISC 360
AISC American Institute of Steel Construction（美国钢 结构学会）
➢ AISC 360-05 是一本LRFD和ASD合一的规范，但本质 上是一本LRFD钢结构设计规范（13th Manual)；
➢ ASD规范是AISC于1989年出版，也是最后一本ASD钢 结构设计规范 (ASD 9th Manual)
➢ 荷载组合方式: 极限荷载组合和允许应力荷载组合 ➢ 恒荷载、楼面活荷载、洪水、风、冰、雪、雨荷载 ➢ 地震荷载（场地分类、地震谱、地震荷载计算、地
震荷载组合、抗震体系的选择，地震作用的静力、 动力分析等等）
荷载规范ASCE 7简介（接上）
荷载组合方式
Strength design：
Allowable stress design：
稳定设计方法对比
2. 整体稳定设计要求（继续）
限制条件： 二阶/一阶位移比Δ2nd / Δ1st ：The ratio of second-order drift
to first-order drift can be represented by B2。
GB50017里同样有：
直接分析法：无限制； 有效长度法：B2≤1.5； 一阶分析法： B2≤1.5；且轴压比≤0.5 注意：B2的上限为2.5
2005版美国钢结构设计规范
2005版美国钢结构设计规范摘要美国钢结构协会成立于1921年，在1923年发行了第一版美国钢结构建筑设计规范.这本规范基于容许应力设计原则，长达十页，后来又发行了其他版本，一直到1989年的第九版本，但自从第八版本（1978）以后就没什么实质性的变化了。
极限状态设计，在美国又被称为荷载和抗力分项系数设计（LRFD），在第一版本的LRFD规范中被正式介绍，它基于超过15年的大量研究和改进，又被修改过两次，现在使用的是第三版本（1999）。
两本规范的同时存在对美国的设计人员和工业发展都带来了麻烦，AISC因此同意制定一部唯一并且标准统一的钢结构设计规范。
这部规范直到2005年8月13日才被审核通过，介绍了很多重要的概念，包括名义强度准则的使用与适当措施结合以提高可靠性的方法。
在许多其他方面的改进中，框架体系稳定性和支护设计有重大的进步，包括采用塑性准则的新设计方法。
关键词规范可靠性名义强度稳定性标准塑性连接设计组合设计论文纲要1介绍2基本设计理念2.1容许应力设计2.2荷载与阻力因素设计强度不足和超载32005年AISC说明书3.1 背景3.2 格式规范3.3 基本设计要求4 新规范内容布置B1 总则B简单连接B弯矩连接稳定性设计要求需求强度计算4.5 构件抗拉设计4.6 构件抗压设计4.7 构件抗弯设计4.8 构件抗剪设计4.9 构件组合受力设计和抗扭设计4.10 组合构件设计4.11 连接设计5 注释6 摘要参考文献1.介绍1923版美国钢结构设计规范制定的目的是解决那个时候设计人员所面临的一系列问题。
虽然美国材料试验协会（ASTM）制定的钢材和其他材料性能标准是可用的,但仍然没有全国统一的建筑设计规范。
因此，个别州或城市有自己的要求，并且有时候设计特定的建筑甚至有多种规则可以使用，比如，那时候建造的一些桥梁必须遵守由桥梁当局制定的详细的规定，而当局又常常和杰出的设计者或制造商勾结。
总之，当时的情况是非常混乱的，有时出现问题常常引发重大的经济甚至社会稳定问题。
美国钢结构建筑设计规范(ANSI-AISC-360-05)
关于钢结构建筑设计规范的条文说明（本条文说明不是《钢结构建筑设计规范》（ANSI/AISC 360-05）的一部分，而只是为该规范使用人员提供相关信息。
）序言本设计规范旨在提供完善的标准设计之用。
本条文说明是为该规范使用人员提供规范条文的编制背景、文献出处等信息帮助，以进一步加深使用人员对规范条文的基础来源、公式推导和使用限制的了解。
本设计规范和条文说明旨在供具有杰出工程能力的专业设计员使用。
术语表本条文说明使用的下列术语不包含在设计规范的词汇表中。
在本条文说明文本中首次出现的术语使用了斜体。
准线图。
用于决定某些柱体计算长度系数K的列线图解。
双轴弯曲。
某一构件在两垂直轴同时弯曲。
脆性断裂。
在没有或是只有轻微柔性变形的情况下突然断裂。
柱体弧线。
表达砥柱强度和直径长度比之间关系的弧线。
临界负荷。
根据理论稳定性分析，一根笔直的构件在压力下可能弯曲，也可能保持笔直状态时的负荷；或者一根梁在压力下可能弯曲，平截面发生扭曲或者其平截面状态时的负荷。
循环负荷。
重复地使用可以让结构体变得脆弱的额外负荷。
位移残损索引。
用于测量由内部位移引起的潜性损坏的参变量。
有效惯性矩。
构件横截面的惯性矩在该横截面发生部分逆性化的情况下（通常是在内应力和外加应力共同作用下），仍然保持其弹性。
同理，基于局部歪曲构件的有效宽度的惯性矩。
同理，用于设计部分组合构件的惯性矩。
有效劲度。
通过构件横截面有效惯性矩计算而得的构件劲度。
疲劳界限。
不计载荷循环次数，不发生疲劳断裂的压力范围。
一阶逆性分析。
基于刚逆性行为假设的结构分析，而未变形结构体的平衡条件便是基于此分析而归纳出来的——换言之，平衡是在结构体和压力等于或是低于屈服应力条件下实现的。
柔性连接。
连接中，允许构件末端简支梁的一部分发生旋转，而非全部。
挠曲。
受压构件同时发生弯曲和扭转而没有横截面变形的弯曲状态。
非弹性作用。
移除促生作用力后，材料变形仍然不消退的现象。
非弹性强度。
当材料充分达到屈服应力时，结构体或是构件所具有的强度。
美国规范AISC360_05对钢管混凝土构件设计的规定_刘大林
条文规定如何计算钢管混凝土构件的轴拉
承载力。ＡＩＳＣ ３６０－０５增加了这一部分
内容。在计算中忽略混凝土的抗拉强
度，认为钢管屈服为构件的抗拉极限状
态，极限承载力为
。轴拉构件的
抗力折减系数为 ０．９０，安全系数为 １．６７。
２．３ 剪切承载力
此部分是 ＡＩＳＣ ３６０－０５的新增内容。
规范规定，钢管混凝土构件的剪切承载
２．４ 弯曲承载力
ＡＩＳＣ ３６０－０５推荐了三种方法计算钢
管混凝土构件的弯曲承载力：（ａ） 弹性应
力分布法，全截面都考虑；（ｂ） 塑性应力
分布法，只考虑钢管，忽略混凝土对抗
弯的贡献；极限承载力为
，其中
Ｗ ｎ 为钢管的塑性模量；（ｃ） 若有充足的剪 力连接键，可认为全截面的应力为塑形
分布。以上三种方法在计算中均不考虑
参考文献 ［１］西北电力设计院．多管式烟囱内简图 ［２］上海富晨化工有限公司．邹县电厂四期 烟囱内防腐工程防腐技术方案及作业指 导书．２００６．０５ 作者简介 林学森：（１９６４ —）男，本科，高级工程师， 国家注册监理师、注册造价师，山东诚信工 程建设监理有限公司电源建设部副主任，邹 县电厂四期工程项目监理部总监。 于国新：（１９７０ —）男，专科，工程师，国 家注册监理师，邹县电厂四期工程项目监理 部副总监，有多年土建专业施工、监理经验。 樊晨超：（１９８３ —）男，本科，助理工程师， ２００５ 年毕业于山东大学材料学院焊接专业， 现于邹县电厂四期工程项目监理部担任专业 工程师。
上接第 ４８页
ＡＩＳＣ ３６０－０５ 推荐了两种方法确定 组合截面的极限承载力， 即塑性应力法和 应变协调法。塑性应力法是 ＡＩＳＣ 规范的 传统方法，这一方法认为组合截面达到 极限承载力时，截面充分发展塑性，钢 管的应力达到屈服强度 ｆｙ ，受压区混凝土 的应力为 ０．８５ｆｃ’（矩形钢管混凝土构件）或 ０．９５ｆｃ’（圆形钢管混凝土构件），受拉区混 凝土的强度在计算中不予考虑。应变协 调法为ＡＩＳＣ ３６０－０５规范的新增加的设计 方法，来源于美国混凝土设计规范［４］。这 一方法认为组合截面达到极限承载力时， 平截面假定仍然成立，即横截面上的应 变遵循线性分布规律，受压区混凝土的 最大应变为 ０．００３，受拉区混凝土的强度 在计算中忽略不计。横截面上各处钢和 混凝土的应力按照其距离中性轴的距离和 事先（借助于试验或者参考文献）确定
美国钢结构学会钢结构规范全文AISC-LRFD中文译稿
受压穹作用的腹板
/[//“
^233~
253
所有其它的均布受压的加劲构件， 即沿两边支承 受 7玉 圆 形 中 空 戴 面 受弯圆形十空截面
6/1
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0 /1
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3】 对 组 合 梁 . 使 用 翼 缘 的 屈 服 点 /^ 而 不 是 厂 ；
… 假定在板最宽的孔洞处的净截面面枳；
假定非弹性转动为戈对于高地震区的结构也许要求更大的转动能力:
〈2 -3 -0
式中：
当拉力仅通过横向焊缝传递
和直接连接构件的面枳^ 丨02 ^ 1 .0
山当拉力通过沿板端部的两边纵向焊缝传递
到一块板上。 I^ … 1^.2^
八二板的面积， 67=1.00
2 ^ ^ 1^1.5^
^ 0 .8 7
对 1.5玫〉7 2 … 17=0.75 式中， I 一 焊缝长度，丨0
属于八1 5 0 建筑钢结构抗震规程中定义的பைடு நூலகம்风 险地震性能类的建筑物的抗震设计，应与该规程相 — 致。^ 1 5 0 钢结构建筑抗震规定中没有覆盖的抗 震设计应与本规范相一致。
1 . 4 . 1 荷载、荷载分项系数及荷载组合
常用的荷载及荷载组合有： 0 ：结构构件和结构上的永久部件的重量引起
的恒荷载 乙:使用及移动设备引起的活荷载
宽厚比
办/,
允许宽厚比 又“ 紧 凑 ）
6 5 / ^ 7 10
工字型组合或焊接梁的翼缘
设 力口 组 装 的 受 压 构 件 的 外 伸 翼 缘 劲 连续接触的成对角钢的外伸肢 肋 受轴压的工字型构件及槽钢的翼缘 的 梁或受压构件的外伸角钢和板 构 单角钢支柱的肢； 件 带有膈板的双角钢支柱的肢；
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ANSI/AISC 360-05美国国家标准钢结构建筑设计规范2005年3月9日发布本规范取代下列规范：1999年12月27日颁布的《钢结构建筑设计规范：荷载和抗力系数设计法》(LRFD)、1989年6月1日颁布的《钢结构建筑设计规范：容许应力设计法和塑性设计法》、其中包括1989年6月1日颁布的附录1《单角钢杆件的容许应力法设计规范》、2000年11月10日颁布的《单角钢杆件的荷载和抗力系数设计法设计规范》、2000年11月10日颁布的《管截面杆件的荷载和抗力系数设计法设计规范》、以及代替上述规范的所有从前使用的相关版本。
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在美国印刷发行钢结构建筑设计规范2005年3月9日发布美国钢结构协会献辞Lynn S. Beedle教授本AISC 规范的出版得益于Lynn S. Beedle博士，Lehigh 大学著名的教授。
Lynn S. Beedle 博士在Lehig h 大学从事教育工作已有41年的时间，并且荣获了大量的专业及教育工作奖状，包括1973T.R.Higgins奖状和AISC 的2003 Geerhard Haaijer 奖状。
他是几个AISC规范版本的主要制订人员，并且长期担任AISC规范委员会成员。
他在开发塑性设计方法和实施AISC规范方面起到了相当大的作用。
他担任结构稳定性研究委员会主任长达25年，并且在处理和解决各种稳定性问题和开发理性设计规范方面起到了决定性的使用，而且其中的很多问题和方法已经收入AISC规范中。
1969年，他创建了高层建筑及城市居住环境委员会，并且成功地将建筑原理、工程结构、施工、环境、社会和政治要素很好地融入每项大型高层建筑项目中。
他积极参与这种工作直到2003年去世，享年85岁。
他对钢结构建筑设计和施工的贡献，将会永远地铭刻在AISC中，并且同样地铭记于：钢材工业和结构工程专业领域中。
想要获得更多的有关Lynn S. Beedle博士的生平事迹和相关成就，请参见由Mir Ali编著，并且由高层建筑及城市居住环境委员会出版发行（2004）的《摩天大楼分析方案专家：Lynn S. Beedle ——传奇的人生》。
序言（本序言不属于ANSI/AISC360-05，钢结构建筑规范的组成部分，而是仅用于提供信息的目的而包括在内。
）本规范根据过去成功的使用案例、先进的知识结构和设计实践经验而予以制。
2005年的美国钢结构协会制订的钢结构规范首次提供了一种综合性的ASD《钢结构建筑设计规范：容许应力设计法》和LRFD《钢结构建筑设计规范：荷载和抗力系数设计法》的处理方法；因此本规范合并取代早期用于分别处理这两种设计方法的相关规范。
按照本规范章节B的规定，可以按照ASD 或LRFD中的相关规定进行相关设计。
本规范作为一种协议性的文件已经成为一种开发手段，并且提供一种适用于钢结构建筑及其它结构建筑设计时的统一性的惯用方法。
本规范的目的在于，提供一种日常作用的设计标准，而不是提供一种只适用于不是经常遇到的问题的特定标准，并且这种设计标准可以适用于整个结构性设计的所有范畴。
.本规范是由具有广博经验及高度专业性的结构工程师组成的委员会所形成的一致意见的结果，并且这些工程师代表了整个美国地域范围内的工程师。
这个委员会几乎包括了相当数量的私自经营及规范化的工程标准制订机构，其中的工程师涉及到科研和教育工作，并且这些工程师受雇于制造和生产钢材的相关公司。
在此，也同时感谢那些50多名分别在10年工作委员会协助工作的专业志愿者所做出的贡献和协助性的工作。
本规范中的相关符号、术语及附录部分为本规范的整个组成部分。
在本规范中已经提供的一种非强制性的注释说明部分只提供有关规定的背景知识内容，并且鼓励用户予以咨询和利用。
另外，在整个规范中分别配置了各种便于使用的注释部分内容，以便于在应用本规范的相关规定时，为用户提供明确的和实用性的指导工作。
正如在本序言之前中有关放弃声明的相关说明性的内容所述，相关使用人员必须注意到，在使用本规范中所适用的相关数据或建议时，必须运用相应的专业判断能力来具体应用本规范的相关规定。
本规范的核准委员会的组成人员如下：James M. Fisher, Chairman Roger E. Ferch, Vice Chairman Hansraj G. Ashar William F. Baker John M. Barsom William D. Bast Reidar Bjorhovde Roger L. Brockenbrough Gregory G. Deierlein Duane S. Ellifritt Bruce R. Ellingwood Michael Engelhardt Shu-Jin Fang Steven J. Fenves John W. Fisher Timothy P. Fraser Theodore V. Galambos Louis F. Geschwindner Lawrence G. Griffis John L. Gross Tony C. HazelMark V. HollandLawrence A. Kloiber Roberto T. LeonStanley D. LindseyJames O. MalleyRichard W. Marshall (deceased) Harry W. MartinDavid L. McKenzieDuane K. MillerThomas M. MurrayR. Shankar NairJack E. PetersenDouglas A. Rees-Evans Robert E. Shaw, Jr.Donald R. ShermanW. Lee ShoemakerWilliam A. Thornton Raymond H. R. TideCynthia J. Duncan, Secretary本规范委员会由衷地感谢下列为制订该项文件做出贡献各个工作委员会成员：Farid Alfawakhiri Georges Axmann Joseph Bohinsky Bruce Butler Charles Carter Robert Dexter (deceased) Carol Drucker W. Samuel Easterling Michael Engestrom M. Thomas Ferrell Christopher Foley Arvind Goverdhan Jerome Hajjar Tom Harrington James Harris Steven Herth Todd Helwig Richard Henige Christopher Hewitt Ronald Hiatt Keith Hjelmstad Socrates Ioannides Nestor Iwankiw Richard Kaehler Dean Krouse Barbara Lane Jay Larson Michael Lederle Kevin LeSmith J. Walter Lewis Daniel Linzell LeRoy Lutz Peter Marshall Brian Meacham Saul Mednick James MilkeHeath Mitchell James Swanson Jeffrey Packer Emile Troup Frederick Palmer Chia-Ming Uang Dhiren Panda Sriramulu Vinnakota Teoman Pekoz Robert Weber Carol Pivonka Donald White Clinton Rex Robert WillsJohn Ruddy Ronald Ziemian David Samuelson Sergio Zoruba Thomas Schlafly内容目录符号 (17)术语表 (39)第A章总则 (52)A1. 范围 (52)1. 适用于较低的地震级别 (52)2. 适用于较高的地震级别 (52)3. 原子能应用 (53)A2. 所引用的规范及标准 (53)A3. 材料 (56)1. 钢结构材料 (56)1a. ASTM 名称 (56)1b. 未经确认的钢材 (57)1c. 轧制的重型钢材 (57)1d. 组合的重型钢材 (57)2. 钢材铸造煅-造 (58)3. 螺栓、垫圈及螺母 (58)4. 锚定螺杆 (59)5. 填料金属及熔化焊接材料 (59)6. 柱头螺栓剪切连接器件 (59)A4. 结构设计图纸及其技术规格 (60)第B章设计要求 (61)B1. 一般规定 (61)B2. 载荷及其组合 (61)B3. 设计基础 (61).1. 所要求的强度 (62)2. 极限状态 (62)3. 适用于使用载荷和抗力系数的设计（LRFD） (62)4. 适用于使用容许应力设计法（ASD） (62)5. 稳定性的设计 (63)6. 连接构件的设计 (63)6a. 简单的连接构件 (63)6b. 力矩连接构件 (63)7. 工作性能的设计 (64)8. 积水的设计 (64)9. 疲劳设计 (64)10. 防火条件的设计 (64)11. 腐蚀效应设计 (64)12. 管截面（HSS）壁厚设计 (65)13. 毛截面积以及净面积的确定 (65)B4. 局部压曲时的截面分类 (65)1. 未设加劲肋的杆件 (66)2. 加劲肋杆件 (66)B5. 制造、安装及质量控制 (69)B6. 现有结构的评估 (69)第C章稳定性分析与设计 (70)C1. 稳定性设计要求 (70)1. 一般要求 (70)2. 构件稳定性设计要求 (70)3. 系统稳定性设计要求 (71)3a. 支撑框架及剪切墙壁系统 (71)3b. 力矩框架系统 (71)3c.重力框架系统 (71)3d. 组合系统 (71)C2. 所要求的强度的计算 (71)1. 二阶分析的方法 (72)1a. 一般二阶弹性分析 (72)1b. 使用增强性的一阶弹性分析的二阶分析 (72)2. 设计要求 (74)2a.二阶分析设计 (74)2b. 一阶分析设计 (75)第D章受拉杆件的设计 (77)D1. 允许长细比 (77)D2. 张力强度 (77)D3. 面积的确定 (78)1. 毛截面积 (78)2. 净面积 (78)3. 有效的净面积 (79)D4. 组合构件 (79)D5. 插销连接构件 (79)1. 张力强度 (79)2. 尺寸要求 (81)D6. 眼杆 (81)1. 张力强度 (81)2. 尺寸要求 (82)第E章受压构件的设计 (83)E1. 一般规定 (83)E2. 允许长细比及有效长度 (83)E3. 适用于非杆件弯曲拉紧时的受压强度 (84)E4. 适用于非杆件的扭曲及弯曲扭曲拉紧时的受压强度 (85)E5. 单一角度的受压构件 (86)E6. 组合构件 (88)1. 受压强度 (88)2. 尺寸要求 (89)E7. 杆件 (90)1. 杆件加劲系数Qs (91)2. 杆件加劲系数Qa (93)第F章弯曲构件的设计 (95)F1.一般规定 (96)F2. 双重对称紧凑工字形构件及围绕主轴弯曲的槽钢 (97)1. 屈服 (98)2. 侧向扭转压曲 (98)F3. 相对于主轴发生弯曲且具有紧凑腹板及非紧凑或细长型翼缘的双重对称工字形构件 (99)1. 侧向扭转压曲 (100)2. 受压翼缘局部压曲 (100)F4. 其他相对于主轴发生弯曲且具有紧凑腹板及非紧凑翼缘的双重对称工字形构件 1001. 受压翼缘屈服 (101)2. 侧向扭转压曲 (101)3. 受压翼缘局部压曲 (103)4. 抗拉翼缘屈服 (104)F5. 双重对称及单一对称的工字形构件，其细长腹板相对于主轴发生弯曲 (104)1. 受压翼缘屈服 (104)2. 侧向扭转压曲 (105)3.受压翼缘局部压曲 (105)4.抗拉翼缘屈服 (106)F6.工字形构件及围绕其次要轴线弯曲的槽钢 (106)1.屈服 (106)2.翼缘局部压曲 (106)F7. 方形和矩形管截面（HSS）及箱子形状的构件 (107)1. 屈服 (107)2. 翼缘局部压曲 (107)3. 腹板局部压曲 (108)F8. 圆形管截面（HSS） (108)1. 屈服 (108)2. 局部压曲 (108)F9. T字形及双重角钢载荷位于对称平面上 (108)1. 屈服 (109)2. 侧向扭转压曲 (109)3. T字形的翼缘局部压曲 (109)F10. 单角钢 (110)1. 屈服 (110)2. 侧向扭转压曲 (110)3. 支脚局部压曲 (111)F11. 矩形钢筋及圆形杆件 (112)1. 屈服 (112)2.侧向扭转压曲 (112)F12. 非对称的形状 (113)1. 屈服 (113)2. 侧向扭转压曲 (113)3. 局部压曲 (114)F13. 梁及立柱的比例关系 (114)1. 孔洞的缩小 (114)2. 适用于工字形构件的比例限制 (114)3. 覆盖的钢板 (115)4. 组合梁 (116)第G章剪切构件的设计 (117)G1. 一般规定 (117)G2. 具有非加劲或加劲的腹板的构件 (118)1. 标称抗剪强度 (118)2. 横向加劲肋 (119)G3. 张力场作用 (120)1. 有关张力场作用的使用限制 (120)2. 具有张力场作用的标称抗剪强度 (120)3. 横向加劲肋 (121)G4. 单角钢 (121)G5. 矩形管截面（HSS）及箱子构件 (121)G6. 圆形管截面（HSS） (122)G7.单一与双重对称形状内的弱轴剪切应力 (122)G8. 具有腹板开口的梁及立柱 (123)第H章组合应力及其扭转构件的设计 (124)H1. 受到弯曲及轴向应力作用的双重及单一对称构件 (124)1. 受到弯曲及轴向应力作用的双重及单一对称构件 (124)2. 双重及单一对称弯曲及受拉杆件 (125)3. 在单一轴线弯曲及受压时的双重对称构件 (126)H2. 非对称的及其它受到弯曲及轴向应力作用的构件 (127)H3. 在扭转及组合扭转、弯曲、剪切和/或轴向应力作用下的构件 (128)1. 圆形及矩形管截面（HSS）的扭曲强度 (128)2. 管截面（HSS）承受组合扭转、剪切、弯曲及轴向应力作用的构件 (129)3.在扭转及组合应力作用下的非管截面（HSS）构件的强度 (130)第I章合成构件的设计 (131)I1. 一般规定 (131)1. 合成截面的标称强度 (131)1a. 塑性应力分布方法 (131)1b. 应力兼容方法 (132)2. 材料限制性 (132)3. 剪切连接器件 (132)I2. 轴向构件 (132)1. 外包组合柱 (133)1a. 限制性规定 (133)1b. 受压强度 (133)1c. 张力强度 (134)1d. 抗剪强度 (134)1e. 载荷转移 (135)1f. 具体要求 (135)1g. 柱头螺栓剪切连接器件的强度 (136)2.填充的组合柱 (136)2a. 限制性规定 (136)2b. 受压强度 (136)2c. 张力强度 (137)2d.抗剪强度 (137)2e. 载荷转移 (137)2f. 具体要求 (137)I3. 弯曲构件 (138)1. 概述 (138)1a. 有效宽度 (138)1b. 抗剪强度 (138)1c. 施工时的强度 (138)2. 具有剪切连接器件的混合梁的强度 (138)2a. 正的弯曲强度 (138)2b. 负的弯曲强度 (139)2c. 具有成型的钢板的混合梁的强度 (139)2d. 剪切连接器件 (140)3. 混凝土包装的及填充的构件的弯曲强度 (143)I4. 组合的轴向应力及弯曲 (144)I5. 特殊的情形 (144)第 J 章连接设计 (145)J1. 总则 (145)1. 设计基础 (145)2. 简单连接 (145)3. 连接力矩 (146)4. 带有支承连接的受压构件 (146)5. 大型材钢的接合 (146)6. 主梁的处理和焊缝检查孔 (146)7. 焊缝和螺钉的布置 (147)8. 螺钉与焊缝的结合 (147)9. 高强度螺钉与铆钉的结合 (147)10. 对螺钉和焊接头的限制 (147)J2. 焊缝 (148)1 坡口焊 (148)1a. 有效面积 (148)1b. 局限性 (150)2. 圆角焊缝 (151)2a. 有效面积 (151)2b. 局限性 (151)3 塞焊焊缝和槽焊焊缝 (153)3a. 有效面积 (153)3b. 局限性 (153)4. 强度 (153)5. 组合焊接 (157)6. 焊料要求 (157)7. 混合焊缝金属 (158)J3. 螺栓部件和螺纹部件 (158)1. 高强螺栓 (158)2 尺寸和孔洞的使用 (161)3 最小空间 (162)4 最小边沿距离 (162)5 最大空间和边沿距离 (162)6 螺栓部件和螺纹部件的张力和抗剪强度 (164)7 结合张力与承受连接剪切面 (165)8. 摩擦型连接的高强螺栓 (165)9 摩擦型连接的组合张力及剪力 (166)10. 螺栓孔的承压强度 (167)11. 专用扣件 (168)12. 张力扣件 (168)J4. 构件和连接元件的受侵袭元件 (168)1. 受拉部件强度 (168)2. 受切部件强度 (169)3 组合抗剪强度 (169)4 受压部件强度 (169)J5. 垫板 (170)J6 拼接处 (170)J7 承压强度 (170)J8 柱基及混凝土承压 (171)J9 地脚螺栓及嵌入 (172)J10 有组合力的翼缘和腹板 (172)1 翼缘局部弯曲 (172)2 腹板局部屈服 (173)3 腹板压屈 (173)4 腹板侧移挫屈 (174)5 腹板受压屈曲 (175)6 节间腹板区剪力 (176)7 梁和立柱的无框架端 (177)8 附加加劲肋对组合力的要求 (177)9 附加复板加劲板对组合力的要求 (177)第K章管截面杆件和箱构件连接的设计 (179)K1 组合力在管截面杆件 (179)1 参数定义 (179)2 使用范围 (180)3 组合力的横向分散 (180)3a 圆形管截面杆件的标准 (180)3b 矩形管截面杆件的标准 (180)4. 组合力纵向的分散在管截面杆件直径或宽度的中心，是管截面杆件轴的垂直线。