圆筒型管式炉钢结构设计Word
圆筒型管式炉钢结构设计
圆筒型管式炉钢结构设计1 总则1.0.1 本标准适用于石油化工新建圆筒形( 包括对流辐射型，纯辐射型圆筒炉和炉顶烟囱，以及余热回收系统)管式炉的钢结构设计与计算(图1.0.1-1，图 1.0.1-2)，改建和扩建的圆筒形管式炉可参照执行。
1.0.2 执行本标准时，尚应符合现行有关标准和规范的要求。
1.0.3 本标准代替原《圆筒形加热炉钢结构设计》（BA9-1-7-86)工程设计标准。
图1.0.1-1 对流辐射型圆筒炉图1.0.1-2 纯辐射型圆筒炉2 设计原则与设计顺序2.1 设计原则2.1.1 根据炉管等布置的要求和自然气象条件的要求，确定合理的结构方案，使钢结构构件充分发挥结构功能，并应满足结构构造要求；满足结构在运输安装中的强度、钢度要求，此外，尚应考虑余热回收系统的设计与计算。
2.1.2 圆筒炉筒体直径等于大于4m 时，应采用有立柱的筒体结构，立柱的根数应为偶数，相邻两立柱之间的筒体外壁弧长应为 1.6～2.7m，立柱截面的长细比不应大于150。
2.1.3 筒体直径大于4m，筒体上边对流室框架高度大于4m，且筒体壁厚较薄时，筒体上、下口环梁宜为矩形空腹组合截面。
2.1.4 筒体中间环梁上、下间距宜为2～3m。
2.1.5 有立柱的筒体，筒体壁厚不应小于4.5mm；无立柱的筒体壁厚不应小于6mm。
2.1.6 对流室钢结构，先用持力斜撑承重时，(图2.1.6)斜撑与竖向或水平杆之间的夹角宜为30°～60°。
2.1.7 对流室立柱截面的长细比不应大于135；底大梁的最大挠度不应大于L/450 (L-对流室底大梁的跨度)；支承烟囱的顶大梁的最大挠度不应大于L/400 (L-顶大梁的跨度)。
2.1.8 对流室侧面(沿对流炉管长度方向)桁架宜避开吹灰器布置的方位。
2.1.9 对流室侧向横梁间距宜为2.5～5m。
2.1.10 对流室顶部烟囱采用插入式连接时，在对流室顶面应设置平行顶平面的斜支撑。
管式加热炉设计和应用—第四章
在加热炉钢结构的设计和施工中，必须保证炉体钢结构体系的气密性。 对所有引起炉子内、外贯通的连接焊缝，应全部采用密封性满焊。
第四章
4.3.4 防腐蚀
管式加热炉钢结构设计
加热炉内的烟气在低于露点的冷壁面上会凝结出含有硫酸的液体，对 金属产生腐蚀。在加热炉操作中，如炉衬密封性不好，会使炉壁钢板的内 表面结露引起低温腐蚀。 在加热炉的烟囱和烟道内，即使不考虑散热损失，在烟气温度较低的 部位也应采用轻质耐热混凝土衬里，减少低温腐蚀。必要时，可以采取外 保温，使钢板壁温保持在烟气露点温度以上。
第四章
4.3.3 防漏
管式加热炉钢结构设计
加热炉的整个结构体系如在设计和施工中不能保证密封性，就会在生 产操作中出现泄漏，泄漏分向外泄露和向内泄露两种。 向外漏的部位发生在正压操作的供风系统，也可能出现在操作不正常 的辐射室顶部和对流室。如果高温烟气从炉内漏出，就会造成热量的大量 损失，并导致钢结构的局部过热。 向内漏包括漏水和漏气。雨水渗入炉内，会使炉衬，特别是陶瓷纤维 炉衬损坏。空气的大量泄入会加剧炉管的氧化，降低炉膛温度和加热炉的 热效率。
第四章
4.2 对流室钢结构
管式加热炉钢结构设计
对流室钢结构的型式一般均为长方形截面，由桁架结构或梁柱结构和 表面钢板组成。 立式炉的对流室的长度和辐射室的长度基本相同，故对流室的形状厂 而窄。
圆筒炉对流室一般采用的有两种类型，一种类型是对流室的外形不超 过辐射管的向上吊装范围，所有对流管的长度短，对流室的横截面接近正 方形，其优点是对流管可不用中间合金管架，每根辐射管可直接向上抽出， 装卸方便。缺点是管端弯头数量多，管内介质的流阻大。另一种类型是对 流室的长度差不多接近辐射室的直径，因而对流室的长宽比相差较多。采 用这种类型的对流室时，辐射管可以通过对流室两侧，位于辐射室顶上的 检修孔进行吊装。这种对流室型式的优点是弯头少，施工
[新版]圆筒形加热炉
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xinzm927 辐射室完成
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2007-10-1 # 5 12:52 9
larry_l
ll
筑炉
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炉管安装
2007-10-16 19:00
炉底钢结构施工
2007-10-11 07:59
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炉底圈梁施工
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blusky 91 助理工 程师
炉底梁施工
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2007-10- # 12 01:12 3
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2007-10- # 13 23:00 6
kangxiao
fei
辐射顶圈梁施工
助理工程师
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2007-10-1 # 4 18:06 7
WW1 助理工程师 辐射室壁板施工 精华 0 积分 75 帖子 34 水位 75 技术分 0
2007-10- #1 20 00:21 6
1125 助理工程师 对流室钢结构施工完毕
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2007-10-2 #1
0 08:45
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yangxiaoy
ue
SEHT 0222 管式炉炉管系统的设计规定
δ——考虑钉头和翅片焊接时可能使炉管外壁受伤而减薄的厚度，mm，
火花焊钉头管：δ一般取 3，高频焊翅片管：δ一般取 1.5；
D0——管子外径，mm。 2.4 急弯弯管和回弯头
2.4.1 急弯弯管的材质应和相连炉管的材质相同，其壁厚不得小于炉管的厚度。
2.4.2 堵头式回弯头的设计压力与所连炉管相同，其设计温度应等于管内被加热介质
11 Cr ～ 1 3 Cr
600
18Cr-8Ni
815
18Cr-8Ni
815
2.3.4
钉头管、翅片管单管水压试验压力按式（2.3.4）计算。 Pr = 2 ×[σ ]'×(S − δ ) D0
式中：
（2.3.4）
Pr——单管水压试验压力，MPa；
[σ]’——许用应力，MPa，碳钢、铬钼钢：[σ]’=80 %σS，铬钼奥氏体钢： [σ]’=70 %σS，σS 按表 2.8.1 选取；
SEHT 0222-2001
第 9 页 共 15 页
炉管外径
表 2.4.5 180°急弯弯管和回弯头的管心距 单位：mm
管心距
炉管外径
管心距
60
120
150
141
254
282
76
130
152
152
275
304
89
150
178
168
304
336
102
172
203
180
324
360
114
203
230
219
3.0
4.0
5.0
燃料含硫量（重％）
图 2.2.3 燃料含硫量与最低金属壁温
管式炉
景德镇陶瓷学院科技训练方法题目：管式炉结构设计学号：201110610205姓名：明经旺院（系）：材料学院专业：11热工（2）班指导教师：李杰二○一四年十二月十五日管式炉的结构设计摘要：管式炉是比较普遍采用的高温加热设备,在炼油工业、石油化学工业以及炼焦化学工业等部门得到了广泛应用。
石油化学工业生产乙烯的裂解管式炉,它兼有反应器和加热炉两个作用,近年来发展很快,炉型颇多,我国已引进多种类型,管式炉大而复杂,材质要求较高,投资很大,生产耗能较多,因此设计和生产都需要进一步认识它,以利掌握和改进,所以研究管式炉结构是很有必要的。
关键词：管式炉、结构、设计一、管箱式炉结构设计立管箱式炉是国外的专利设计。
它由沿炉膛端墙及侧墙排列的单面受火的壁管和几排横跨炉膛的双面受火的中心炉管组成。
双面受火的中心炉管将炉膛划分为几间小室。
由于要求每一管程的吸热量相等,每程必须包含相同数量的单面受火和双面受火的炉管。
图1至图3是不同管程数和不同小室结构的典型布置图。
它们仅仅是最普通的布置形式,为满足特殊要求也可采用其他形式。
图3 12程7室炉图2 8程5室炉图1 6程4室炉图4双面受火炉图4所示的布置仅仅用于高热强度双面受火的炉管。
这种布置所需要的炉管长度较短,但是它要花费较大的投资建造较大的炉膛,所以只有当炉管材料非常昂贵以及操作条件要求停留时间短或炉管四周辐射热强度均匀时才采用。
在考虑立管箱式炉的炉管布置时,应注意以下几点:1.大多数炉管从顶部进入辐射段(由对流段来),并且由底部流出,因此每一管程所需的炉管数通常为奇数。
2.沿墙布置的炉管(壁管)和中心炉管之间的横跨管(在图1~3中用细实线表示)可以设在炉顶或炉底,但通常大多数设在炉底。
横跨管总是应该布置在炉膛之外的。
3.炉管采用底部支承,顶部导向。
壁管超过35英尺(10.668米)长时还应有中部导向,以便防止炉管因周向吸热不均而引起弯曲。
4.在对流段下面的中心炉管,因为顶部导向的要求,必须比其他炉管长出大约1米.这种炉管的典型的导向结构详图见图5中结构a。
圆筒炉制作与安装施工方案模板20120309
××××圆筒炉安装施工方案(注：本方案适用常规炼化工程圆筒炉安装，方案中的红色字体或“××/×”表示方案编写者需要根据实际情况确定、选择、修改或填写的内容)1 工程概况××工程××装置共有×台加热炉，××加热炉和××加热炉均为对流-辐射圆筒立式加热炉，主要包括炉底、辐射室、对流室、烟囱、（空气预热器）、燃烧器等几部分结构组成，炉管设计材质为×。
建设地点位于××，由××设计，××监检，××监理，建设工期为××年××月××日至××年××月××日。
本工程××加热炉位号××，规格××，加热炉安装总量为××吨，其中金属总重××吨，包括辐射炉膛××吨、对流室××吨、出口烟道××吨、联合平台××吨，非金属重××kg。
辐射炉膛内布置××组炉管（××程），每组××根，共××根，材质为××，规格为Φ×××××。
对流室布置××排炉管最下面××排为光管（遮蔽管），其余××：排为高频翅片管。
每排××根，共××根；材质：××/××，规格为Φ×××××。
Mathcad - 钢烟囱设计计算书
钢烟囱设计计算书（自立式）1 设计依据1.1 《建筑结构荷载规范》GB 50009-20121.2 《建筑抗震设计规范》GB 50011-20101.3 《烟囱设计规范》GB 50051-2013 2 设计参数 钢烟囱计算高度H e 16m :=材料强度Q235f t 215MPa:=烟囱底、顶标高z 120m :=下部高度H 18m:=上部高度H 2H e H 1−8m =:=下部内径d 11700mm :=上部内径d 21700mm:=上部壁厚t 26mm:=下部截面面积上部截面面积下部截面抵抗矩上部截面抵抗矩下部截面回转半径I 1A 1i 120.012m4=:=上部截面回转半径I 2A 2i 220.012m4=:=截面长细比3 风荷载计算 基本风压ω00.35kPa:=根据规范《石油化工管式炉钢结构设计规范》SHT3070-2005附录B规定，则圆形烟囱体型系数μs 0.70:=烟囱筒体质量m e0γs A 1H 1⋅A 2H 2⋅+()⋅ 4.039ton ⋅=:=烟囱附加设备质量m e12323kg:=烟囱总质量m e m e0m e1+ 6.6ton⋅=:=N e m e g ⋅58.713kN⋅=:=参照规范《石油化工管式炉钢结构设计规范》SHT3070-2005附录B，则直筒式烟囱基本自振周期参照规范《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012附录F，则钢烟囱基本自振周期钢烟囱基本自振周期T 1max T 1a T 1b , ()0.208s=:=根据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012第8·4条，可不考虑顺风向风振的影响。
z高度处的风振系数βz计算峰值因子g 1 2.5:=10m高度名义湍流强度I 100.14:=备注：对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取012、014、023和039结构阻尼比结构第1阶自振频率地面粗糙度修正系数备注：对应A、B、C和D类地面粗糙度，分别取128、100、054和026x 15>脉动风荷载的共振分量因子H1a 1.6m:=结构第1阶振型系数z为高度下部z为全高度处脉动风荷载垂直方向的相关系数脉动风荷载水平方向的相关系数ρx 1.00:=系数查表取值k0.910:=α10.218:=地面粗糙度类别B风压高度变化系数脉动风荷载的背景分量因子z高度处的风振系数风荷载标准值ωk1βz1μs ⋅μz1⋅ω0⋅0.319kPa ⋅=:=ωk2βz2μs ⋅μz2⋅ω0⋅ 1.298kPa⋅=:=烟囱底部截面受力计算：风荷载水平力标准值风荷载弯矩标准值风荷载水平力设计值V w 1.4V kw ⋅31.01kN ⋅=:=风荷载弯矩设计值M w 1.4M kw 248.06kN·m⋅=:=螺栓数量及直径计算根据《钢结构设计规范》表8·3·4，螺栓间距s取3倍至16倍螺栓孔径螺栓孔外挑宽度Δ1150mm:=螺栓圆周长L 1πd 12Δ1⋅+()⋅ 6.283m =:=螺栓数量估算螺栓数量取偶数个为地脚螺栓最大拉力查《钢结构设计手册》表10-6，螺栓直径d取20mm，对应最大拉力为34.3kN又由《石油化工管式炉钢结构设计规范》SHT3070-2005第9·3·13条，考虑锚栓的腐蚀裕度3mm 最终选择锚栓直径为M24。
圆筒形管式炉维护与检修
圆筒形管式炉设备维护检修1总则1.1 规程适用范围本规程适用于化工厂的圆筒形立管式炉1.2 设备结构简述圆筒形立管式炉加热炉的结构见图一，其基本结构的是由炉管、炉体、燃烧装置、仪表及附属设备组成。
A、炉管：炉管是由碳钢无缝管焊接而成，呈立管式排列，导物料走管内，管外壁接受辐射和对流传热。
B、炉体：炉体是由钢板外壳和耐火、隔热衬里组成，耐火、隔热衬里是由火砖和陶粒、硅面砌成。
C、燃烧装置：以焦炉煤气为燃料采用喷嘴式燃烧器。
D、仪表和附件：仪表有温度计、压力表等，附件有调风门、烟道挡板，蒸汽灭火等。
E、附属设备：有油泵、烟囱等。
1.3 设备主要性能：热负荷453×104Kcal/h辐射室353×Kcal/h对流室：冷油段50×104 Kcal/h过热蒸汽15×104 Kcal/h预热段：35×104 Kcal/h2 设备完好标准2.1 零部件完整齐全，质量符合图纸要求。
2.1.1 炉管要求a、无鼓泡、裂纹；b、无严重的氧化脱皮、壁厚不小于计算允许值；c、管径胀大不超过原外径的5％；d、管内无结焦；e、支撑炉管的支座或吊钩无断裂、变形或严重的烧损。
f、炉管材质符合技术要求。
2.1.2 炉体要求：a、耐火、隔热衬里无裂缝或脱落；b、炉壳无变形；c、连接螺栓无松动，接缝处不漏气。
2.1.3 燃烧要求：a、耐火砖墙，拱无裂缝，掉砖和烧损所致的凹不平现象。
b、火焰长短、颜色、形状符合设计要求。
c、炉门、火门耐火衬里完好，无烧损变形，开关灵活。
2.1.4 燃烧器要求：a、零部件完整，无缺损或变形；b、安装对中不偏料，固定良好；c、调风器的转动装置调节自如；d、喷嘴直径和数量符合技术要求。
2.1.5 仪表、各种连锁装置，自动调节装置齐全完整、灵敏准确。
2.1.6 圆筒炉本体附属设备及整个系统的配套设备完整，质量符合要求。
2.1.7 基础和机座稳固可靠，基础无不均匀下沉现象，地脚螺栓及各部螺栓连接紧固，齐整，并符合技术要求。
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1 总则1.0.1 本标准适用于石油化工新建圆筒形 ( 包括对流辐射型，纯辐射型圆筒炉和炉顶烟囱，以及余热回收系统)管式炉的钢结构设计与计算(图1.0.1-1，图1.0.1-2)，改建和扩建的圆筒形管式炉可参照执行。
1.0.2 执行本标准时，尚应符合现行有关标准和规范的要求。
1.0.3 本标准代替原《圆筒形加热炉钢结构设计》（BA9-1-7-86)工程设计标准。
图1.0.1-1 对流辐射型圆筒炉图1.0.1-2 纯辐射型圆筒炉2 设计原则与设计顺序2.1 设计原则2.1.1 根据炉管等布置的要求和自然气象条件的要求，确定合理的结构方案，使钢结构构件充分发挥结构功能，并应满足结构构造要求；满足结构在运输安装中的强度、钢度要求，此外，尚应考虑余热回收系统的设计与计算。
2.1.2 圆筒炉筒体直径等于大于 4m 时，应采用有立柱的筒体结构，立柱的根数应为偶数，相邻两立柱之间的筒体外壁弧长应为 1.6～2.7m，立柱截面的长细比不应大于150。
2.1.3 筒体直径大于 4m，筒体上边对流室框架高度大于4m，且筒体壁厚较薄时，筒体上、下口环梁宜为矩形空腹组合截面。
2.1.4 筒体中间环梁上、下间距宜为2～3m。
2.1.5 有立柱的筒体，筒体壁厚不应小于4.5mm；无立柱的筒体壁厚不应小于 6mm。
2.1.6 对流室钢结构，先用持力斜撑承重时，(图 2.1.6)斜撑与竖向或水平杆之间的夹角宜为30°～60°。
2.1.7 对流室立柱截面的长细比不应大于 135；底大梁的最大挠度不应大于 L/450 (L-对流室底大梁的跨度)；支承烟囱的顶大梁的最大挠度不应大于L/400 (L-顶大梁的跨度)。
2.1.8 对流室侧面(沿对流炉管长度方向)桁架宜避开吹灰器布置的方位。
2.1.9 对流室侧向横梁间距宜为2.5～5m。
2.1.10 对流室顶部烟囱采用插入式连接时，在对流室顶面应设置平行顶平面的斜支撑。
2.1.11 顶部烟囱的高径比不应大于 20，当下部带有圆锥段时，圆锥段的底圆直径一般可取烟囱直径的1.5～1.8倍，锥顶角不应大于60°；当下部带有天圆地方段时，天圆地方段相对壁板的交角不应大于60°；烟囱壁板厚不应小于6mm。
图2.1.6 带持力斜撑的对流室2.1.12 炉顶烟囱的底座连接，当采用法兰形式时，连接螺栓不应小于M16，螺栓间距不应大于250mm(图2.1.12(a))；当采用高台底座形式时，连接螺栓不应小于M24，螺栓数量不应少于8个(图2.1.12(b))。
2.1.13 炉底柱采用工字钢时，其规格不应小于工 20a；采用双槽钢组合截面时，其规格不应小于[16a。
2.1.14 柱脚底板厚度不应小于14mm，当为高台底座(图2.1.14)的柱脚时，高台底座的盖板厚度不应小于16mm。
(a)法兰形式 (b)高台底座形式图2.1.12 炉顶烟囱连接形式2.1.15 地脚螺栓不应小于M24，对于轴心受拉柱的柱脚，每根立柱的地脚螺栓不应少于2个；对于偏心受压柱的柱脚，每根立柱的地脚螺栓不应少于4个，地脚螺栓采用双螺母固定。
图2.1.14 柱脚形式2.2 设计顺序2.2.1 选材，钢结构选材应符合下列要求：a) 当建厂区域冬季计算温度等于低于-20℃时，应采用Q235-B钢或16Mn钢；当建厂区域温度高于-20℃时，应选用Q235-B.F钢；注：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定(见BA9-1-6-96)附录E。
b) 焊接用焊条，焊丝应符合现行标准《碳钢焊条》、《低合金钢焊条》和《焊接用焊丝》的规定，所选择的型号应与母材金属强度相适应；c) 采用普通螺栓连接时，材质应符合现行标准《碳素结构钢》中规定的 Q235 -B 钢；采用高强度螺栓连接时，材质应符合现行标准《钢结构用高强度大六角头螺栓，大六角头螺母，垫圈型式与技术条件》中的规定。
2.2.2 设计指标，本标准采用容许应力法设计.a) 钢材的容许应力值、焊缝的容许应力值和普通螺栓连接的容许应力值，应分别按《石油化工管式炉钢结构设计规范》"SH3070-95"中的表 3.22、表 3.23和表 3.24 选用；b) 摩擦型高强度螺栓连接的设计要求，应符合《石油化工管式炉钢结构设计规范》"SH3070-95"中的表6.3.1-1和表6.3.1-2的规定。
2.2.3 荷载分类及其效应组合应按《管式炉钢结构设计荷载确定》(BA9-1-5-96) 的有关规定执行.2.2.4 荷载或作用的分布，是把不同的质量或作用，简化成不同的荷载，在进行简化时，应力求与实际质量分布相接近，下面以对流辐射型圆筒炉为代表进行荷载划分。
a) 永久荷载(恒载)宜采用表2.2.4的分类形式；b) 水平风荷载(图 2.2.4)，可按烟囱顶部，对流室顶部，辐射室顶部和炉底面四个作用部位划分。
水平风荷载标准值" W K "应按《石油化工管式炉钢结构设计规范》 (SH3070-95)中附录A 的规定和《管式炉钢结构设计荷载确定》(BA9-1-96)中3.0.2.c) 款的规定计算； 节点水平风荷载计算： 1) 烟囱顶部水平风荷载H WD h w 443412= (2.2.4-1)2) 对流室顶部水平风荷载H W D h W L h hgW L w D p 343433312=++() (2.2.4-2)3) 辐射室顶部水平风荷载H WL h WD h hgW L W D p 233222212=+() (2.2.4-3)4) 炉底面水平风荷载H W D h WD h hgWL W p 122111112=+() (2.2.4-4)上列式中： H W4 烟囱顶部水平风荷载(Kn)； W 4 烟囱计算段风荷载标准值(KN/m 2)； D 3 烟囱外径(m) h 4 烟囱高度(m)H W3 对流室顶部水平风荷载(KN)； W 3 对流室计算段风荷载标准值(KN/m 2)； L D 对流室长边(m)； h 3 对流室计算高度(m)；hg 平台栏杆高度(m)，取为1.05； Lp 圆形(环形)平台最外圆计算直径(m)； H W2 辐射室顶部水平风荷载(KN)； W 2 辐射室计算段风荷载标准值(KN/m 2)； D 2 辐射室筒体外径(m)； h 2 辐射室筒体外径(m)； H W1 炉底面部位水平风荷载(KN)；W 1 炉底柱计算段风荷载标准值(KN/m 2)；h 1炉底柱计算高度(m)。
表2.2.4 永久荷载和活荷载数据表 序号符号单位荷载内容备注图2.2.4 水平荷载示意c) 水平地震作用同水平风荷载的划分原则 (图2.2.4)，对于对流辐射型圆筒炉，绝大多数为弯剪振型结构、计算水平地震作用时，应采用振型分解反应谱法。
水平地震作用计算见《管式炉钢结构设计荷载确定》(BA9-1-5-96)的有关公式；节点水平地震作用由下列公式计算：1) 烟囱顶部水平地震作用2) 对流室顶部水平地震作用F K r X m m g j Z j j j 333433412=+α() (2.2.4-6)3) 辐射室顶部水平地震作用F K r X m m g j Z j j j 223212=+α() (2.2.4-7)4) 炉底面部位F K r X m m g j z j j j 112112=+α() (2.2.4-8)上列式中： F j4 j 振型在烟囱顶部的水平地震作用(KN) Kz综合影响系数Kz=0.45(见BA9-1-5-96 3.0.2-e)αj 相应于j 振型的自振周期的地震影响系数，(见BA9-1-5-96图3.0.2-1)r j j 振型的振型参与系数X j4j 振型节点4(烟囱顶部)的水平相对位移；m 4～m 1分别为作用于烟囱顶部，对流室顶部，辐射室顶部和炉底面上的质量(t)， (见BA9-1-5-96中的表A.0.2-2)；g 重力加速度(m/s 2)，取为9.81；X j3 j 振型节点3(对流室顶部)的水平相对位移； X j2 j 振型节点2(辐射顶部)的水平相位移；X j4j 振型节点1(炉底面上)的水平相对位移。
5) 水平地震作用效应(弯矩、剪力、轴向力)按下式组合：S S H ji n==∑1(2.2.4-9)式中： S H 水平地震作用效应组合值；S jj 振型水平地震作用效应，通常取前两个振型的水平地震作用效应即能 满足设计要求.d) 水平风荷载效应与水平地震作用效应组合，风荷载效应的组合系数取25%，水 平地震作用效应取100%；e) 水平地震作用效应不考虑与活荷载效应组合，在发生地震时，活荷载存在的机 遇很少，且活荷载占永久荷载的比重也很小。
2.2.5 确定各个部位结构之间的刚度关系和杆件布置，以便进行内力分析。
3 内力分析(杆件弯矩、轴力和剪力计算)3.1 烟囱的内力与应力计算3.1.1 永久荷载(恒载)产生的轴向力(压力)：N D =Q 1+Q 2+2Q L (3.1.1)3.1.2 由水平风荷载或由水平地震作用加25%水平风荷载，或由检修中的辐射炉管 产生的弯矩：M D =M 3+M 2 (3.1.2)式中： N D轴向力(压力)(N)；Q 1，Q 2 烟囱自重和烟囱衬里重(N)，见表2.2.4；Q L 单根辐射炉管自重(N)； M 3 作用于烟囱底座上的弯矩(Nm)；M 2被检修吊起的两根辐射炉管荷载(N)，(不含充水荷载)在烟囱底座产生 的附加弯矩(Nm)；3.1.3 当按水平地震作用加25%水平风荷载，计算烟囱底座的底脚螺栓时，其荷载 效应应乘以2.0的效应增大系数。
3.1.4 应力计算a) 筒壁为压弯构件，正应力按下式计算：σ£=+N A M W D D D (3.1.4-1)b) 稳定应力计算σδσF nE R=≥006. (3.1.4-2)上列式中： σ 计算正应力(MPa)； A D 计算段的净截面积(mm 2)； W D计算段内净截面积抵抗矩(mm 2)E临界容许应力(MPa)； E弹性模量(N/mm 2)；减去腐蚀裕度的筒体厚度(等于实际壁厚减去(～2mm)(mm)；R筒体中心圆半径(mm)。
3.1.5 烟囱底环，宜采用角钢或槽钢或环板制作，其肢板厚度不宜小于12mm 。
3.2 对流室结构3.2.1 对流室结构，垂直对流炉管轴线的方向 (对流室短边) 按刚架分析内力 (图2.1.6)； 平行对流炉管轴结的方向(对流室长边)一般按静定桁架分析内力。
荷载布置形式，应根据管板支承情况确定。
3.2.2 当仅有两端管板时，荷载应由对流室两端框架的主立柱传递，当布置有持力 斜撑时，宜由持力斜撑承担水平荷载。