盈建科筏板基础设计计算实例

地基基础课程设计(梁板式筏形基础)

梁板式筏形基础课程设计计算书一、荷载计算1. 假定不考虑风载与地震作用。

不考虑地下水对基底的上浮力。

2. 基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。

（1）建筑每平米重量=10.8 kN/㎡（2）建筑面积计算：地上主体结构：(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 97.8.20.7.84㎡×11=107.87.8.27.8.2.04㎡局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m ，建筑面积为a×b=7.8.2.0×7.8.0=42.00㎡总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=107.8.219.04㎡（3）基础承受荷载=10.8×107.8.219.04=1137.8.288.80kN二、基础尺寸初步估算1. 基础底板面积确定：用荷载标准值，全反力（包括筏基底板自重），根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m ，基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85 m ，基础板(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 2. 基础梁尺寸确定：计算梁高:mm l h 1000666==≥计算梁宽:⎥⎦⎤⎢⎣⎡∈h h b 21,31，h 为梁高。

梁宽取7.800mm ，梁高取1200mm 。

如图1所示：图1 梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm ）3.地基承载力特征值的修正对于0.80.850.750.85L e =<=<，I 的粘性土，查承载力修正系数表得：0.3, 1.6b d ηη==，则：2/48.341)5.085.4(186.1)36(183.0200)5.0()3(m kN d b f f m d b ak a =-⨯⨯+-⨯⨯+=-+-+=γηγη4.验算地基承载力上部荷载总和为：∑=kN Fk80.113788筏基底板自重为：kN G k 00.14310256.000.954=⨯⨯= 基底反力平均值：=k p =+∑AG Fkk970.6414310.0013788.801+=134.282/kN m 2/48.341m kN f a =<所以地基承载力满足要求。

12筏板受剪计算

*--------------------------------------------------------------------------------** yjk-F 筏板受剪计算书* *--------------------------------------------------------------------------------**--------------------------------------------------------------------------------** 依据规范: 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)第8.4.10条* * 受剪验算公式: Vs <= 0.7 * βhs * ft * bw * h0 ** Vs 剪力设计值(kN)，取受剪面的平均剪力* * βhs 受剪切承载力截面高度影响系数，按8.2.9条确定* * ft 混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa) * * bw 受剪面的单位长度(m)，取1.0m * * h0 筏板的截面有效高度(mm) * * 依据混凝土结构设计规范11.1.6条规定，地震组合下斜截面受剪承载力除以0.85 * *--------------------------------------------------------------------------------*荷载效应基本组合时，受剪面上的平均剪力:*------------------------*组合号剪力设计值(23) 78.9(24) 83.9(25) 67.9(26) 33.5(27) 67.3(28) 107.4(29) 79.0(30) 77.8(31) 57.3(32) 103.8(33) 75.8(34) 75.2(35) 40.2(36) 117.7(37) 74.0(38) 75.3(39) 32.2(40) 119.5(41) 74.0(42) 25.6(43) 75.2(44) 125.8(45) 75.3(46) 109.7(47) 73.9(48) 41.8受剪验算:*------------------*Comb (36)Vs 117.7βhp 1.00ft 1.43bw 1.0h0 600R/S 5.11验算结果满足附: 荷载组合表编号类型组合项*------------------------------------------------------------------------------*(1 ) 准永久组合 1.0恒+0.5活(2 ) 标准组合 1.0恒+1.0活(3 ) 标准组合 1.0恒+1.0风x(4 ) 标准组合 1.0恒+1.0风y(5 ) 标准组合 1.0恒-1.0风x(6 ) 标准组合 1.0恒-1.0风y(7 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风x(8 ) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风x(9 ) 标准组合 1.0恒+1.0活+0.6风y(10) 标准组合 1.0恒+1.0活-0.6风y(11) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风x(12) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风x(13) 标准组合 1.0恒+0.7活+1.0风y(14) 标准组合 1.0恒+0.7活-1.0风y(15) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震x+0.38竖震(16) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震x+0.38竖震(17) 标准组合 1.0恒+0.5活+1.0震y+0.38竖震(18) 标准组合 1.0恒+0.5活-1.0震y+0.38竖震(19) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风x+1.0震x+0.38竖震(20) 标准组合 1.0恒+0.5活+0.2风y+1.0震y+0.38竖震(21) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风x-1.0震x+0.38竖震(22) 标准组合 1.0恒+0.5活-0.2风y-1.0震y+0.38竖震(23) 基本组合 1.2恒+1.4活(24) 基本组合 1.35恒+0.98活(25) 基本组合 1.2恒+1.4风x(26) 基本组合 1.2恒+1.4风y(27) 基本组合 1.2恒-1.4风x(28) 基本组合 1.2恒-1.4风y(29) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风x(30) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风x(31) 基本组合 1.2恒+1.4活+0.84风y(32) 基本组合 1.2恒+1.4活-0.84风y(33) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风x(34) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风x(35) 基本组合 1.2恒+0.98活+1.4风y(36) 基本组合 1.2恒+0.98活-1.4风y(37) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震x+0.5竖震(38) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震x+0.5竖震(39) 基本组合 1.2恒+0.6活+1.3震y+0.5竖震(40) 基本组合 1.2恒+0.6活-1.3震y+0.5竖震(41) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x+1.3震x+0.5竖震(42) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y+1.3震y+0.5竖震(43) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x-1.3震x+0.5竖震(44) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y-1.3震y+0.5竖震(45) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风x-1.3震x+0.5竖震(46) 基本组合 1.2恒+0.6活+0.28风y-1.3震y+0.5竖震(47) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风x+1.3震x+0.5竖震(48) 基本组合 1.2恒+0.6活-0.28风y+1.3震y+0.5竖震。

筏板基础及侧壁计算书

a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。

基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质报告，地下水位取 − 1.700m 。

二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。

三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。

YJK各类典型工程应用案例(三)

典型用户工程应用案例四有限元计算模型及问题分析案例案例1 筏板布置偏心多大——导致配筋过大案例K:\基础经典案例集\38965-筏板布置明显偏执导致配筋大模型特点上部结构主楼下筏板基础、裙房部分独立基础+防水板问题是：基础Y向上铁计算结果配筋太大原因分析增大基础系数、考虑上部结构刚度，配筋减少非常有限。

观察三维变形图，见下图：明显筏板外侧下称明显，导致变形差过大、Y向配筋过大。

可以从模型布置特点看出原因，是由于筏板布置一侧未挑出，效果是荷载明显偏置。

见下图：荷载明显偏置，即使是采用倒楼盖计算模型，配筋也是比较大，见下图：解决办法——调整模型布置，筏板对称增加外挑调整模型布置，筏板对称增加外挑（比如增加3米）考虑上部结构刚度，首先上部计算要勾选【生成传给基础的刚度】，比如考虑3层。

见下图：基础参数设置：考虑上部刚度、基床系数按4万，见下图：三维位移图基底压力图配筋结果——最大3000多案例1 中部墙下区域板顶配筋较大而板底为构造配筋模型概况高层住宅，从标准层看出两电梯井筒体位于两端头，见下图：基础采用0.95米后平筏基础，见下图问题——中部三道墙下底部配筋全构造分析采用弹性地基梁板法，基床系数设置为30000。

由于两端筒体部分荷载相对较大，而中部三道墙下的荷载相对较小，形成下图所示的变形特征：上部荷载-较大上部荷载-较大上部荷载-小变形位置示意可以通过【沉降】【三维位移】查看筏板的实际变形，如下图：所以由于中部相对两端形成向上的位移，导致中部筏板区域为板顶受拉，而板底基本是构造配筋。

从这个案例可以看出，不能一概而论地以倒楼盖计算模型假定的变形和受力特点去理解采用弹性地基梁板法的基础，不能一概而论地认为柱墙下就是板底受拉为主、柱墙下板底配筋一定大于板顶。

采用倒楼盖计算模型时，将不能真实反映这种上部荷载不均匀对基础的影响。

比如该工程，采用倒楼盖时的三维变形图如下：采用倒楼盖计算模型时，中部墙下会出现较大的底部配筋，其配筋等值线图见下图：结论及处理：1）不能直接套用倒楼盖思维来理解基础受力和变形特点；2）应该考虑上部结构刚度，这样才可以体现柱墙对筏板的支撑支座效应；五建模案例案例1 梁式承台——用承台建模还是梁下布桩35649 工程概况原基础方案问题是：分析承台建模的缺点网格划分困难、计算不过或者计算精度不高。

盈建科基础工程应用

二、桩筏、承台、防水板的协同设计作设计
防水板布置方法与筏板相同，只是赋予防水板属性本例防水板厚350mm
本例关键计算参数
防水板设计
• 对防水板自动进行二步计算。
• 第一步计算将独立基础、桩承台、柱底、墙底作为支撑防水板的不动支座，对防水板进行有限元计算和配筋计算。 • 第二步计算非防水板基础，如独立基础、桩承台等，此时考虑防水板传递过来的荷载。
桩筏和筏板有限元网格自动划分的效果（局部）
为了使桩筏下的土不承担荷载，将桩筏下土的基床反力系数设置为0
下面重点操作
承载力验算（桩/土承载力验算、各工况及组合下的桩反力和土反力，等值线查看）冲剪验算（柱冲筏板，柱墩冲切、桩冲切、墙冲切、单个构件冲剪计算书，柱冲桩筏不满足要求时调整桩距扩大冲跨比）弯矩结果（多种表达方式）配筋结果（多种表达方式）优化桩的数量（采用承载力布桩菜单重新布桩，然后计算并验算是否满足）
简单例说明防水板传递水浮力给承台下的桩
桩在1.0恒-1.0水浮力下的反力
仅布置了单桩承台
由于防水板传来的向上水浮力而使桩改为承受向上的拉力包围单桩承台布置了防水板
承台承受的防水板传来的向上水浮力水浮力减少防水板上布置了抗拔桩
防水板计算5种荷载工况组合：
（1）标准组合 1.0恒 - 1.0浮；（2）基本组合 1.2恒 + 1.4活 - 1.0浮(最低)；（3）1.35恒+ 0.98活- 1.0浮(最低)；（4）1.0恒 - 1.4浮(最高)；（5）1.0恒 - 1.2浮(最高) - 1.0人防。其中第（1）、（4）的计算反力将传到支撑防水板的独基、桩承台、桩筏。
计算完后，首先查看承载力验算结果，本图为裙房下筏板的承载力验算结果用户应关注是否有显示红色的超限处

盈建科筏板抗浮计算

盈建科筏板抗浮计算
盈建科筏板抗浮计算需要考虑以下因素：
1.筏板面积：筏板面积越大，抗浮能力越强。

2.筏板重量：筏板重量越大，抗浮能力越强。

3.筏板材料：不同材料的筏板抗浮能力不同，一般认为混凝土的抗浮能力最强。

4.筏板与水的接触面积：筏板与水的接触面积越小，抗浮能力越强。

综合考虑以上因素，盈建科可以通过以下公式计算筏板的抗浮能力：抗浮力=F/ρgA。

其中：
F：浮力，单位为牛顿。

ρ：水的密度，单位为千克/立方米。

g：重力加速度，单位为米/秒²。

A：筏板的面积，单位为平方米。

例如，假设盈建科的混凝土筏板面积为100平方米，重量为2吨，水的密度为1千克/立方米，重力加速度为9.8米/秒²，则计算结果为：抗浮力=20000/(1000*9.8*100)=20.4牛顿/平方米。

可以看出，该混凝土筏板的抗浮能力为20.4牛顿/平方米，如果需要更强的抗浮能力，可以选择增大筏板面积或使用更重的材料。

筏板基础设计要点及计算示例

平筏板厚 300mm 柱子截面 250*250mm 300*300mm 500*500mm 地基净反力最大轴力设计值
420KN 0kpa 475KN 650KN
C35
平筏板厚
柱截面 500*500mm 600*600mm
地基净反力
N max
1200KN 1370KN
地基净反力
N max
1350KN 1500KN
8.荷载和配筋：
8.1.筏板底板：
2 应该用净反力（扣除基础自重）。板的手算计算方法：单向板， 2 端简支时： M中 =PL / 8， j 2 按塑性内力重分布，弯矩调幅方法，当两端固定或连续时： M固 =M中 =PL /16 。一端固定 j 2 2 或连续，一端简支时， M固 =M中 =PL /14 。悬挑板： M固 =PL / 2。 j j
5.平筏板满足冲切时最大柱轴力设计值
由于公式比较复杂，暂且举出一些例子（平筏板抗冲切不同于梁筏板和柱帽，它是要求产生的剪应力板能抵抗的剪应力，单位为 kN / m2 ，并且一般是柱子向下轴力远远大于冲切破坏椎体内的地基净反力设计值时才会产生冲切破坏，也就是一般假设柱子轴力小，根本不会发生什么冲切破坏；计算外力产生的剪应力的公式中 Fl =柱下轴力设计值-（柱长+2 筏板 ho ）*（柱宽+2 筏板 ho ）*地基净反力；而筏板能抵抗的最大剪应力只与混凝土强度等级有很大的关系，C35 的筏板能抵抗的最大剪应力为 1091 kN / m2 ） C30.
平筏板厚 1000mm 柱子截面 500*500mm 600*600mm 地基净反力最大轴力设计值地基净反力最大轴力设计值
6300KN 0kpa 6800KN 500kpa

YJK各类典型工程应用案例三