管线钢抗HIC性能不合格原因分析
HIC实验,权威报告
HIC实验容大检测，权威HIC+SSC实验服务机构，高效专业，出具有资质检测报告，请联系1. 总则本程序按NACE TM0284-2003的要求制定，规定了HIC试验的要求，规定了试样的截取和准备、试验操作以及各项参数的测定程序。
2. 缩写HIC 氢致开裂ISO 国际标准化组织NACE 美国腐蚀工程师协会3. 参考标准NACE TM0284-2003 管线和压力容器用钢抗氢致开裂评价方法4. 试验溶液4.1. 溶液A的试剂为除氧的氮气、硫化氢气体、氯化钠、冰乙酸和蒸馏水或去离子水。
溶液B的试剂为除氧的氮气、硫化氢气体和人工海水。
注：硫化氢气体毒性强烈，必须谨慎处理。
4.2. 氯化钠和冰乙酸应该用试剂级的化学药品。
4.3. 气体应该是试剂级或化学纯气体，水应该用蒸馏水或去离子水。
5. 试验设备试验应有足够大的可容纳试样的空间，在经过净化和导入H2S的密闭容器内进行。
任何试验材料都不应污染试验环境或者与试验环境发生反应。
图1为典型试验装置简图。
图1: 典型的试验装置简图6. 试样6.1. 试样尺寸6.1.1. 试样尺寸应为100±1mm长，20±1mm 宽。
6.1.2. 试样壁厚应为管的整个壁厚，最大30mm。
最多允许从内、外表面各去除1mm，试样坯料不应被矫平。
6.1.3. 对小直径、薄壁电阻焊管和无缝管线钢管，试样厚度最少应为管壁厚度的80％。
在这种情况下，应从钢管上取的弧形试样进行试验，试样坯料不应被矫平。
6.2. 试样数量、位置和方向6.2.1. 每根试验管取三个试样。
试样应从焊缝、焊缝90°以及180°位置各取一个试样。
6.2.2. 从钢管上取下的试样应：a) 无缝管和纵向焊管的母材金属，应平行于管的纵轴（见图2）；b) 螺旋焊管的母材金属，应平行于焊缝（见图3）；c) 焊管的焊接区，应垂直于焊缝（见图4-图5）；d) 小直径电阻焊管的焊接区，应平行于焊缝。
管道抗氢致开裂(二)
抗氢致开裂（ANTI-HIC）HIC是氢诱导裂纹的意思Hydrogen Induced Cracking1,化学成分，P，S含量要求控制在0.020%和0.015%以下；2,屈服强度，要小于345MPa；3,材料必须是硅镇静钢.4,应符合NACE MR0175和NACE MR0103的规定。
（这个还可以看看？）5,碳当量CE应小于0.42%。
6,材料表面不能有大于0.5mm的尖锐缺隐存在.7,材料必须热处理交付.其中NACE：美国腐蚀工程师学会16MnR(R-HIC)钢板适用于什么工况？典型的适用于湿HS环境的材料，材料的S、P含量要求相当低，S≤0.002%、P2≤0.008%。
产品适用于低温环境下使用的抗硫化氢腐蚀设备，冲击韧性比普通的16MnR高，16MnR(HIC)耐腐蚀钢（抗氢钢、抗硫化氢腐蚀用钢）16MnR(HIC)产品执行GB6654，GB6654是强制性标准，但需抗HIC（氢致裂纹）16MnR钢板属于压力容器范畴，走的压力容器材料标准，归6654管理。
HIC为抗氢致开裂钢，16MnR(HIC)比16MnR有更严格的制造、检验要求。
一、材料：1、标准σs≤355MPa。
2、实测σb≤630MPa。
3、使用状态为正火、正火+回火、退火或[wiki]调质[/wiki]。
4、碳当量≤0.45。
5、焊接接头HB≤200。
6、S、P≤0.006%，更严格时控制S、P≤0.002%。
二、制造要求：1、冷变形量≤5%时，进行消除应力热处理，大于5%时，进行正火处理。
2、焊后进行消除应力热处理。
氢诱裂纹（HIC）性能采用NACE TM0284－2003标准进行HIC性能评价，试验溶液由供需双方协商确定，其HIC试验的平均值满足：裂纹敏感率（CSR）≤2％裂纹长度率（CLR）≤15％裂纹厚度率（CTR）≤5％注：只有钢板和板卷钢管才考虑在湿硫化氢环境下的抗HIC问题，轧制钢管不考虑HIC，20＃ANTI-HIC钢管是错误的，没有标准，没有制造厂家。
大口径X65管线钢落锤性能不合的原因分析
与其它类的钢管的钢测试物理特性相比，不仅需要要求材 料的冲击性能，同时对材料的落锤性能 (DWTT) 有着更严格的 要求，尽管它们都表示样品的耐冲击性能，然而，冲击试验是横 向剪切力，重量损失试验是重力作用。较低的温度下韧脆钢板并 不意味着它具有优异的特性，并且对具有重量为落下的钢板的 结构有更严格的要求。
不合格试样的显微组织局部原始奥氏体晶粒大，析出物多，铁素体含量少，主要是由于铸坯装炉温度高造成，在后续的生产中
优化了装炉工艺及轧制工艺，使产品的落锤性能合格率稳定。
关键词 ：管线钢 ；Ｘ６５ ；落锤 ；装炉温度
中图分类号 ：ＴＧ１１５
文献标识码 ：Ａ
文章编号 ：１１－５００４（２０１８）０５－０１９５－２
另考虑微合金元素 Nb、V、Ti 等的碳氮化物在轧制前铸坯 中的固溶和析出因素。由于入炉温度在 750℃以上时 , 该元素在 铸坯加热之前仅稍微沉淀并在加热后熔化。微合金元素保持大 量固溶体并在轧制过程中充分析出。最后，沉积钢板的总量高于 低温炉的总量。
沉淀的颗粒以细分散体形式分布。细小且分布均匀的沉积 物也增加了钢的强度和韧性。当铸坯冷却至低于 750℃时，发生 一些沉淀并且微合金元素具有低固溶体。在随后，由于温度和时 间限制而保存热量的过程中，它不会完全溶解并且可能产生一 些大颗粒 。 [3，4]
M 管理及其他 anagement and other
大口径 X65 管线钢落锤性能不合的原因分析
谭 军，康嘉芸，胡乔乔
（湖南华菱湘潭钢铁公司，湖南 湘潭 ４１１１００）
摘 要 ：针对湘钢宽厚板厂所生产的 Ф１４２２ｍｍ 厚壁 ２５．４ｍｍ Ｘ６５ 低温落锤性能不合现象，对金相组织及断口形貌分析，发现
3 落锤性能不合格原因分析 3.1 装炉温度的影响
抗HIC管线钢性能影响因素分析
２ 抗 Ｈ Ｃ试 验 Ｉ
抗 Ｈ Ｃ性 能有 两种 试验 条件 ，一种 是在 Ｂ Ｉ Ｐ条
作者简介：亓伟伟 （ ９２一），女 ，２ ｏ １８ ０ ５年毕业 于东北大学 冶金工
管 线钢 中加 入 适量 的 Ｍｎ ，可提 高 钢 管 的淬 透
的含量 ，控制 Ｃ、Ｍ ｎ等元 素 的含量 在 一定 范 围 内 ， 可 有效 防 止管线 钢 产生 Ｈ Ｃ Ｉ 。通 常抗 Ｈ Ｃ管线 钢要 Ｉ
是 因 为 在 中 、低 强 度 铁 素 体一 珠 光 体 管 线 钢 中 ， Ｍｎ和 Ｐ的偏 析产 生 的 带状 组 织 在 热轧 过 程 形 成 了 对 Ｈ Ｃ敏 感 的 低 温 转 换 硬 组 织 带 ，ＨＩ Ｉ Ｃ经 常沿 珠 光 体 带扩 展 ，这 也 是 管 线 钢 的 Ｈ Ｃ多数 出 现在 板 Ｉ 厚 中心的 缘故 。 因此增 加 Ｍｎ的质 量 分数 ，将 导致 更多 的 带 状 组 织 生 成 ，从 而 使 Ｈ Ｃ敏 感 性 增 加 ， Ｉ 所 以管 线 钢 Ｍｎ的质 量 分 数 一 般 限 定 在 ０ ８ 一 ．％ １６ 。但 Ｃ含量 低 于 ００ ％ 的热 轧 钢 ，当 Ｍｎ含 ．％ ．５ 量 达 ２０ 时 ，仍 具有 优 良的抗 Ｈ Ｃ性 能 。Ｐ的偏 ．％ Ｉ 析也 促使 ＨＣ形 成 ，降 低 Ｐ 的含 量 可 以 明显 提 高 Ｉ
力学因素
钢材的应力、 冷加工（ 或热处理）焊接残余应力 、
环境因 素 ＨＳ ： 的含量（ 分压）ｐ 值、 、Ｈ 温度、０ 的含量、 ｃ： 氯离子浓 度
３ １ 材 料 因素 ．
钢在没有任何明显预兆的情况下突然开裂 ，其破坏
性 和危 害性 极 大 。 因而 目前 输 送 Ｈ ｓ及 水 分 含 量 较 高 的天 然 气 的管 线 钢 通 常 对 其 抗 ＨＩ 能 提 出 Ｃ性
Q345R(R-HIC)中HIC氢致开裂分类(氢脆和氢腐蚀)
Q345R（R・HIC）中HIC 试验1、氢致开裂（HIC）试验简介氢致开裂（HIC）英文全称是：Hydrogen induced crackingo硫化氢是石油和天然气中最具腐蚀作用的有害介质之一，在天然气输送过程中，硫化氢对输送管线的应力腐蚀占很大比重。
在湿硫化氢环境中使用时，能导致碳钢内部出现氢鼓泡（HB）、氢致开裂（HIC）和应力导向的氢致开裂（SOHIC）。
管材在含硫化氢等酸性环境中，因腐蚀产生的氢侵入钢内而产生的裂纹称为氢致开裂（HIC）国标GB/T8650-2006《管线钢和压力容器钢抗氢致开裂评定方法》，规定了管线钢和压力容器钢板在含有硫化物水溶液的腐蚀环境中，由于腐蚀吸氢引起的HIC的评定方法。
美标NACE TM 0284管道、压力容器抗氢致开裂钢性能评价的试验方法,规定了HIC氢致开裂的评定方法。
2、氢致开裂分类（氢脆和氢腐蚀）1）氢脆：各种情况下产生的氢原子直接渗透到钢内部后，使钢晶粒间原子结合力降低，造成钢材的延伸性、端面收缩率降低，强度也发生变化。
在裂纹尖端有与阳极反应相应的阴极反应发生。
所生成的氢或加工氢进入钢中引起氢致开裂。
2）氢腐蚀：氢与钢中的碳化物发生反应产生甲烷，甲烷气体不能从钢中扩散出去，聚集在晶粒间形成局部高压，造成应力集中，进而使钢材产生微裂纹或鼓泡。
3、破坏类型在石油天然气行业和石化行业中，如果在湿H2S环境下选用碳钢或低合金钢，那么钢板会发生很严重的脆化。
这种脆化的机理是：H2s与钢材表面发生腐蚀反应产生氢，而后氢又被钢材吸收导致氢脆。
对于低合金钢来说，这种破坏可分为以下几种类型：1）氢诱导开裂（HIC）。
HIC不需要应力就可以在钢材内部产生并传播。
2）硫化物应力开裂（SSC） ° SSC主要出现在硬度高的区域，如焊缝区。
3）应力方向氢诱导开裂（SOHIC）o事实上，SOHIC可被看作是HIC和SSC共同作用的结果。
4）氢致延迟裂纹：容器在焊接过程中，焊接材料中水分或油污在电弧高温作用下分解产生氢，这些氢一部分进入熔融的焊缝金属中，当焊缝冷却时来不急扩散出去形成局部高压而导致焊缝出现微裂纹的现象。
Q345R(HIC)钢板抗HIC性能不合格的原因分析及对策
宽厚板WIDE AND HEAVY PLATE第25卷第4期2019年8月Vol. 25,No.4August 2019' 37 •Q345R( HIC)钢板抗HIC 性能不合格的原因分析及对策刘海宽吴小林(江阴兴澄特种钢铁有限公司特板研究所)摘 要 通过低倍检验、金相显微镜、扫描电镜和断口分析等手段，对Q345R(HIC)钢板抗HIC 性能不合格的原因进行研究分析，探讨了压力容器钢板抗HIC 性能的关键影响因素，从改善钢板偏析、夹杂物变性和提 高钢板止裂性能4个方面采取工艺措施，最终提高了 Q345R(HIC )钢板的抗HIC 性能。
关键词Q345R (HIC )影响因素工艺措施Cause Analysis & Countermeasures on Disqualified HICResistance of Q345R(HIC) SteeS PlateLiu Haikuan and Wu Xiaolin(Special Plate Research Institute of Jiangyin Xindchend Specini Steei Works Co. , Ltd.)AbstrrcC By usins macroscopic test,metanooraphic microscope,scannins electron microscope and fracture analy-sis ,researches arc performed cm tie causes of disqualified HIC resistance foe Q345R(HIC) steel plate,the key influes- cins factors of HIC resistance for pressure vessel plate arc discussed , techd(nopicel measures arc takee from three as pects of improvinf plate senrenation,iscUsion moPification and crach arrest,the HIC resistance of Q345R(HIC) steei plate is fisally improven.Keywords Q345R(HIC) ,1110^0昭 factors,TechsoUpical meascreso 前言Q345R( HIC )钢板是在湿硫化氢环境中使用 的主要金属材料,在国内石化行业的油气开采、炼化和储运领域都得到广泛应用。
夹杂物和带状组织对管线钢腐蚀性能的影响
夹杂物和带状组织对管线钢腐蚀性能的影响发表时间：2019-12-06T17:10:14.637Z 来源：《科技新时代》2019年10期作者：康海伟[导读] 复合型氧化物中的元素组织形成的带状组织容易导致氢致裂纹的产生，并扩散后形成阶梯状裂纹。
南京钢铁股份有限公司 210035摘要：利用氢致开裂和电化学极化腐蚀充氢法、金相分析试验，对不同化学成分的管线钢氢致开裂性能受带状组织和夹杂物的影响进行研究，并对影响因素进行分析，经过试验发现，导致氢致裂纹发生重要原因为非金属夹杂物。
本文就此进行夹杂物和带状组织所造成的影响进行分析和探讨。
关键词：夹杂物；带头组织；腐蚀性能引言：输送油气中越来越高的H2S，容易对管部造成应力腐蚀和局部、全部腐蚀等，使管线失效，导致严重的经济损失，另外随着输油量需求的不断增加，新管线建设加大了管径，提高了输出量，同时也使输出压力增大，造成腐蚀开裂的情况更加严重，所以对钢管线抗腐蚀性、焊接性、管线强度等都提出了更高的要求。
本文通过对夹杂物和带状组织对三种管线用钢所造成的腐蚀性能影响的相关试验，为管线强度研究提供参考。
一、试验方法和材料采用三种超低碳合金和低碳合金管线用钢作为试验材料，I为耐腐蚀管线钢X52，II为对比钢种，III为耐腐蚀管线钢X65，化学成分对比如表一所示。
表一试验钢材料的化学成分对比（质量分数%）二、试验方法按照相关标准，对三种材料的非金属夹杂物和组织利用金相显微镜进行观察和分析。
针对三种材料，利用静态化学阴极充氢试验法，加入催化剂的充氢试验液对材料进行极化腐蚀，在极化时间12小时后，对材料进行清洗，再通过打磨、切割、抛光等处理，通过能谱仪和扫描电镜对氢致裂纹的腐蚀情况进行研究和分析[1]。
截取腐蚀试验钢进行抗HIC试验，通过对腐蚀试验后的试验钢进行清洗等处理，通过对指定观测面的显微镜观察和利用原位统计分析仪等设备对裂纹情况进行观察，并分析其附近元素分布情况。
三、试验结果分析（一）显微组织夹杂物级别通过对三种试验钢金相显微组织的观察发现，I、II试验钢呈现为珠光体和铁素体相结合的组织；III试验钢为粒状贝氏体和铁素体相结合的组织，通过其能谱和夹杂物形貌进行分析，并对其进行评定发现，I和III 的试验钢中的夹杂物含量远低于II号试验钢中的含量，同时其级别也较低。
影响管线钢管抗氢致开裂性能的因素
影响管线钢管抗氢致开裂性能的因素邓叙燕;王学敏;李玲霞【摘要】采用NACE TM 0284-2003氢致开裂标准中的试验方法以及金相显微镜和扫描电镜,研究了显微组织、合金元素、硫含量、非金属夹杂物、轧制延伸率对管线钢管抗氢致开裂性能的影响.结果表明,非金属夹杂物是导致钢管氢致开裂的主要因素;具有铁素体+回火贝氏体组织的管线钢管抗氢致开裂性能优于具有铁素体+珠光体组织的钢管;增大轧制延伸率有利于提高钢管的抗氢致开裂性能;管线钢中的Ca/S比值为1.5～2.0时,钢管的抗氢致开裂性能较好;管线钢中添加铜和镍对调质态钢管的抗氢致开裂性能影响较小.%The effect of microstructures,alloy elements,sulfur content,nonmetallic inclusion,and rolling elongation on resistance to hydrogen-induced cracking(HIC) of pipeline steel pipe was investigated by a test method in NACE TM 0284-2003 standard,OM and SEM.The results showed that the nonmetallic inclusion was a main factor responsible for the HIC of the pipeline steel pipe,the pipeline steel pipe having ferrite and tempered bainite was superior to one having ferrite and pearlite in the resistance to HIC,and the increase in rolling elongation of the pipe was beneficial to an improvement in the resistance toHIC.Furthermore,the pipeline steel in which the ratio of calcium to sulfur was 1.5 to 2.0 exhibited better resistance to HIC,and the addition of copper and nickel to the pipeline steel exerted a little influence on the resistance to HIC of the quenched and tempered pipe.【期刊名称】《上海金属》【年(卷),期】2017(039)006【总页数】5页(P4-8)【关键词】管线钢管;氢致开裂;氢鼓泡;显微组织;夹杂物【作者】邓叙燕;王学敏;李玲霞【作者单位】达力普石油专用管有限公司,河北沧州061000;河北省石油专用管工程技术研究中心,河北沧州061000;达力普石油专用管有限公司,河北沧州061000;河北省石油专用管工程技术研究中心,河北沧州061000;达力普石油专用管有限公司,河北沧州061000;河北省石油专用管工程技术研究中心,河北沧州061000【正文语种】中文据统计，世界上已探明的油气田中大约有1/3含有硫化氢气体，如我国的四川、长庆、中原、华北、塔里木等油气田都含有硫化氢气体。
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3. 1 化学成分 有研究[3] 表明钢中 C 、Mn 、P 、S 的含量对抗 H IC 性能有显著的影响 。碳是钢中最常用的强 化元素 ,随着[ C ]的增加 ,其 H IC 敏感性增加 ,但 是日本及前苏联研究认为[ C ]在 0. 01 %～0. 05 % 其 H IC 敏感性最小 。锰在钢中既能固溶又能与
化物夹杂物 B1. 0 级 ,与抗 H IC 性能较好的 X 52 (B1. 5 级) 相比 ,这种夹杂物级别属于正常较好的 情况 ,不会导致抗 H IC 性能严重不合格 。 3. 3 金相组织 大量研究表明对中低强度的管线钢而言 ,当 组织中出现带状珠光体组织和分布于板厚中心的
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3. 4 结合工艺分析 Grade B 首次试制 时连 铸未 采用 轻压 下工 艺 ,且拉速较慢 。铸坯质量较差 ,中心疏松的情况 较严重 。
(下转第 46 页)
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(编辑 :李 霞)
(上接第 43 页) 综合以上分析 ,得出结论 :首次试制时铸坯的 中心疏松可能是导致其抗 H IC 性能严重不合格 的主要原因 。为此在后续生产时改进了连铸工 艺 ,采用轻压下技术 ,稳定拉速保证铸坯的质量 , 减少疏松 。经过工艺调整后 ,该钢种的抗 H IC 性 能大幅提高 ,多数炉次未出现微裂纹 ,全部合格 。
3 分析与讨论
促进 H IC 发生 , 其 与 锰 形 成 的 MnS 夹 杂 物 是
各种研究[122] 表明影响钢材抗硫化氢腐蚀的 H IC 最 容 易 形 核 的 位 置 , 其 含 量 必 须 控 制 在
因素很多 。从生产工艺方面来说主要有以下几个 0. 002 %以下 。磷元素在钢材凝固时产生偏析 ,从
图 4 裂纹形貌
裂纹中心处能谱结果显示存在 C、O 、S、Si 、 Mn 元素 。结合成分分析的结果 ,排除 MnS 夹杂 物异常的可能 。由于裂纹在钢中主要沿着珠光体 扩散 ,裂纹处 C 元素的含量说明该处可能是珠光 体组织 。剩下只有 O 元素的出现显得异常 。O 元素在钢中一般的存在形式是氧化铝夹杂物 ,但 是能谱分析未显示铝元素 ,排除了氧化铝夹杂物 的可能 。O 元素的出现还有可能是铸坯中疏松处 在加热时氧化后带入 。为排除电镜试样制样时带 入 O 元素 ,在裂纹周围也进行了能谱分析 (见图 6 、7) ,结果表明在裂纹周围并没有 O 元素的存
表 1 钢卷主要化学成分
wt , %
材料号
C
Si
Mn
P
S
Mo
Nb
Ca
A
< 0. 08 0. 174
0. 657 < 0. 008 < 0. 002 0. 002
0. 012 0. 003 1
板卷的成分设计完全符合控制要求 ,特别是 P 、S 的控制很好 ,满足抗 H IC 管线钢的要求 。 3. 2 夹杂物 一般认为钢中 MnS 夹杂物是导致 H IC 性能 不合格的主要因素 ,因此对不合格板卷取金相组 织分析样 ,进行夹杂物分析 。检验结果为少量硫
2009 年第 1 期 梅山科技
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管线钢抗 H IC 性能不合格原因分析
朱红丹1 殷 胜2 (11 梅山钢铁公司制造管理部 21 梅山钢铁公司技术中心 南京 210039)
摘 要 :抗硫化氢腐蚀管线钢是管线钢中性能要求等级最高的钢种 ,是宝钢的 o nly o ne 产品 。通过对 Grade B 试制时抗 H IC 性能不合格的原因分析 ,探讨了管线钢抗 H IC 性能的 关键影响因素 ,并提出了提高管线钢抗 H IC 性能的控制措施 。 关键词 : H IC ;管线钢 ;影响因素
按照 NACE TM 0177 标准的要求 ,在 A 溶
液中对试样施加 72 %SM YS 的应力 ,720 h 后检
查试样厚度方向的裂纹情况 ,根据裂纹的长度评
定其抗硫化氢应力腐蚀性能 。 2. 3 试验结果
图 2 氢致裂纹
首次试制的 Grade B 经硫化氢腐蚀试验后 , 表面出现大量鼓泡 (见图 1) ,对其截面进行显微 观察 ,其截面出现了大量的肉眼都可见的裂纹 (见 图 2) 。试验结果表明试制的 Grade B 的抗 H IC 性能不合格 。为此对不合格的原因进行了调查和 分析 。
Disqualif ication Analysis of HIC Resistance Perf ormance of Pipeline Steel
Z hu H on g d an1 Yi n S hen g2 (11 Manufact uring Management Depart ment of Meishan Iro n & Steel Co . ,
束 P H 值 :3. 5～4. 0 。检测周期 :96 h 。试样取出 的关键因素 。
后检查表面鼓泡情况 ,之后截取垂直于轧向的截
面 ,用金相显微镜观察截面是否有微裂纹 。并计
算 3 个参量 :裂纹长度率 CL R 、裂纹宽度率 C TR
和开裂敏感率 CSR ,用于评定材料的抗硫化氢腐
蚀能力 。
2. 2 SSCC 试验
1 硫化氢腐蚀的机理 硫化氢腐蚀是指钢材在含水硫化氢中发生的 电化学腐蚀 。主要的腐蚀形式为 :全面腐蚀和硫 化物应力腐蚀开裂 。对于低合金高强度钢而言 , 一般有以下 4 种形式 : 1. 1 氢鼓泡 ( HB) 钢材表面的水分子中产生大量的氢原子 ,氢
原子向钢材内部渗入 ,在缺陷部位 (如夹杂 、位错 、 蚀坑等) 聚集 ,结合成氢分子 。由于分子所占的空 间是原子的 20 倍 ,巨大的体积膨胀使钢材内部产 生很大的内应力 ,当应力达到一定的程度时就引 起了界面开裂 ,形成氢鼓泡 。其分布平行于钢板 表面 。 1. 2 氢致开裂 ( H IC) 当氢原子在钢材的内部缺陷处聚集形成小的 鼓泡裂纹后 ,随着内部氢分子的压力增高 ,小裂纹 趋向于相互连接形成有阶梯状特征的氢致开裂 。 氢致开裂裂纹分布平行于轧制方向 。 1. 3 硫化物应力腐蚀开裂 ( SSCC) 氢原子渗入钢材内部溶解于晶格中产生脆 性 ,在外加应力的作用下形成开裂 。 1. 4 应力导向氢致开裂 ( SO H IC) 在应力引导下 ,在夹杂物与缺陷处聚集的氢 分子形成的小裂纹 ,沿着垂直于应力的方向发展 。 一般而言 ,热轧态的管线钢是制管的母材 ,需 要进行 HB 、H IC 和 SSCC 3 项检验 。
3 结 论 通过对蓄热式 、空气煤气双预热式和脉冲式 3 种不同型式加热炉能耗 、建设成本 、运行维护及 应用风险的分析比较 ,认为梅钢 1 422 mm 热轧 1 号加热炉大修改造选用空气煤气双预热式燃烧方 案是一种最优化的选择 。
致 谢 :本文所用部分数据得到了热轧板厂 同仁的支持和帮助 ,在此深表感谢 !
2 试验方法及结果 用梅钢自产抗硫化氢管线钢 Grade B ,按照 标准进行了抗 H IC 试验和 SSCC 试验 。 2. 1 H IC 试验
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硫结合 形 成 MnS 夹 杂 物 , MnS 的 存 在 增 加 了
H IC 敏感性 ,但是只有锰和硫质量分数之积达到
一定值时才容易产生 MnS。同时 [ Mn ]的增加会
图 1 表面鼓泡
引起带状组织的生成 ,从而增加 H IC 敏感性 ,一
般 Mn 的质量分数控制在 0. 8 %～1. 6 %。硫能
21 Technology Center of Meishan Iro n & Steel Co . ,Nanjing 210039) Key words :H IC ;pipeline steel ;influencing factor
抗 H IC 管线钢是石油天然气用钢中性能要 求等级最高 、生产难度最大的钢种 ,由于其对钢水 的纯净度 、铸坯的偏析控制及控轧控冷的要求极 高 ,国内能够生产这种钢的厂家很少 ,该产品目前 是宝钢的 Only o ne 产品 。梅钢目前开发生产了 2 种牌号 ,分别为 X52 和 Grade B 。X52 是 2007 年 开发生产的 ,其抗 H IC 性能较好 ,出现裂纹的数 量较少 ,且多数都是小裂纹 ,符合客户的要求 。而 2008 年 Grade B 的生产出现了很大的波动 ,首次 生产的产品抗 H IC 性能很差 ,全部不合格 ,且氢 致裂纹呈现典型的阶梯状形貌 。 本文通过针对 Grade B 管线钢的成分控制 、 冶炼工 艺 、轧 制 工 艺 、显 微 组 织 等 方 面 进 行 抗 H IC 性能不合格的原因调查 ,分析了影响管线钢 抗 H IC 性能的主要因素 ,为提高抗 H IC 管线钢 生产稳定性提供理论依据 。
朱红丹 殷 胜 管线钢抗 H IC 性能不合格原因分析
Mn 、P 元素的低温转换组织时 ,钢的 H IC 敏感性 增加 。 对不合格板卷进行金相组织分析 ,其组织属 于铁素体 + 珠光体 (见图 3) ,未发现珠光体带状 组织 。
在。
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图 3 金相组织
对 H IC 试验后的试样的裂纹进行电镜和能 谱分析 ,以确认是否存在 MnS 夹杂物 。裂纹形貌 见图 4 ,裂纹中心位置的能谱分析见图 5 。
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梅山科技 2009 年第 1 期
降 3. 42 %左右 。 2. 2. 3 适用特点比较 脉冲燃烧方式适合于产量波动幅度较大 ,钢 种 、规格变换比较频繁 ,跟踪精度要求较高的生产 条件 ,分公司 2 050 mm 热轧产品的规格品种变 化较多 ,适用于该种燃烧方式 。但是从梅钢情况 来看 ,2009206 之后 ,公司 350 万 t 扩建改造全部 完成 ,1 422 mm 热轧将进入满负荷生产状态 ,产 量在正常情况下不会大幅度波动 ,同时 ,该产线的 品种 、规格变化也相对较少 ,其工况条件并不是非 常适合脉冲燃烧方式 。 2. 2. 4 建设成本及风险比较 脉冲式加热炉三电系统的改造量要比空气煤 气双预热式多 50 %以上 ,对烧嘴前 ON2O FF 脉冲 调节阀的稳定性和可靠性要求也比较高 ,管道布 置复杂 ,改造和维护费用都比采用空气煤气双预 热方案要高 。 如果采用空气煤气双预热式燃烧系统 ,其炉 型结构与 2 号加热炉相似 ,工艺方案成熟可靠 ,设 计 、施工 、调试有成功经验可以借鉴 ,生产操作 、工 艺设备等尽可能保持炉区的一致性 ,便于操作和 维护 。