钢结构课程设计计算纸
《钢结构设计》课程设计计算书
1.设计资料哈尔滨市某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度33m ，柱距7m ，柱高8m ，屋面坡度1/10，地震设防烈度为6度。
刚架平面布置如下图1.1所示，刚架形式及几何尺寸如下图1.2所示。
屋面及墙面板均为彩色压型钢板，内填充以保温玻璃棉板，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C 型钢，间距为1.5米，钢材采用Q345钢，焊条采用E50型。
图1.1 刚架平面布置图图1.2 刚架形式及几何尺寸80001:10330001650700071200600600110001100011000330007000700070007000700070007000700070002.荷载计算2.1荷载取值计算：（1）屋盖永久荷载标准值（对水平投影面）YX51—380—760型彩色型钢板 0.15 2kN m 50 mm 厚保温玻璃棉板 0.05 2kN m PVC 铝箔及不锈钢丝网 0.02 2kN m 檩条及支撑 0.10 2kN m 刚架斜梁自重 0.15 2kN m 悬挂设备 0.50 2kN m 合计 0.97 2kN m （2）屋面可变荷载标准值 ①屋面活荷载：0.482kN m②雪荷载：哈尔滨市基本雪压0S =0.452kN m 。
对于单跨双坡屋面，屋面坡角α=54238'''，z μ=1.0，雪荷载标准值 ：k S =z μ0S =1.0×0.45=0.452kN m 。
③本工程不考虑积灰荷载。
所以屋面可变荷载取Max {}=活荷载,雪荷载0.482kN m 。
（3）轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等） 0.52kN m（4）风荷载标准值基本风压：0ω=1.05×0.552kN m =0.582kN m ；根据地面粗糙度类别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z μ=1.0。
钢结构课程设计计算说明书(2024版)
一、荷载计算永久荷载（设计值）：预应力混凝土屋面板 1.45kN/m2×1.35=1.96kN/m2三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40kN/m2×1.35=0.54kN/m2水泥砂浆找平层0.40kN/m2×1.35=0.54kN/m2保温层0.70kN/m2×1.35=0.95kN/m2一毡二油隔气层0.05kN/m2×1.35=0.07kN/m2水泥砂浆找平层0.30kN/m2×1.35=0.41kN/m2屋架和支撑自重（0.12+0.011×16）×1.35=0.40kN/m2管道荷载0.10kN/m2×1.35=0.135kN/m2合计 5.005kN/m2可变荷载：施工荷载和雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
屋面活荷载0.70kN/m2×1.4=0.98kN/m2积灰荷载0.70kN/m2×1.4=0.98kN/m2合计 1.96kN/m2屋面坡度不大，对荷载影响小，未予考虑。
风荷载对屋面为吸力，重屋盖可不考虑。
二、荷载组合本设计按全跨荷载的永久效应组合：5.005+0.7×0.98+0.9×0.98=6.573kN/m2本设计为16m跨度，取5等分，即每单跨3.2m，根据结构布置，存在两种形式的节点荷载，即6m×3.2m和6m×1.6m，分别计算其大小。
F d=6.573×6×3.2=126.20 kNF d=6.573×6×1.6=63.10 kN内力计算kN 利用ansys软件，计算出各节点的杆件内力，得出最大拉力杆件值为596.10；最大压力在杆件值为606.87。
kN 三、杆件截面设计根据腹杆最大内力值,由屋架节点板厚度参考可知：支座节点板厚度取14mm ；其余节点板与垫板厚度取12mm 。
钢结构课程设计计算书
钢结构课程设计班级：****姓名：****学号：****指导老师：****2011年* 月*日目录一设计资料8 (3)二结构形式与布置 (3)三荷载计算 (4)四内力计算 (5)五杆件设计 (6).六节点设计 (14)一、设计资料1、题号*的已知条件：梯形钢屋架跨度27m，长度96m，柱距6m。
该车间内设有两台200/50 kN中级工作制吊车，轨顶标高为8.000 m。
冬季最低温度为－20℃，地震设计烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g。
采用1.5m×6m预应力混凝土大型屋面板，80mm厚泡沫混凝土保温层，卷材屋面，屋面坡度i＝1/16。
屋面活荷载标准值为0.7 kN/m2，雪荷载标准值为0.3 kN/m2，积灰荷载标准值为0.6 kN/m2。
屋架铰支在钢筋混凝土柱上，上柱截面为400 mm×400 mm，混凝土标号为C20。
钢材采用Q235B级，焊条采用E43型。
2、屋架计算跨度：l o=27-2×0.15=26.7m。
3、跨中及端部高度：本次设计为无檩体系屋盖，采用缓坡梯形屋架，取屋架在27m 轴线处的端部高度h’o=2000mm，屋架的中间高度h=2844mm，屋架在26.7m处，两端高度为h o= 2005m。
屋架跨中起拱按l o/500考虑，取53mm。
二、结构形式与布置屋架型式及几何尺寸如图1-1所示。
图1-1梯形屋架的形状和几何尺寸根据厂房长度（96m>60m）、跨度及荷载情况，设置三道上、下弦横向水平支撑。
因柱网采用封闭结合，厂房两端的横向水平支撑设在第一柱间，该水平支撑的规格与中间柱间支撑的规格有所不同。
在上弦平面设置了刚性系杆与柔性系杆，以保证安装时上弦杆的稳定，在各柱间下弦平面的跨中及端部设置了柔性系杆，以传递山墙风荷载。
在设置横向水平支撑的柱间，于屋架跨中和两端各设一道垂直支撑。
梯形钢屋架支撑布置如图1-2所示。
垂直支撑1-1垂直支撑2-2桁架上弦支撑布置图桁架下弦支撑布置图图1-2 梯形屋架支撑布置三、荷载计算屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，计算时，取较大的荷载标准值进行计算。
0505钢结构课程设计计算书-20页word资料
一、 设计资料：(1) 某地一机械加工车间，长96m ，跨度27m ，柱距6m ，车间内设有两台40/10T 中级工作制桥式吊车，轨顶标高18.5m ，柱顶标高27m ，地震设计烈度7度。
(2) 1.5×6m 预应力钢筋混凝土大型屋面板，上铺100mm 厚泡沫混凝土保温层，三毡四油（上铺绿豆砂）防水层，找平层2cm 厚，卷材屋面，屋面坡度i=1/10，屋架简支于钢筋混凝土柱上，混凝土强度等级C20，上柱截面400×400mm 。
钢材选用Q235B ，焊条采用E43型。
(3)荷载： 永久荷载：防水层 0.4kN/m 2 找平层 0.30kN/m 2 100厚泡沫混凝土保温层 1kN/m ³ 预应力混凝土大型屋面板1.4kN/m 2屋架和支撑自重为 0.417kN/m 2 可变荷载：基本风压： 0.45 kN/m 2 基本雪压：（不与活荷载同时考虑） 0.35kN/m 2 积灰荷载 0.55kN/m 2 屋面活荷载 0.95kN/m 2 （4）桁架计算跨度：0l 2730026.7m =-=跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.300h m=在26.7m的两端高度：01.965h m=在27m轴线处端部高度：01.950h m=桁架跨中起拱50mm（L/500≈）二、结构形式与布置：采用梯形钢屋架，封闭结合。
拟采用下承式屋架，由于屋面板的宽度为1.5m，故采用再分式腹杆。
屋架的桁架形式及几何尺寸如图2所示。
桁架支撑布置如图3所示。
图2.桁架支撑布置三、荷载计算：屋面活载与雪载不会同时出现，从资料可知屋面活载大于雪荷载故取屋面活载计算。
标准永久荷载：防水层 0.4kN/m2找平层 0.30kN/m2100厚泡沫混凝土保温层1kN/m³预应力混凝土大型屋面板 1.4kN/m2屋架和支撑自重为 0.417kN/m2合计 3.517KN/㎡合计节点标准恒荷载G1=6X1.5X3.517=31.653KN屋架及支撑节点标准恒荷载G2=6X1.5X0.417=3.753KN屋面板节点标准恒荷载G3=6X1.5X1.4=12.6KN标准活荷载：积灰荷载0.55kN/m2屋面活荷载0.95kN/m2基本风压：0.45 kN/m2风荷载：W左=1.05X（-0.60）X 1 X 0.5=-0.315KN/㎡W右=1.05X（-0.50）X 1 X 0.5=-0.2625KN/㎡活荷载（不含风荷载）的节点标准值Q1=6X1.5X（0.55+0.95）=13.5KN 设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）全跨节点荷载设计值：F=1.35 X G1+ 1.4 X 0.7 X （W右+Q1）=55.70KN（2）全跨永久荷载+右半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值:对结构不利时：对结构有利时：半跨节点可变荷载设计值：222.1F 1.4(0.70.70.90.5) 1.5611.84kN m kN m m m kN =⨯⨯+⨯⨯⨯=（按永久荷载为主的组合）22.2F 1.4(0.70.90.5) 1.5614.49kN m m m kN =⨯+⨯⨯⨯=（按可变荷载为主的组合）（3）全跨永久荷载+半跨屋面板自重+全跨可变荷载 全跨节点永久荷载设计值： 对结构不利时： 对结构有利时：半跨节点屋面板自重及活载设计值：（1），（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
钢结构课程设计计算书
钢结构课程设计计算书⼀由设计任务书可知：⼚房总长为120m，柱距6m，跨度为24m，屋架端部⾼度为2m，车间内设有两台中级⼯作制吊车，该地区冬季最低温度为-22℃。
暂不考虑地震设防。
屋⾯采⽤1.5m×6.0m预应⼒⼤型屋⾯板，屋⾯坡度为i=1:10。
卷材防⽔层⾯（上铺120mm 泡沫混凝⼟保温层和三毡四油防⽔层）。
屋⾯活荷载标准值为0.7KN/㎡，雪荷载标准值为0.4KN/㎡，积灰荷载标准值为0.5KN/㎡。
屋架采⽤梯形钢屋架，钢屋架简⽀于钢筋混凝⼟柱上，混凝⼟强度等级C20.⼆选材：根据该地区温度及荷载性质，钢材采⽤Q235-C。
其设计强度为215KN/㎡,焊条采⽤E43型，⼿⼯焊接，构件采⽤钢板及热轧钢筋，构件与⽀撑的连接⽤M20普通螺栓。
屋架的计算跨度L。
=24000-2×150=23700，端部⾼度：h=2000mm(轴线处)，h=2150(计算跨度处)。
三结构形式与布置：屋架形式及⼏何尺⼨见图1所⽰：图1屋架⽀撑布置见图2所⽰：图2四荷载与内⼒计算：1．荷载计算：活荷载于雪荷载不会同时出现，故取两者较⼤的活荷载计算。
永久荷载标准值：防⽔层（三毡四油上铺⼩⽯⼦）0.35KN/㎡找平层（20mm厚⽔泥砂浆）0.02×20=0.40 KN/㎡保温层（40mm厚泡沫混凝⼟0.25 KN/㎡预应⼒混凝⼟⼤型屋⾯板 1.4 KN/㎡钢屋架和⽀撑⾃重0.12+0.011×24=0.384 KN/㎡总计：2.784 KN/㎡可变荷载标准值：雪荷载＜屋⾯活荷载（取两者较⼤值）0.7KN/㎡积灰荷载0.5KN/㎡风载为吸⼒，起卸载作⽤，⼀般不予考虑。
总计：1.2 KN/㎡永久荷载设计值 1.2×2.784 KN/㎡=3.3408KN/㎡可变荷载设计值 1.4×1.2KN/㎡=1.68KN/㎡2．荷载组合：设计屋架时应考虑以下三种组合：组合⼀全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦荷载P=(3.3408KN/㎡+1.68KN/㎡) ×1.5×6=45.1872KN组合⼆全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦荷载P1=3.3408KN/㎡×1.5×6=30.07KNP2=1.68KN/㎡×1.5×6=15.12KN组合三全跨屋架及⽀撑⾃重+半跨⼤型屋⾯板⾃重+半跨屋⾯活荷载屋架上弦荷载P3=0.384KN/㎡×1.2×1.5×6=4.15KNP4=(1.4×1.2+0.7×1.4)×1.5×6=23.94KN3,内⼒计算：⾸先求出杆件内⼒系数，即单位荷载作⽤下的杆件内⼒，荷载布置如图3所⽰。
钢结构课程设计计算书
钢结构课程设计计算书(总17页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--钢结构课程设计计算书一、设计资料贵阳某单层单跨厂房总长度90m，纵向柱距6m。
柱子为钢筋混凝土柱，柱的混凝土强度等级为C30，屋盖采用无檩体系的21m梯形钢屋架，屋架铰接于混凝土柱上，屋面坡度i=L/10；L为屋架跨度。
钢材采用Q235－BF，焊条采用E43型，手工焊。
二、结构形式与布置桁架形式及几何尺寸如图所示。
桁架支撑布置图507.513屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可以知道屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
1.恒载各项标准值为防水层： M2预应力混凝土大型屋面板： M2屋架和支撑自重： M2悬挂管道： M 2共 KN/M 22.活载各项标准值为：屋面活荷载： KN/M 2 雪载： KN/M 2 因为屋面活荷载标准值大于雪荷载标准值，故只考虑屋面活荷载标准值，又因为不考虑积灰荷载。
共 M 2 设计桁架时，应只考虑一种荷载组合，即全跨恒载+全跨活载。
全跨节点荷载设计值：按照可变荷载效应控制的组合：22(1.2 1.20/ 1.40.70/) 1.5621.78dF kN m kN m m m kN =⨯+⨯⨯⨯=其中，永久荷载，荷载分项系数2.1=q r ；屋面活荷载或雪荷载，荷载分项系数4.1=Q r ； 按照永久荷载效应控制的组合：22(1.35 1.20/ 1.40.70.70/) 1.5620.75dFkN m kN m m m kN =⨯+⨯⨯⨯⨯=其中，永久荷载，荷载分项系数35.1=q r ；屋面活荷载或雪荷载，荷载分项系数4.1=Q r ； 组合系数7.01=ψ； 故节点荷载取。
4.内力计算桁架支撑布置图桁架支撑布置符号说明：SC---上弦支撑；XC---下弦支撑；CC---垂直支撑；GG---刚性细杆；LG---柔性细杆全跨恒载+全跨活载的内力进行组合，计算结果见下表。
钢结构课程设计-计算书
钢结构课程设计计算书一、设计资料某单层厂房长72m，跨度30m，柱距6m，厂房内无吊车、无振动设备，屋架铰接于混凝土柱上，屋面采用1.5x6m大型预应力钢筋混凝土屋面板，屋面构造如图1所示。
屋架采用梯形屋架，简支在钢筋混凝土柱上，混凝土标号为C25。
屋架钢材选用Q235，焊条选用E43系列，手工焊。
依据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）等，屋架荷载标准值如图2所示图2 屋架荷载标准值二、屋架形式和几何尺寸屋面材料为大型屋面板，故采用无檁体系平坡梯形屋架。
计算跨度l0=l−300=30000−300=29700mm屋面坡度i=1/10端部高度H0=1.8~2.4m 取2m中部高度H=H0+l/10=3.5m屋架几何尺寸如图3（上）所示。
图3屋架几何尺寸和结构编号三、支撑布置由于房屋长度有72m，故需要在房屋两端部和中间部开间设置上、下弦横向水平支撑和屋架两端及跨中处设置垂直支撑。
其他屋架则在垂直支撑处分别于上、下弦设置三道系杆，其中屋脊和两支座处为刚性系杆，其余三道为柔性系杆。
（见下页）四、屋架节点荷载屋面坡度较小，故对所有荷载均按水平投影面计算（不考虑风荷载）1.5x6m 大型屋面板1.4kN/m2100mm 厚水泥珍珠岩制品保温层0.5kN/m22cm1：3 水泥砂浆找平层0.4kN/m2二毡三油防水层0.35kN/m2屋架及支撑重量0.12+0.011l=0.12+0.011×30=0.45kN/m2永久荷载总和3.1kN/m2使用活荷载（大于雪荷载）0.7kN/m2荷载组合：1.全跨永久荷载＋可变荷载由可变荷载控制：F=(1.2×3.1+1.4×0.7)×1.5×6=42.3kN 由永久荷载控制：F=(1.35×3.1+1.4×0.7×0.7)×1.5×6=43.8kN 故取节点荷载设计值43.8kN2.全跨永久荷载＋半跨可变荷载（左跨）由可变荷载控制：左跨：F=(1.2×3.1+1.4×0.7)×1.5×6=42.3kN右跨：F=1.2×3.1×1.5×6=33.5kN由永久荷载控制：左跨：F=(1.35×3.1+1.4×0.7×0.7)×1.5×6=43.8kN右跨：F=1.35×3.1×1.5×6=37.7kN故取节点荷载设计值：左跨43.8kN、右跨37.7kN3.全跨屋架、天窗和支撑自重＋半跨檩条、屋面板＋半跨可变荷载（左跨）由可变荷载控制：左跨：F=(1.2×0.45+1.2×1.4+1.4×0.7)×1.5×6=28.8kN右跨：F=1.2×0.45×1.5×6=4.9kN由永久荷载控制：左跨：F=(1.35×0.45+1.35×1.4+1.4×0.7×0.7)×1.5×6=28.7kN右跨：F=1.35×0.45×1.5×6=5.5kN故取节点荷载设计值：左跨28.7kN、右跨5.5kN五、屋架杆件内力经结构力学求解器计算，屋架结构编号如图3（下）所示。
《钢结构》课程设计计算书
一、 设计资料及有关规定1、跨度L=15m 。
柱距（屋架间距）为6m ；长度为84m 。
2、屋面为彩色涂层压型钢板复合保温板（含檩条） 0.25 KN/m 2屋架及支撑 0.12+0.011×L （m ）KN/m 2 3、雪荷载 0.50KN/m 2 4、钢材为Q235（3号钢）,焊条采用E43型 5、屋面坡度i=1/36、悬挂荷载 0.3 KN/m 27、屋盖承重结构采用三角形钢屋架8、令钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上。
上柱截面为400mm ×400mm ，所用混凝土为C25,轴心抗压强度设计值211.9/c f N m m 。
二、 屋架尺寸及檩条设置1、屋架几何长度及节点编号如图所示，运输单元如图半跨7.5m 运输,最大高度3m 。
起拱高度f =L/500=15000/500=30mm2、檩条支承于屋架上弦节点处。
故采用檩条间距为2.646m 。
檩条跨度6m 。
在檩条间跨中位置设置拉条，圆钢拉条10mm 。
屋脊和屋檐处都设置斜拉条及撑杆。
三、 支撑布置1. 根据厂房长度(84m>60m)、跨度15m 及荷载等情况，设置上弦横向水平支撑3道，下弦横向水平支撑3道，防止屋架水平方向振动。
仅在跨度中央设置一道垂直支撑。
上弦平面内在屋脊处设置刚性系杆及两端设置柔性系杆；下弦平面内在跨中设置刚性系杆及两端设置柔性系杆。
梯形钢屋架支撑布置如图所示：四、杆件内力计算1.荷载计算永久荷载标准值:屋架及支撑0.12+0.011×L=0.285 2K N m(水平)/屋面及保温（檩条） 0.25 2/K N m悬挂荷载 0.3 2K N m/总计 0.835 2K N m/可变荷载标准值:雪荷载 0.8 2K N m/总计 0.82K N m/永久荷载设计值 1.2×0.835=1.002 kN/㎡可变荷载设计值 1.4×0.8=1.12 kN/㎡风荷载不考虑2.荷载组合设计屋架时，应考虑以下三种组合：组合一全跨永久荷载+全跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P=(1.002+1.12) ×2.7×6=34.376 kN组合二全跨永久荷载+半跨可变荷载屋架上弦节点荷载 P1 =1.002×2.7×6=16.232 kNP2 =1.12×2.7×6=18.144 kN组合三全跨屋架及支撑自重+半跨屋面结构材料+半跨施工荷载屋架上弦节点荷载 P3=1.2×0.285×2.7×6=5.54kNP4=1.2×0.55×2.7×6=10.692 kNP5=1.4×1.0=1.4 kN3.杆件内力计算本设计使用结构力学求解器,计算杆件在单位节点力作用下各杆件的内力系数。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
一、设计资料温州地区某一单跨厂房总长度60m，纵向柱距6m，跨度18m。
建筑平面图如图1所示。
1.结构形式:钢筋混凝土柱，梯形钢屋架。
柱的混凝土强度等级为C30，屋面坡度i=1/10；L为屋架跨度。
地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为1台30t（中级工作制）。
2. 屋架形式及材料:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图2所示。
屋架采用的钢材为Q235钢，并具有机械性能：抗拉强度、伸长率、屈服点、180℃冷弯试验和碳、硫、磷含量的保证；焊条为E43型，手工焊。
3. 荷载标准值（水平投影面计）①永久荷载：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.5 KN/m2水泥砂浆找平层 0.5 KN/m2保温层0.55 KN/m2一毡二油隔气层 0.05 KN/m2水泥砂浆找平层 0.4 KN/m2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m2屋架及支撑自重：按经验公式0.120.011q L=+计算： 0.318 KN/m2 悬挂管道： 0.15 KN/m2②可变荷载：屋面活荷载标准值：27.0mkN/雪荷载标准值： 0.35KN/m2积灰荷载标准值： 1.2 KN/m2厂房平面图.51507.59内力系数图二、屋盖支撑布置1、上弦横向水平支撑上弦横向水平支撑布置在房屋两端的第二开间，沿屋架上弦平面在跨度方向全长布置。
考虑到上弦横向水平支撑的间距大于60m,应在中间柱间增设横向水平支撑。
2、下弦横向水平支撑屋架跨度为18m,应在上弦横向水平支撑同一开间设置下弦横向水平支撑，且沿屋架下弦在屋架跨度方向全长布置。
3、下弦纵向水平支撑本厂房设有1台30t(中级工作制)的桥式吊车，且未设柱梁，因此，可不设下弦纵向水平支撑。
4、垂直支撑垂直支撑应设在上、下弦横向水平支撑同一开间内的两榀屋架之间。
梯形屋架跨度L=18m时，可仅在跨中和两端各设置一道，共三道。
5、系杆屋脊节点以及屋架支座处沿厂房设置通常的刚性系杆，屋架下弦跨中通常设置一道柔性系杆。
屋盖支撑布置如图3所示：上弦横向水平支撑1-12-2下弦横向水平支撑三、荷载和内力计算1、荷载计算(1)屋面永久荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.5 KN/m 2 水泥砂浆找平层 0.5 KN/m 2 保温层 0.55 KN/m 2 一毡二油隔气层 0.05 KN/m 2 水泥砂浆找平层 0.4 KN/m 2预应力混凝土大型屋面板 1.4 KN/m 2屋架及支撑自重：按经验公式0.120.011q L =+计算： 0.318 KN/m 2 悬挂管道： 0.15 KN/m 2小计 ∑3.89KN/ m 2(其中，tan a=1/10, cos a=995.0)tan 1/(12=+a ﹚(1)屋面可变荷载标准值：屋面活荷载标准值： 2/7.0m kN 雪荷载标准值： 0.35KN/m 2 积灰荷载标准值： 1.2 KN/m 2k q =（屋面活荷载，屋面雪荷载）max +屋面积灰荷载=1.9KN/2m （沿水平方向分布）2、荷载组合﹙1﹚钢屋架强度和稳定性验算时，仅考虑全跨荷载作用下工况，即全跨永久荷载+全跨可变荷载。
屋架上弦节点荷载（由永久荷载效应控制的组合）：F=[1.35×3.89+1.4×（0.7×0.7+1.2×0.9）] ×1.5×6.0=67.05 KN（其中，1.5m×6m为预应力混凝土大型屋面板面积，含灌缝）屋架上弦节点荷载（由可变荷载效应控制的组合）：F=﹙1.2×3.89+1.4×1.9﹚×1.5×6.0=65.95 KN取F=67.05 KN﹙2﹚屋架挠度计算时，仅考虑全跨永久荷载+全跨可变荷载组合：屋架上弦节点荷载（由永久荷载效应控制的组合）：F=﹙3.89＋1.9﹚×1.5×6.0=52.11 KNk3、杆件内力计算屋架在全跨满载荷载作用下的计算简图如图2所示。
则，全跨满载作用下的内力计算结果见下表：内力计算表四、杆件截面设计1、上弦杆整个上弦杆采用等截面，按FG 杆件的最大设计值进行内力设计：N=-610.29 KN 。
计算长度 ox l =1507.5mm ，oy l =1l =2d=2×1507.5=3015mm(按大型屋面与屋架保证三点可靠焊缝考虑，取两屋面板的宽度)。
最大腹敢压力为-435.96 KN （aB 腹杆），由屋架节点板厚度参考表可知，支座节点板厚度取t=12mm,中间节点板厚度取t=10mm.因为oy l =2ox l ，截面宜采用 两个不等肢角钢相并，截面类型为b 类，如图所示：设λ=60，查表得807.0=ϕ，所需面积为:2342.3517215807.010610.29mm f N A =⨯⨯==ϕ需要回转半径为： cm mm l i xx 513.213.25605.15070====λcm mm l i yy 025.525.506030150====λ根据需要的A 、i x 、i y ，查角钢型钢表，选用2∟140×90×8（短肢相距10mm ）,A =36.0772cm ,i x = 2.59cm, i y =6.73cm.20.589.255.15070===x x x i l λ＜[λ]=150 80.443.6730150===yy y i l λ＜[λ]=150 短肢相并的角钢，可近似取 yz λ=[]15080.44=<=λλy （满足长细比） 由x λ=58.02 查得min ϕ=x ϕ=0.817（b 类），则223/215/05.207817.07.360710610.29mm N f mm N A N x =<=⨯⨯==ϕσ（满足要求）因此，所选截面合适。
2、下弦杆整个下弦杆采用同一截面，最大内力在eg 杆，max N =622,16 KN 计算长度ox l =3000mm, oy l =9000mm(纵向水平支撑点系杆与系杆之间的距离)。
所需净截面面积：2377.289321510622.16mm f N A n =⨯== 选用2∟125×80×8（短肢相距10mm ）,A=31.9782cm ,i x =2.28cm, i y =6.07cm.如图5所示：350][58.1318.223000=<===λλx ox x i l 350][27.1487.609000=<===λλyoy y i l 223/215/56.1948.31971016.622mm N f mm N A N =<=⨯==σ(满足要求)3、斜杆 （1）aB 杆杆端轴力N=-435.96 KN,计算长度x l 0=oy l =2530mm ，由于x l 0=oy l ，故采用不等肢角钢，长肢相并，即使y x i i ≈。
所需的净截面面积为：2367.2512215807.01096.435mm f N A =⨯⨯==ϕ选用2∟125×80×8（长肢相距10mm ）A=31.9782cm ,i x =4.06cm, i y =3.27cm.150][09.631.402530=<===λλx ox x i l 150][37.777.322530=<===λλyoy y i l 对于y 轴要考虑扭转效应的影响，采用换算长细比。
对于长边相连的不等肢角钢：18.1580253048.048.08108022=⨯=<==b l t b oy ∴[]1508.85)825308009.11(37.77)09.11(22422042=<=⨯⨯+=+=λλλt l b y y yz ∵yz λ＞y λ＞x λ，只需求出min ϕ=yz ϕ∴由yz λ=85.8查得=min ϕ661.0=yz ϕ（b 类），则223/215/25.2068.3197661.01096.435mm N f mm N A N x =<=⨯⨯==ϕσ（满足要求）（2）cB 杆杆端轴力N=317.75 KN, 计算长度x l 0=0.8l=0.8×2613mm=2090.4 mm ,oy l =l=2613mm.所需净截面面积：2391.14772151075.173mm f N A =⨯== 选用2∟56×8等肢角钢（肢相距10mm ）A=16.7342cm ,i x =1.68cm, i y =2.75cm.350][4.1248.164.2090=<===λλx ox x i l 350][02.955.272613=<===λλyoy y i l 2223/215/88.189/4.167310317.75mm N f mm N mm N A N =<=⨯==σ(满足要求) （3）cD 杆杆端轴力N=-225.42 KN, 计算长度mm l l x 2.229128648.08.00=⨯==mm l l oy2864==.所需净截面面积：2321.1299807.0×2151042.225mm f N A =⨯==ϕ选用2∟75×7等肢角钢（肢相距10mm ）A=20.322cm ,i x =2.3cm, i y =3.48cm.[]15062.99232.2291=<===λλx ox x i l []15030.828.342864=<===λλyoy y i l 对于y 轴要考虑扭转效应的影响，采用换算长细比。
对于两肢相连的等肢角钢：76.2080286458.058.043.1178=⨯=<==b l t b oy ∴[]15037.85)7286475475.01(30.82)475.01(2242204=<=⨯⨯+=+=λλλt l b y y yz∵x λ＞yz λ＞y λ，只需求出min ϕ=x ϕ∴ 由x λ=99.62 查得min ϕ=x ϕ=0.559（b 类），则2223/215/45.198/559.020*******.42mm N f mm N mm N A N x =<=⨯⨯==ϕσ（满足要求）（4）eD 杆杆端轴力N=122.97 KN, 计算长度mm mm l l x 2.229128648.08.00=⨯==mm l l oy2864==.所需净截面面积为：2395.57121510122.97mm f N A =⨯==选用2∟56×8等肢角钢（肢相距10mm ）A=16.7342cm ,i x =1.68cm, i y =2.75cm.150][38.1368.162.2291=<===λλx ox x i l 150][15.1045.272864=<===λλyoy y i l 223/215/49.734.16731097.122mm N f mm N A N =<=⨯==σ（满足要求）（5）eF 杆杆端轴力N=-46.26 KN, 计算长度mm mm l l x 2.249931248.08.00=⨯==mm l l oy3124==.所需的截面面积为：2362.266807.0×2151026.46mm f N A =⨯==ϕ选用2∟56×8等肢角钢（肢相距10mm ）A=16.7342cm ,i x =1.68cm, i y =2.75cm.150][76.1488.162.2499=<===λλx ox x i l 150][6.1135.273124=<===λλyoy y i l 对于y 轴要考虑扭转效应的影响，采用换算长细比。