轮压计算书
DF3070Ⅲ型架桥机设计计算书
DF30∕7011I型架桥机设计计书1 .总体计算2 .结构计算2.1主梁计算2.2前支腿计算2.3前支腿销轴计算2.4边梁挂架计算3 .机械结构计算4 .电气系统设计计算5 .1主参数的确定：DF30∕7OIn型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安装的专用设备，起吊实力70吨；适应桥梁跨径330米，并满意斜(弯)桥梁的架设要求。
主要技术参数如下：起吊实力：7()t适用桥梁跨径：≤30ιn适用最大桥梁纵坡：±3%适用斜桥角度：O∙45o适用弯曲半径:250m小车额定升降速度：1.27m∕min小车额定纵向行走速度:4.25m∕min主梁空载推动速度：4.25m∕min大车横向行走速度：2.56m∕ιnin运梁平车轨距：2(K)Omm运梁平车空载速度：17m∕min运梁平车重载速度：4.25∕8.511√min本架桥机的设计是依据Q/ZDF010-1999《安装马路桥梁用架桥机通用技术条件》并参照GB38ll-fe&起重机设计规范》、GBJ17-88夕钢结构设计规范》&起重机设计手册进行。
依据本架桥机的结构特点, 只进行架桥机纵向前移时整机稳定性的校核计算，依据［1］的要求，整机稳定系数架桥机受力如下图所示:Pw=CKhqAC风力系数查［4］表1-3-11,C取1.4Kh一风压高度改变系数查［4〕表l-3T0,Kh取1q一计算风压查［4］表1-3-9,q取25kg∕m2A一迎风面积A=7m2Pw=∣.4×1×25×7=245kgH=6m倾引力矩MI=0.7×32+3.5X27+15.61×11.15+0.245×6=293(∙m稳定力矩M2=15.19×10.85+6X15.7+6×18.7+4×19.7=4501∙m稳定系数Kw=MzZMι=450∕293=1.53>1.4符合要求2.结构计算：由于架桥机用于马路桥梁工程预制梁的安装，每年工作约6-8个月，每天连续工作不超过6小时，故只对结构进行强度和刚度计算，而不进行其疲惫强度的计算。
QD型100t计算设计书11
QD100/20t-28m吊钩桥式起重机设计计算书基本参数：根据用户的实际使用要求，确定QD100/20t-28m为双主梁箱型门式起重机。
其主要参数如下：起重量m Q=100/20t，跨度L=28m，小车轨道P43，小车质量m x=32363㎏，工作级别A5，最大起升高度:H=22m；梁高极限位置c1=2.57m小车轨距K=4.4m，轮距b=3.4m；冲击、动载系数分别取为ψ1=1.05；ψ2=1.2；ψ4=1.0；运行速度:大车为57.m/min；小车为33.89m/min；起升速度:主起升:3.53 m/min;副起升:7.10 m/min材料：Q235-B；许用应力：[σ]=175Mpa，[τ]=100Mpa；许用挠度，跨中[YL]=L/700。
一、金属结构的设计计算（一）计算载荷：①内力计算：移动载荷:组合IIa:Pa=Ψ1Px+Ψ2PG=1.05×32363×9.8+1.2×100000×1.05×9.8=1567815.27N组合IIb:Pb=Ψ4×(Px+PG)=1.15×(100000× 1.05+32363)×9.8=1548081.01N式中Px——小车自重引起的重力；PG——起升载荷引起的重力；Ψ1、Ψ2、Ψ4——分别为起升冲击系数和起升载荷动载系数及运行冲击系数Ψ1=1.05；Ψ2=1.2；Ψ4=1.15Pa>Pb,所以按载荷组合IIa计算.具体轮压分布情况及大小详见图(2)根据小车轨距和基距及其吊钩的作用点和杠杆平衡原理算出移动载荷(即轮压)F1和F2,.在垂直平面内受力如图3所示具体计算过程略.水平惯性载荷(作用与轨顶):2PH =μ(mx+mQ)gn/n=47115.25N;PH=23557.625N根据经验取主梁自重m=18000㎏则Fq=mg÷28=6300N/m水平均布载荷:FH =μFvn/n=240N/m跨中最大弯矩M V max≈Ψ4FqL2÷8+∑Pa÷4×(L-3.4)=5561911.74N.m主梁跨端剪力Fmax=(ψ1mxg+ψ2mQg)÷2×(1- c1/L)+Ψ4FqL÷2=238911N②截面选择W=M V max÷[σ]=35060705.4㎜3主梁高度选择:设腹板厚度为δ1=δ2=8㎜腹板高度h=√1.2W÷(δ1+δ2)=1621㎜或h=(1/15～1/17)L=1647～1866㎜或h=K√W÷(δ1+δ2)=2131㎜或设σ=120Mpa,[YL]=L/1000=28㎜h=σL2÷6E[YL]=2718㎜综合考虑取h=2000㎜腹板厚度的选择:δ≥1.5Fmax÷(2h[τ])=0.899㎜根据经验公式:δ≥(1/160～1/200)h=(10～12.5)㎜δ=7+3h=13综合考虑取δ=8㎜腹板间距选择:b≥L÷3=667㎜或b≥L÷60=467㎜综合考虑取b=620㎜翼缘板宽:B=b＋2δ+164=800㎜翼缘板厚：δ≥b÷60=10.33㎜,考虑到上翼缘板还有局部弯曲应力作用,实际取δ=22㎜端梁高度hd=（0.5～0.6）h=1000～1200㎜,取hd=1000㎜.端梁宽度由大车车轮组支承构造尺寸确定。
16t葫芦门计算书
电动葫芦门式起重机16t-18m设计计算书河南省鼎盛起重设备有限公司1.主要技术参数起重量：16t跨度：16m，外悬：L1=6m,L2=3.5m；起升高度：8m大车运行速度：20m/min配用的电动葫芦参数如下：自重：1300kg起升速度：3.5 m/min运行速度：20 m/min2.主梁的外形尺寸和参数3.主梁的截面特性计算22064.141.9474.4874.48cm F =+++= 3.2截面形心的计算∑==51i i i X y F S3157686.04.142.211.9437.2445.3237.24)45.3200(2cm S X =⨯-⨯-⨯⨯+⨯-⨯=cm F S y X 5.76206157681=== cm y 7.1642=式中：1y 、2y ——截面的形心，如图1；i F ——各部分的面积；i y ——各部分形心至参考面的距离；F ——主梁的截面积。
3.3截面惯性矩的计算)241x x x x X a F i I ⋅+=∑=（式中：x i ——各截面的惯性矩；x F ——各部分的面积；x a ——各部分形心至截面型心的距离；代入数据计算得41697224cm I X =同理，4241453408)cm a F i I y y x y y =⋅+=∑=（3.4截面抗弯摸量的计算311221865.761697224cm y I W X X === 322103057.1641697224cm y I W X X ===式中：X I 、1y 、2y —意义同上；1X W 、2X W —截面的抗弯摸量。
3121y 4534100453408cm x I W W yy ====4.主梁载荷的计算本机主梁自重10530kg,电动葫芦自重按2500kg 计。
4.1静载最大弯矩1.载荷在跨中时：842qL LG M +=静 式中：静M —静载弯矩；q —主梁的均布载荷，tm cm kg q 26.0/6.2405010530===； G —活动载荷，载重和葫芦重的和，G=22500kg;其余符号同上。
250t门式起重机计算书
ME125+125/32t门式起重机计算说明书西南交通大学机械工程研究所2010年10月目录1 概述 (1)2 125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数 (1)2.1主要设计参数 (1)2.2主要验算项目、方法和目的 (2)3 机构计算 (2)3.1主起升机构 (2)3.1.1钢丝绳 (2)3.1.2卷筒尺寸与转速 (2)3.1.3电动机 (3)3.1.4速比与分配 (3)3.1.5制动器选择 (3)3.2副起升机构 (4)3.2.1钢丝绳 (4)3.2.2卷筒尺寸与转速 (4)3.2.3电动机 (4)3.2.4速比与分配 (5)3.2.5制动器选择 (5)3.3小车行走机构 (5)3.3.1行走轮压计算 (5)3.3.2车轮组选择 (6)3.3.3电动机 (6)3.3.4速比与分配 (8)3.3.5制动器 (8)3.4大车行走机构 (8)3.4.1行走轮压计算 (8)3.4.2车轮组选择 (9)3.4.3电动机 (9)3.4.4速比与分配 (11)3.4.5制动器选择 (11)4 125+125/32t-37.435m门式起重机结构有限元计算 (11)4.1门架载荷计算 (11)4.2结构有限元计算 (13)4.2.1刚度验算 (13)4.2.2强度验算 (14)4.3门式起重机结构刚度和强度判定 (19)4.3.1静刚度计算讨论 (20)4.3.2强度计算讨论 (20)5 总体稳定性计算 (21)5.1总体稳定性计算 (21)6 结论 (22)7 参考书目 (22)1概述西南交通大学机械工程研究所依据委托方提供的参数，设计了125t+125/32t双小车门式起重机。
依据起重机设计规范（GB 3811–2008）、钢结构设计规范（GBJ 17-88），及《起重机设计手册》，对门机机构进行计算选型及校核，对门架结构的强度和刚度进行审核验算，并对整机的抗倾覆稳定性进行了校核计算。
2125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数2.1主要设计参数125t+125/32t双小车门式起重机整机外型和主要参数如图2.1-1和表2.1-1所示：图2.1-1 125t+125/32t双小车门式起重机整机外型起升机构技术特性主起升机构副起升机构工作级别M5 M5额定起重量双小车125t+125t 32t起升速度 2.3m/min 9.2m/min卷筒直径Φ950mm Φ650mm滑轮倍率 6 4钢丝绳28NAT 6×19W+IWR 1870 ZS 521 318 20NAT 6×19W+FC 1670 ZS 220 147电动机YZR280M-8,55+55kW,725r/min YZR280M-8,55kW,725r/min减速器QJYD34-560-160 III C,i=160 ZQ-850-II-3CA,i=40.17制动器YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m运行机构技术特性大车运行机构小车运行机构工作级别M5 M5行走速度20m/min 16m/min主/从动轮数16/16 4/4车轮直径Φ630mm Φ630mm轨道型号P50 QU80轨距37.435m 3.6m减速电机KDK10-143.47-YZRE3.7-4P-M4-J1-A(B)-T KDK12RF08-166-YZRE5.5-4P-M4-J1-A(B)-T制动器电机自带,制动力矩:50N.m 电机自带,制动力矩:50N.m1）门机机构选型计算依据125t+125/32t双小车门式起重机的设计图纸，根据工作参数，对门机的起升、运行机构进行选型及校核。
轮压计算
80t热修钢包车轮压计算书
已知：
1.热修钢包车自重34.2t
2.热修钢包车载重80t
3.车轮数量：4个
4.车轮轮径：D=φ800
5.车轮材质: ZG55
6.钢轨型号:QU100
计算：（一）P max：正常工作最大轮压（N）：
P max=（34.2+1.6×80）/4=40.55t=405500N （二）P min：正常工作最小轮压（N）：
P min=（34.2+80）/4=28.55t=285500N （三）车轮踏面疲劳强度载荷P C：
P C=（2P max+P min）/3=36.55t=365500N
(四)车轮踏面接触强度计算：
按赫兹公式计算接触疲劳强度
P C〈k1 D l c1 c2
〈7.2×800×100×0.99×1
〈570240N
符号意义：
k1：所用材质强度(查表)：铸钢55为7.2N/cm2
l：车轮与轨道有效接触长度(查表)：l=100mm
c1：转速系数(查表)：c1=0.99
c2：工作级别系数(查表)：c2=1
采用铸钢车轮、QU100钢轨，其承受载荷大于P c，即安全可靠,车架及车轴计算用1.6动载系数设计，满足有冲击载荷及偏载使用要求。
满足使用要求。
参考文献：起重机设计手册
工程力学总汇
秦皇岛市东方冶金车辆修造厂
技术部
2011.8.7。
车轮、轨道强度校核
关于车轮、轨道的强度校核计算依据：车轮，D=350mm ，双轮缘；轨道，型号30kg/m ，轻轨，双轨;运输机荷载30t ，自重5t ，行驶速度12m/min ，工作类型：中级。
1. 疲劳计算（取车轮与轨道为先接触情况）(1) 计算轮压j P 的求解：等效载荷 f kg Q Q d ⋅=⨯==180********.02ϕ等效轮压 f kg G Q P d d ⋅=+=+=57504/)500018000(4/)(计算轮压 f kg P k P d c j ⋅=⨯⨯==I 460057508.00.1γ(2) 线接触局部挤压应力的计算：)(3971)635(46002600)(2600f kg bD P j jx ⋅=⨯⨯==σ∏•55ZG 材料的车轮的许用接触应力7500~6500][=jx σ，故 ][jx jx σσ=Q 55•材料的30kg/m 轻轨的许用接触应力4925~394025~20197][=⨯=jx σ， 故 ][jx jx σσ=2. 强度校核(1)最大计算轮压的求解：f kg P k P c j ⋅=+⨯==∏87504/)500030000(0.1max max(2) 线接触局部挤压应力的计算：)(5477)635(87502600)(2600max max f kg bD P j j ⋅=⨯⨯==σ∏•55ZG 材料的车轮的最大许用接触应力9000~8000][max =j σ，故 ][m ax m ax j j σσ=Q 55•材料的30kg/m 轻轨的最大许用接触应力9850~78805.2~0.220197][max =⨯⨯=j σ，故 ][m ax m ax j j σσ=结论：上述车轮和轨道均满足该运输机的强度要求以及疲劳强度要求。
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16t葫芦门计算书
电动葫芦门式起重机16t-18m设计计算书河南省鼎盛起重设备有限公司1.主要技术参数起重量：16t跨度：16m，外悬：L1=6m,L2=；起升高度：8m大车运行速度：20m/min配用的电动葫芦参数如下：自重：1300kg起升速度：m/min运行速度：20 m/min2.主梁的外形尺寸和参数3.主梁的截面特性计算2 F=.+48cm+74=+206144.1.94.7448截面形心的计算∑==51i i i X y F S3157686.04.142.211.9437.2445.3237.24)45.3200(2cm S X =⨯-⨯-⨯⨯+⨯-⨯=cm F S y X 5.76206157681=== cm y 7.1642=式中：1y 、2y ——截面的形心，如图1；i F ——各部分的面积；i y ——各部分形心至参考面的距离；F ——主梁的截面积。
截面惯性矩的计算)241x x x x X a F i I ⋅+=∑=（式中：x i ——各截面的惯性矩；x F ——各部分的面积；x a ——各部分形心至截面型心的距离；代入数据计算得41697224cm I X =同理，4241453408)cm a F i I y y x y y =⋅+=∑=（截面抗弯摸量的计算311221865.761697224cm y I W X X === 322103057.1641697224cm y I W X X ===式中：X I 、1y 、2y —意义同上；1X W 、2X W —截面的抗弯摸量。
3121y 4534100453408cm x I W W yy ==== 4.主梁载荷的计算本机主梁自重10530kg,电动葫芦自重按2500kg 计。
静载最大弯矩1.载荷在跨中时：842qL LG M +=静 式中：静M —静载弯矩；q —主梁的均布载荷，tm cm kg q 26.0/6.2405010530===； G —活动载荷，载重和葫芦重的和，G=22500kg;其余符号同上。
50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret
50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret安塞45t龙门吊验算一. 龙门起重机结构及基本计算参数设计吊重:45t跨度:26m高度:立柱采用4格共计8m,加上桁车走行系统高1m,故净空高9m.2 风力:计算取六级风力，则工作状态的风压强度为60kg/m,非工作2 状态风压强度为100kg/m.二.轮压计算:1.自重(1) 横梁:1.1×15×2=33t(2) 立柱:1.1×6×4=26.4t(3) 走行结构:走行小车按2t计算，共8个，则共重:8×2=16t(4) 小车走道钢轨:钢轨: 2×30×0.05=3t则恒载总重: Q恒=33+26.4+16+3=78.4t恒载产生的反力: R恒=Q恒/2=39.2t龙门结构图:112. 活载:(取最不利情况)设小车及吊具，滑轮总重: 10t吊重量设计为: 45t活载合计:45×1.1+10=59.5t考虑到活载移动时的冲击系数:K =1.2则活载产生的反力为:R活=k×Q活(L-a)/L1.2?59.5?(28?3)活=28?63.75t?637.5kN风力计算: P=WFK1K22, K1=0.4, 对起重桁车K1=12为空气动力系数取K2=1.5小车风力: P1=0.6×2×1×1.5=1.8KN1=1.8×11.5=20.7KN?m横梁风力: P2=0.6×30×2×0.4×1.5=21.6KN2=21.6×10=216KN?m立柱风力: P3=2×0.6×8×2×0.4×1.5=11.52KN 12L=28m, a=3m, Q=59.5t R 3.W=600N/m KM MM3=11.52×5=57.6KN?m M总=M1+M2+M3=294.3KN?m纵向风力所产生的反力为:R风= M总/d=49.05KN其中d为立柱底部宽度6m4. 荷载组合及轮压计算:R总=R恒+R活+R风=392+637.5+49.05=1078.55KN 其中这些压力分别由8个轮子承担则每个轮子所承担的压力为: 1078.55/8=134.82KN 而走行轮容许压力为210KN，因此满足要求三. 龙门吊纵向稳定性计算因跨度相对较大，横向稳定不控制，主要验算纵向稳定.最不利工作条件为:空车最大风力100kN/m2,吊机空车在轨道上运行突然刹车产生的惯性力。