浅基础设计综合训练计算书
浅基础设计指导书
墙下条形基础设计指导书（一）荷载计算1.选定计算单元 对有门窗洞口的墙体，取洞口间墙体为计算单元；对无门窗洞口的墙体，则可取1m 为计算单元（在计算书上应表示出来）。
2.荷载计算 计算每个计算单元上的竖向力值（已知竖向力值除以计算单元宽度）。
（二）确定基础埋置深度dGB50007-2002规定d min =Z d -h max 或经验确定d min =Z 0+（100~200）mm 。
式中 Z d ——设计冻深，Z d = Z 0·ψzs ·ψzw ·ψze ；Z 0——标准冻深；ψzs ——土的类别对冻深的影响系数，按规范中表5.1.7-1；ψzw ——土的冻胀性对冻深的影响系数，按规范中表5.1.7-2；ψze ——环境对冻深的影响系数，按规范中表5.1.7-3；（三）确定地基承载力特征值f a)5.0()3(m d b ak a -+-+=d b f f γηγη式中 f a ——修正后的地基承载力特征值（kPa ）；f ak ——地基承载力特征值（已知）(kPa)；ηb 、ηb ——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数（已知）；γ——基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度(kN/m 3)；γm ——基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度(kN/m 3)； b ——基础底面宽度（m ），当小于3m 按3m 取值，大于6m 按6m 取值；d ——基础埋置深度（m ）。
（四）确定基础的宽度、高度b ≥hf F ⨯-γa k H 0≥[]0220/tan 2H b b b b =-α 式中 F k ——相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值（kN ）。
当为柱下独立基础时，轴向力算至基础顶面，当为墙下条形基础时，取1m 长度内的轴向力（kN/m ）算至室内地面标高处；γ——基础及基础上的土重的平均重度，取γ=20 kN/m 3；当有地下水时， 取＇=20-9.8=10.2 kN/m 3；h ——计算基础自重及基础上的土自重G K 时的平均高度（m ）。
基础计算书——精选推荐
基础计算书塔吊基础计算书⼀. 概况及参数采⽤⼀台德英5512（QTZ80）型塔吊，采⽤浅基础，基础尺⼨为6000mmx6000mmx1350mm。
持⼒层为第2层⽼⼟层，地基承载⼒特征值80kpa。
⼆. 塔吊基础承台顶⾯的反⼒表中：Fv为垂直⼒（KN），Fh为⽔平⼒（KN），M1、M2为两个⽅向的倾覆⼒矩（KN.m），Mk为扭矩（KN.m）。
根据荷载参数，⾮⼯作状况下最不利，⽤该⼯况验算。
三．基础验算⾮⼯作状态45度1柱下扩展基础： J-11.1⼯程名称：⼯程⼀1.2地基承载⼒特征值1.2.1计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）f a＝ f ak + ηb·γ·(b - 3) + ηd·γm·(d - 0.5) （基础规范式 5.2.4）地基承载⼒特征值 f ak＝ 80kPa；基础宽度的地基承载⼒修正系数ηb＝ 0；基础埋深的地基承载⼒修正系数ηd＝ 1；基础底⾯以下⼟的重度γ＝ 18kN/m ，基础底⾯以上⼟的加权平均重度γm＝ 18kN/m ；基础底⾯宽度 b ＝ 6m；基础埋置深度 d ＝ 1m1.2.2 f a＝ 80+0*18*(6-3)+1*18*(1.35-0.5) ＝ 95.3kPa修正后的地基承载⼒特征值 f a＝ 95.3kPa1.3基本资料1.3.1结构构件的重要性系数γ0＝ 01.3.2基础底⾯宽度 b ＝ 6500mm （X ⽅向），底⾯长度 l ＝ 6500mm （Y ⽅向）；基础根部⾼度 H ＝ 1400mm1.3.3柱截⾯⾼度 h c＝ 1600mm （X ⽅向），柱截⾯宽度 b c＝ 1600mm （Y ⽅向）1.3.4柱与基础交接处的截⾯⾯积X ⽅向截⾯⾯积 A cb＝ h1·b + (b + h c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1mY ⽅向截⾯⾯积 A cl＝ h1·l + (l + b c + 2*0.05)(H - h1) / 2 ＝ 8.1m1.3.5基础宽⾼⽐柱与基础交接处宽⾼⽐： (b - h c) / 2H ＝ 1.6； (l - b c) / 2H ＝ 1.61.3.6基础相对于柱局部坐标系的旋转⾓度α＝ 45°1.3.7混凝⼟强度等级为 C35， f c＝ 16.72N/mm ， f t＝ 1.575N/mm1.3.8钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 360N/mm ；纵筋合⼒点⾄截⾯近边边缘的距离 a s＝ 60mm 1.3.9纵筋的最⼩配筋率ρmin＝0.15%1.3.10荷载效应的综合分项系数γz＝ 1.35；永久荷载的分项系数γG＝ 1.351.3.11基础底⾯积 A ＝ l·b ＝ 6.5*6.5 ＝ 42.25m基础体积 V c＝ A b·H ＝ 42.25*1.4 ＝ 59.15m1.3.12基础⾃重及基础上的⼟重基础混凝⼟的容重γc＝ 25kN/m ；基础顶⾯以上⼟的重度γs＝ 18kN/m ，顶⾯上覆⼟厚度 d s＝ 0mG k＝ V c·γc + (A - b c·h c)·d s·γs＝ 1479kN基础⾃重及其上的⼟重的基本组合值 G ＝γG·G k＝ 1997kN1.3.13基础上的附加荷载标准值 F k' ＝ 0kN1.4基础底⾯控制内⼒N k --------- 相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向⼒值（kN）；F k --------- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的竖向⼒值（kN）；F k＝ N k + F k'V xk、V yk -- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的剪⼒值（kN）；M xk'、M yk'-- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础顶⾯的弯矩值（kN·m）；M xk、M yk --- 相应于荷载效应标准组合时，作⽤于基础底⾯的弯矩值（kN·m）；M xk＝ (M xk' - V yk·H)·Cosα + (M yk' + V xk·H)·SinαM yk＝ (M yk' + V yk·H)·Cosα - (M xk' - V yk·H)·SinαF、M x、M y -- 相应于荷载效应基本组合时，竖向⼒、弯矩设计值（kN、kN·m）；F ＝γz·F k、 M x＝γz·M xk、 M y＝γz·M yk1.4.1 Nk ＝ 469； M xk'＝ 0，M yk'＝ 1890； Vxk ＝ 79，Vyk ＝ 0F k＝ 469； M xk＝ 1337，M yk＝ 1337F ＝ 586； M x＝ 1671，M y＝ 16711.5相应于荷载效应标准组合时，轴⼼荷载作⽤下基础底⾯处的平均压⼒值p k＝ (F k + G k) / A （基础规范式 5.2.2-1）p k＝ (469+1479)/42.25 ＝ 46.1kPa ≤ f a＝ 95.3kPa，满⾜要求。
浅基础设计书(包括墙下条形基础和柱下独立基础)
浅基础设计书墙下条形基础设计Ⅰ设计资料一、设计题目某教学楼采用毛石条形基础，教学楼建筑平面如图1-1所示，试设计该基础。
（一）工程地质条件如图1-2所示（二）室外设计地面-0.6，室外设计标高同天然地面标高。
（三）由上部构造传至基础顶面的竖向力分别1KF =558.57KN ∑外纵墙 2KF =168.61KN ∑山墙3K=F 162.68KN,∑内横墙4K F =1533.15KN ∑内纵墙。
图1-2 工程地质剖面图（四）基础采用M5水泥少浆砌毛石，标准冻深1.2m 。
Ⅱ 基础设计一、设计依据建筑结构荷载规范（GB 50009-2001） 砌体结构设计规范（GB 50003-2001） 建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002） 房屋建筑制图统一标准（GB/T 50001-2001） 建筑结构制图标准（GB/T 50105-2001）2010年温州职业技术学院建筑工程系基础工程实训任务书二、设计步骤（一）荷载计算1、选定计算单元 取房屋中有代表性的一段作为计算单元 外纵墙：取两窗中心间的墙体 山墙、内横墙：分别取1m 内纵墙：取①-②轴之间两门中心间的墙体2、荷载计算 外纵墙：取两窗中心间的距离3.3m 为计算单元长度， 则 1K 1KF558.57KN F169.26KN/m 3.3m 3.3m∑===山墙：取1m 为设计单元宽度， 则 2K 2KF168.61KN F168.61KN /m 1m 1m∑===内横墙：取1m 为设计单元宽度， 则 3K 3KF162.68KN F162.68KN/m 1m 1m∑===内纵墙：取两门中心间的距离8.5m 则 4K 4KF1533.15KN F180.37KN/m 8.5m 8.5m∑===（二）（1）确定基础埋置深度d 考虑基础底面应位于冻结线下200mm ，故基础埋深为 0d=z 200mm (1200200)mm 1400mm +=+= （三）确定地基承载力特征值a f 假设b ＜3m ，因d=1.4m ＞0.5m ， 故对地基承载力特征值只需进行深度修正3m 160.5180.917.29KN/1.4m γ⨯+⨯==[]m a ak d (d 0.5)196 1.617.29KPa=220.90KPa f f γη+-=+⨯=（1.4-0.5）（四）确定基础宽度、高度1、基础宽度 （ 0.6d 1.4m 1.7m 2=+=（）） G 2G 3G 4G 1K12K3K4Ka a a a m 0.906m220.9020 1.7d 168.61m 0.902m220.9020 1.7d162.68m 0.870m220.9020 1.7d 180.37m 0.965m220.9020 1.7dF169.26f Ff Ff Ff b b b b γγγγ----≥==-⨯≥==-⨯≥==-⨯≥==-⨯外纵墙：山墙：内横墙：内纵墙：所有墙体基础宽度都取1.0m 。
浅基础设计计算书精品文档9页
基础工程课程设计柱下条形基础设计成果成果：设计计算书、设计图纸姓名：学号：学院：土木工程学院专业：土木工程年级：指导老师：完成时间：课设简介1. 课程设计目的课程设计是高等教育中一直强调和重视的教学实践环节，《基础工程》课程设计是学生在学习《土力学》、《钢筋混凝土结构》和《基础工程》的基础上，综合应用所学的理论知识，完成浅基础和深基础（桩基础）的设计任务。
其目的是培养学生综合应用基础理论和专业知识的能力，同时培养学生独立分析和解决基础工程设计问题的能力。
2. 课程设计基本要求2.1 通过课程设计，要求学生对基础工程设计内容和过程有较全面的了解和掌握，熟悉基础工程的设计规范、规程、手册和工具书；2.2 在教师指导下，独立完成课程设计任务指导书规定的全部内容。
设计计算书要求计算正确、文理通顺，施工图布置合理、表达清晰，符合设计规范要求；目录课设简介 (I)目录 (II)第一章绪论…………………………………………………………1.1工程概况………………………………………………………1.1.1地形………………………………………………………………1.1.2工程地质条件………………………………………………………1.1.3岩土设计技术参数…………………………………………………1.1.4水文地质条件…………………………………………………1.1.5轴线及上部结构作用何在…………………………………………1.1.6岩土设计技术参数…………………………………………………第二章基础设计……………………………………………………2.1基础梁埋深及高度的确定……………………………………………2.2 确定地基承载力设计值……………………………………………2.3确定条形基础底面尺寸………………………………………………2.4软弱下卧层承载力验算………………………………………………2.5基础结构验算…………………………………………………2.6基础梁配筋验算…………………………………………………2.6.1正截面受弯钢筋计算………………………………………………2..6.2箍筋计算…………………………………………………第三章翼板配筋计算………………………………………………3.1截面尺寸验算…………………………………3.2 翼板横向钢筋计算及分布钢筋确定………………………………第一章绪论1.1工程概况1.1.1．地形拟建建筑场地平整。
浅基础类型设计与计算
第3章 天然地基上的浅基础
第3章 天然地基上的浅基础
3.4 浅基础的地基承载力
一、 地基承载力概念 为了满足地基强度和稳定性的要求，设计时必须控 制基础底面最大压力不得大于某一界限值，这一界 限值称为地基承载力 。
极限承载力:地基即将丧失稳定性时的承载力; 允许承载力:地基稳定有足够的安全度且变形 在允许范围内时的承载力。 (地基承载力特征值)
规范附录G
第3章 天然地基上的浅基础
冻深对基础埋深的要求
dmin = zd – hmax
室内地面
Zd
式中： zd –– 设计冻深； hmax ––允许残留冻土 最大厚度。
dmin
hmax
第3章 天然地基上的浅基础
zd=z0 zs zw ze
10年的实测最 大冻深平均值
Z0 标准冻深：
标 准 冻 深
一般多层建筑物在施工期间完成的沉降量对于砂土可认为其最终沉降量已完成80以上对于其它低压缩性土可认为已完成最终沉降80对于中压缩性土可认为已完成2050对于高压缩性土认为已完成5章天然地基上的浅基础基槽的开挖章天然地基上的浅基础基槽的开挖章天然地基上的浅基础风镐钻挖基槽章天然地基上的浅基础基槽底碾压章天然地基上的浅基础基础垫层章天然地基上的浅基础基础垫层章天然地基上的浅基础基础支模章天然地基上的浅基础基础配筋插筋及模板章天然地基上的浅基础基础全貌章天然地基上的浅基础基础完成章天然地基上的浅基础毛石基础章天然地基上的浅基础毛石基础章天然地基上的浅基础地基梁施工章天然地基上的浅基础地基梁施工章天然地基上的浅基础回填土压实
软土
尽量浅埋。但是 如h1太小就为II
软土 好土
h1<2m基底在好 土； h1=2m~4m高楼 好土，低楼软土； h1> 5m桩基或处 理；
基础工程课程设计浅基础完整版
基础工程课程设计浅基础集团标准化办公室：[VV986T-J682P28-JP266L8-68PNN]专业班级建筑工程技术1002班学号姓名肖庆日期《基础工程》课程设计专业班级建筑工程技术1002班学号姓名肖庆日期基础工程课程设计任务书设计题目：武汉一中学宿舍楼基础设计班级建工10级学生肖庆指导教师杨泰华、王瑞芳武汉科技大学城市建设学院二O12年五月一.设计题目:武汉一中学宿舍楼基础设计二.建设地点：武汉市三.设计原始资料：1.地质、水文资料:根据工程地质勘测报告，拟建场地地势较为平坦，该场地地表以下土层分布情况如表1所示。
地下水位距地表最低为-1.8m ，对建筑物基础无影响。
2.气象资料:全年主导风向为偏南风，夏季主导风向为东南风，冬季主导风向为北偏西风；常年降雨量为1283.7mm 左右，基本风压为m 2。
3.底层室内主要地坪标高为士，相当于绝对标高6.564m 。
四.上部结构资料上部结构为框架结构，采用粉煤灰轻渣空心砌块，3/8m kN =γ，底层填充墙高为3.4m 。
地基基础设计等级为乙级。
柱截面尺寸为400mm*500mm;传至底层柱下端的荷载分别为：传到边柱A 、D 轴线的荷载为：（1）k F =（1234+3n ）kN ，m kN n M k .)250(+=,剪力k H =(30+2n)kN 。
（其中，k k H M ,沿柱截面长边方向作用；n 为学生学号最后两位数）；传到 中柱B 、C 轴线的荷载为：轴力k F =(1643+2n)kN ，m kN n M k .)360(+= 所有柱剪力作用在基础顶面；基础梁截面尺寸取为250mm*400mm 。
五、设计内容及要求A.柱下独立基础对于边柱，采用柱下独立基础。
设计参照教材例2-2及例2-3. B.双柱联合基础对于间距小的中柱，可采用双柱联合基础。
轴线C.轴线3及J 相交的柱；轴线K 及2相交的柱荷载同边柱A 、D 轴线的柱； 轴线1及C 相交的柱和轴线2及B 相交的柱采用双柱联合基础。
基础工程设计原理：第二章 浅基础地基计算
荷载代表值与荷载分项系数的乘积称为荷载的设
计值。
4、荷载的组合
设计时为了保证结构的可靠性，需要确定同时作
用在结构上有几种荷载、每种荷载采用何种代表值，
这一工作称为荷载组合或荷载效应组合。
在地基基础设计中，一般有如下几种荷载组合：
标准组合Sk：按正常使用极限状态计算时，采用标 准值或组合值为荷载代表值的组合。
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➢由于影响R和S的因素很多，且缺乏统计资料，目前 直接用概率分析方法计算结构的可靠度还较困难，一 般采用较为实用的方法，即将极限状态表达式R=S写 成分项系数的形式：
、 R RK S SK
式中：R－抗力的设计值；
S－荷载的设计值；
RK——抗力标准值； SK——荷载效应标准值；
地基承载力验算采用容许承载力方法； 地基稳定性验算采用安全系数方法； 基础结构设计中的强度验算采用分项系数方法。
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五、岩土工程勘察的要求
➢资料齐全的岩土工程勘察报告
➢地基评价：宜采用钻探取样、室内土工试验和触探，
并结合其它原位测试方法进行。
设计等级为甲级的建筑物应提供载荷试验指标、
➢ 钢筋混凝土独立基础主要是指柱下单独基础。常见于 桥梁工程、工业厂房等。 ➢截面形式：
➢基础底面形状： 轴心受压柱下：一般为正方形 偏心受压柱下：一般为矩形
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2. 墙下钢筋混凝土条形基础
➢ 横截面积根据受力条件可分为不带肋和带肋两种。 ➢ 墙下钢筋混凝土条形基础 可看作是钢筋混凝土独 立基础的特例，其计算属于平面应变问题，只考虑 在基础横向受力发生破坏。
无筋扩展基础又可分为墙下条形基础和柱下独立基 础。
8、10米轻型桥台浅基础计算
轻型桥台浅基础计算第一节桥台作为上、下支撑的竖梁时的计算一、水平土压力引起的内力1.水平土压力计算a. 填土：（E T---填土本身引起的土压力）b. 汽车荷载:c. 挂车-100E T=1/2*（γ H^2*(TAN(45°-ω/2))^2)等待土层厚、宽: h 、 L0 (m)等待土层厚度: h (m)γ---土的容重 L0=H（TAN(45°-ω/2)）h=G/（B*L0*γ）h=G/（B*L0*γ）ω---土的内摩擦角(35°) L0= 2.29h= 1.37h=H---盖板顶至台身基础顶高度汽车荷载：G (KN)挂车荷载:G (KN)H0---盖板底至支撑梁顶高度G=480G=盖板顶至涵底高度 (m) 3.4土压力 Ec=1/2*γ*H*2h*(tan(45°-ω/2))^2土压力 Ec=1/2*γ*H*2h*(tan(45°-ω/2))^2Ec=29.40KN Ec=2.由土压力引起的弯矩Ma.计算跨径:H1=H0+1/2*d1+1/2*C1 (m)H1= 4.005mb.弯矩M (KN.m）填土e T=2*E T/H (KN/m)21.46汽车荷载:挂车荷载:在支撑梁中心处:e＇T20.49e c=Ec/H 6.68e c=Ec/H 6.96在台背中心处e"T0.95M汽=1/8*e c*H1^213.40M挂=1/8*e c*H1^213.95M土=1/8*e"T*H1^2+1/16*(e＇T-e"T)*H1^2M土=21.49KN.m3.由土压力产生的剪力Qa.填土:汽车荷载:挂车荷载:在支撑梁顶处:e＇T=19.51在台帽顶处:e"T= 1.95Q汽=1/2*e c*H0=12.026Q挂=1/2*e c*H0=12.53Q土=1/2*e"T*H0+1/3*(e＇T-e"T)*H024.58二、支反力及其验算截面的内力计算（以台宽1.0m计)钢筋砼容重砼容重1.上部构造恒载产生的支反力P12523P1 (KN)402.台帽自重P2 (KN)20.653.台身自重P3 (KN)验算截面以上台身高度:(m) 1.095P3=35.259P恒=P1+P2+P395.91三、荷载组合：组合Ⅰ恒载+汽车荷载土压力+填土土压力组合Ⅱ恒载+挂车荷载土压力+填土土压力P j=1.2P恒115.09P j=1.2P恒115.09M j=1.2*M土+1.4*M土汽44.54M j=1.2*M土+1.1*M土挂41.14Q j=1.2*Q土+1.4*Q土汽46.34Q j=1.2*Q土+1.1*Q土挂43.28以组合Ⅰ控制设计四、构件截面强度验算及稳定验算1.强度验算(偏心受压构件)N j<(=)α*A*R a j/γm2.稳定验算)Nj<(=)фα*A*R a j/γm=ф(α*A*R a j/γm)组合Ⅰ时,e0=M j/P j=0.387<(=)0.6y=0.420ф--纵向弯曲系数,ф=1/(1+αβ^2*(1+1.33*(e0/r w)^2))=0.55 P=α*A*R a j/r mα--与砂浆强度有关的系数,α=0.062A---构件截面面积A= 1.4m2β=L0/h w= 2.43R a j--材料抗压极限强度,Ra j=17.5MP a=17500Pa L0--构件计算长度,L0= 3.4γm---材料安全系数,γm= 1.54R j j--直接抗剪极限强度,R j j=2.64MP a=2640Pa弯曲平面内的纵向稳定:α--纵向力的偏心影响系数α=(1-(e0/y)^m)/(1+(e0/r w)^2)=0.52P=4547.9>P j=115.1m--截面形状系数,对圆形截面取2.5；对T 形或双曲拱截面取3.5；对箱形或矩形截面取8。
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柱下独立基础设计计算书班级：姓名：学号：指导老师：一、设计资料1.地形：拟建建筑场地平整2.工程地质资料：自上而下依次为：①杂填土：厚约0.5m，含部分建筑垃圾；②粉质粘土：厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值f ak=130KN/m2；③粘土：厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值f ak=180KN/m2；④全风化砂质泥岩：厚2.7m,承载力特征值f ak=240KN/m2；（按碎石土处理）⑤强风化砂质泥岩：厚3.0m,承载力特征值f ak=300KN/m2；⑥中风化砂质泥岩：厚4.0m,承载力特征值f ak=620KN/m2；3.水文资料为：地下水对混凝土无侵蚀性。
地下水位深度：位于地表下1.5m。
4.上部结构资料：上部结构为多层全现浇框架结构，框架柱截面尺寸为500×500 mm，室外地坪标高同自然地面，室内外高差450mm。
5.上部结构作用在柱底的荷载效应标准组合值为：F K=1496KN,M k=325KN·m，V k=83KN。
上部结构作用在柱底的荷载效应基本组合值为：F=1945KN,M=423KN·m，V=108KN。
6.材料：选择混凝土等级Ｃ25，钢筋HPRB335级，。
二、独立基础设计1.选择基础材料：混凝土等级Ｃ25，钢筋HPRB335级，预估基础高度0.8m。
2：基础埋深选择：地下水对混凝土无侵蚀性。
地下水位深度位于地表下1.5m。
取基础底面高至持力层下0.5m，本设计取③号土层为持力层，所以考虑取室外地坪到基础底面为0.5+1.2+0.5=2.2m。
因此得基础剖面示意图如图所示：3：求地基承载力特征值f a根据e=0.58，查表得ηb=0.3，ηd=1.6。
基底以上土的加权平均重度为：γm=[18×0.5+20×1+（20—10）×0.2+（19.4—10）×0.5] /2.2=16.23kN/m³f a=f ak+ηdγm(d－0.5)=180+1.6×16.23×（2.2—0.5）=224.15kPa 4：初步选择基底尺寸取柱底荷载标准值：F K=1496KN,M k=325KN·m，V k=83KN。
计算基础和回填土重G k时的基础埋深d=1/2×（2.2+2.65）=2.425m 基础底面积A0=F K/（f a-γG d）=1496/(224.15—0.7×10-1.725×20）=8.2㎡由于偏心不大，基础底面积增大为：A=1.2A0=1.2*8.2=9.8m2初步选定基础底面积A=l*b=3.5*2.8=9.8m2，且b=2.8m<3m不需要再对f a进行修正。
5.验算持力层地基承载力回填土和基础重：G K=γG·d·A=(0.7*10+20*1.725)*9.8=406.7KN 偏心距：e k=M k/ F K+G k=325+83*0.8/406.7+1496=0.2<L/6P k max>0,满足。
基地最大应力：P k min=[（F k+ G k）/A]±(1+6 e k/l)= [（406.7+1496）/9.8]±(1+6 *0.2 /3.5)=260.7KPa<1.2f a=1.2*224.15=269.0 KPa 所以，最后确定基础底面积长为3.5m，宽2.8m。
6.计算基地净反力取柱底荷载效应基本组合设计值：F=1945KN,M=423KN·m，V=108KN。
净偏心距 e n,0=M/N=(423+108*0.8)/1945=0.26mP j,max =F/A*(1+6 e n,0/l)= (1945/9.8)* 1+6*0.26/3.5=286.9KPa P j,min =F/A*(1-6 e n,0/l)= (1945/9.8)* 1-6*0.26/3.5=110.0KPa7.基础高度采用阶梯型基础，初步选定基础高度h=800mm,分两级台阶，每级均为400mm。
L=3.5m,b=2.8m,a t=b c=0.5m, h0=800-(40+10)=750mm,a b= a t+2h0=0.5+2*750=2m<b=2.8m,取a b=2ma m=( a t+ a b)/2=（500+2000）/2=1250mm因偏心受压，P j=P j,max=286.9KPa冲切力：F l=P j,max[(0.5l-0.5a c-h0)*b-(0.5b-0.5b c-h0)2]=286.9*[(0.5*3.5-0.5*0.5-0.75)*2.8-(0.5*2.8-0.5*0.5 -0.75)2]=556.6KN抗冲切力：0.7βhp f t a m h0=0.7*1*1.27*103*1.25*0.75=833.4KN> F l，满足要求。
8.变阶处抗冲切验算a t=b l=1.5m，a l=1.9m，h01=400-50=350mma b= a t+2h01= 1.5+2*0.35=2.2m<b=2.8m,取a b=2.2ma m=(a t+ a b)/2=（1.5+2.2）/2=1.85m冲切力：F l =P j,max [(0.5l-0.5a 1- h 01)*b-(0.5b-0.5b l -h 01)2]= 286.9*[(0.5*3.5-1.9*0.5- 0.35)*2.8-(0.5*2.8-0.5*1.5 -0.35)2]=335.7KN抗冲切力：0.7βhp f t a m h 01=0.7*1*1.27*103*1.85*0.35=575.6KN> F l 满足要求。
9.配筋计算选用钢筋HPRB335，抗拉强度设计值为300N/mm 2，双向配筋 1) 基础长边方向 Ⅰ-Ⅰ截面柱边净反力：P J,Ⅰ= P j,min +(l+ a c )*（P j,max - P j,min ）/2l= 110+(3.5+ 0.5)*（286.9 -110）/2*3.5=211.1KPa 悬臂部分的净反力平均值：0.5（P J,Ⅰ+ P j,max ）=0.5*（211.1+286.9）=249KPa 弯矩：M=124（PJ,Ⅰ+ Pj,max2）（l-a c ）2(2b+b c )= 124（211.1+286.92）*（3.5- 0.5）2*(2*2.8+0.5)=607.4KN ·m A S,Ⅰ=M0.9fyh0=6074000000.9∗300∗750=3000mm 2Ⅲ-Ⅲ截面（变阶）P J,Ⅲ= P j,min +(l+ a l )*（P j,max - P j,min ）/2l= 110+(3.5+ 1.9)*（286.9 -110）/2*3.5=246.5KPa M=124（PJ,Ⅲ+ Pj,max2）（l-a l ）2(2b+b l )= 124（246.5+286.92）*（3.5 -1.9）2*(2*2.8+1.5)=228KN ·mA S,Ⅲ=M0.9fyh01=2280000000.9∗300∗350=2412mm 2比较A S,Ⅰ和A S,Ⅲ应按照A S,Ⅰ来配筋，实际配Ф18@200则钢筋根数：n=2800+1=15200A S=254.34*15=3815.1mm2> A S,ⅠA S,Ⅰ,min=(2800*350+1500*350)*0.15%=2257.5mm2< A S2)基础短边方向因为该基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基（P j,max+ P j,min）底反向的基底反力可以按均匀分布计算，取：Pn=12（286.9 +110）=198.5KPa=12与长边方向的配筋计算方法相同，可以得Ⅱ-Ⅱ截面的计算配筋值As=1168.5mm2，Ⅳ-Ⅳ面的计算配筋值As=2077mm2。
因此按照As在短边方向配筋，实际配27根Ф12@140A S,Ⅱ，min =（3600*350+1900*350）*0.15%=2887.5mm2> A SA S=113.1*27=3052mm2> A S,Ⅱ，min10.基础配筋大样图，见施工图11.确定A、B两轴的基础底面尺寸A轴：F K=1282KN,M k=257KN·m，V k=86KN。
B轴：F K=1883KN,M k=218KN·m，V k=90KN。
又因为f a=224.15kPa，d=2.425mA轴：基础底面积A0=F K/（f a-γG d）=1282/(224.15—0.7×10-1.725×20）=7.0㎡由于偏心不大，基础底面积增大为：A=1.2A0=1.2*7=8.4m2初步选定基础底面积A=l*b=3*2.8=8.4m2，且b=2.8m<3m不需要再对f a进行修正。
B轴：基础底面积A0=F K/（f a-γG d）=1883/(224.15—0.7×10-1.725×20）=10.3㎡由于偏心不大，基础底面积增大为：A=1.2A0-=1.2*10.3=12.36m2初步选定基础底面积A=l*b=4.12*3=12.36m2，且b=3m不需要再对f a进行修正。