龙门吊轨道梁设计方案及受力检算(北端砼梁)
龙门吊轨道梁验算书1
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。
查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。
2、龙门吊对每米轨道的压力G=128X2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。
G2= (X)X =G3=20/100=1、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30,台阶式设置，上部为宽60cm,高50cm,龙门吊脚宽按7m 计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g + g3 =36+=m轨道梁砼应力为：(T = Y 0P/A=1000=v[c ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算地基应力计算c =( g+g+ g3)/A=( 36++)=地基承载力计算：現二小氓+ +牛ybN rP u__极限| 2承载力，KF ac ――土的粘聚力，KP a丫一一土的重度，KN/m彳，注意地下水位下用浮重度;b，d -- 分别为基底宽及埋深，m ；N c，N q，N r——承载力系数，可由图中实线查取40承载力系数Me、Nq、N「值（引自lerzaehi. WGT 年）根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10 丫= KN/m、© =8 带入太沙基公式PU=10*6+**5+**0=108 KPa>72KPa 所以地基承载力买足要求。
三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=m梁最大弯矩为 W=1/8qL 2= 2、配筋计算按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩 M u i f c b f h f （g 0.5h ；）=>267下选用4根C 22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11**4=1519 mm2 ,箍筋C 10@200mm ,构造钢筋如下图所示反算出配筋面积A \fcb (h o h o 2 2Mi f c b )=1010mm2。
-龙门吊轨道设计计算书
龙门吊轨道设计计算书一、设计依据[1] 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)[2] 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002、J220—2002)[3] 《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94)[4] 《建筑基桩检测技术规范》(JGJ106-2003)[5] 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)[6] 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）二、概述Ⅰ标30m箱梁预制场需布置100t和200t两种类型的龙门吊，拟采用混凝土地基梁做为龙门吊轨道。
预制场地以前为蚝田，后经人工填土而成，地基承载力较差，需进行地基处理以满足龙门吊施工需要。
土层参数表2-1序号土类型土层厚(m)容重(kN/m3)压缩模量(MPa)桩侧土摩阻力标准值（KPa）地基承载力容许值(KPa)1 填土 2.5 17.7 - 0 02 淤泥9.3 15.8 1.89 10.0 45.03 亚粘土 3.2 19.2 4.77 40.0 160.04 粗砂 4.0 19.1 20 60.0 200.05 残积土10.8 18.7 4.2 55.0 200.06 全风化混合片麻岩9.5 19.7 - 60.0 300.07 强风化混合片麻岩 5.8 - - 90.0 450.08 弱风化混合片麻岩 4.9 - - - 1500.0综合考虑施工现场的地质情况，决定采用打入预制混凝土方桩处理地基，方桩截面尺寸为500×500mm，纵向间距为5.0m，长度为21.0m（伸缩缝桩长22.5m）,穿过淤泥层进入地质情况较好的持力层。
地基梁采用1000×600mm矩形截面，底部直接放置在打入桩顶承台上。
基础布置形式如下所示：预制混凝土方桩地基梁地面线立面图平面图承台地基处理布置图 图2.1三、设计计算1、轨道梁计算⑴ 荷载工况按照现有参数，轨道梁荷载主要考虑轨道梁自重q 和龙门吊轮压p ，风荷载等参数在龙门吊结构计算中考虑，此处不涉及。
龙门吊轨道梁基础施工方案
目录一、工程概况 (1)二、轨道梁设计与验算 (1)三、轨道梁施工 (3)3.1 区间北侧轨道梁施工 (3)3.2 南侧端头井处轨道梁施工 (6)3.3 南侧标准段轨道梁施工 (8)四、质量保证措施 (9)五、施工安全保证措施 (10)六、环境保护与文明施工 (11)一、工程概况寸为800*800mm。
轨道梁顶标高为14.9m。
轨道梁平面布置图见附图。
二、轨道梁设计与验算轨道梁布设于基坑两侧，分为三种形式，南侧部分位于现状冠梁上，截面尺寸为600*800mm钢筋砼条型基础，过盾构井处采用立柱加支撑梁形式处理，梁截面尺寸加大至800*800mm。
北侧轨道梁位于现状施工便道上，梁截面尺寸为800*800mm。
考虑到安全施工，对地基承载力及盾构井处轨道梁进行验算。
2.1地基承载力计算1、设备参数根据厂家提供的资料显示，45T龙门吊自重118.6T，吊重45T，砼自重按26.0KN/m3计，轮距8.834m，跨长25.5m，见附图。
2、每边基础受力45T龙门吊自重： G1=118.6×10=1186KN45T龙门吊吊载重：G2=45×10=450KN；按上述，每边基础受力为：P=（1186+450）/2=818KN3、动荷载计算当龙门吊在轨道梁上行走时，属于动荷载，取动荷载增大系数为1.4，则：Q=1.4P=1.4*818=1145.2KN4、基础自重计算钢筋混凝土自重：ω=26kN/m³基础体积V=0.8×0.8×111+0.6×0.8×53.3+0.8×0.8×57.7=150.51m³则基础自重为：G=ω.V=26kN/m³×150.61m³=3915.86kN将上述动荷载和基础自重作用到基础平板上，换算成面荷载为F=Q/S,其中S为基础平板的面积S=0.8×168.7+0.6×53.3=166.94㎡,则 F=（1145.2+3915.86）/166.94=30.32KN/㎡=30.32kpa5、地基承载力验算本工程门式起重机基础单边总长111m，区间北侧坐落于现状施工便道上，地基为碾压的素填土，区间南侧部分位于冠梁上，部分位于原状盐田路上，端头井位置为立柱加支撑梁，采用C30混凝土灌注。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门吊轨道施工方案(含设计及验算)
目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)3 龙门吊设计 (1)3.1 龙门吊布置 (1)3.2 龙门吊轨道梁设计 (1)4 主要施工方法 (4)4.1 施工顺序及工艺流程 (4)4.2 基底回填 (4)4.3 素砼垫层施工 (4)4.2 基础钢筋 (4)4.3 基础砼 (5)4.4 轨道安装 (5)5 质量控制标准 (6)6 安全文明施工 (7)6.1 安全施工 (7)6.2 文明施工措施 (8)1 编制依据1、《***》施工图、《***》施工图；2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2 工程概况***。
3 龙门吊设计3.1 龙门吊布置***布置3台龙门吊，一期围挡布置一台，跨度21m，起重量10t,二期围挡布置2台，跨度15m,起重量10t；轨道均采用P38钢轨，轨道平面布置图如附图1。
3.2 龙门吊轨道梁设计两种跨度龙门吊，轨道梁梁设计按21m跨度进行。
21m跨度龙门吊整机自重18.5t，最大起重量10t。
单侧两个轮压为18.5÷2+10=19.25t，单个轮压为9.6t；施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为10.56t（即105.6kN）1、轨道梁断面形式轨道梁截面形式采用500mm（宽）×400mm（高），混凝土采用C30砼。
2、轨道梁受力计算按照文克勒地基模型计算本工程轨道梁，混凝土承载力大于杂填土，整体按500mm ×400mm 梁考虑，该段轨道梁长L 约90m ，根据《地基与基础》中计算公式 44EIkb =λ 其中：k ——基床系数，本工程为卵砾石，取 3.0×104kN/m 3,即 3.0×10-2N/mm 3;C30混凝土取E=3×104 N/mm 2；49331067.2400500121121mm bh I ⨯=⨯⨯== 则m mm 47.01065.41067.21034500100.344942=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=--λ L=100m,πλ>=⨯=4710047.0L ,故该段轨道梁为无限长梁。
龙门吊轨道施工方案
龙门吊轨道施工方案龙门吊轨道是一种用于起重作业的设备，广泛应用于港口、车间、仓库等场所。
在进行龙门吊轨道的施工方案设计和验算时，需要考虑以下几个关键因素：龙门吊的荷载能力、轨道的强度和稳定性、轨道的布置方式以及轨道的材料选择。
下面是一份详细的龙门吊轨道施工方案（含设计及验算），超过1200字。
1.设计要求根据实际使用情况和要求，设计要求如下：1.1龙门吊的额定起重能力为50吨；1.2龙门吊轨道的轨距为10米，工作长度为40米；1.3轨道的使用频率为中等，每天工作10小时；1.4轨道布置方式为直线排列；1.5轨道的材料选择为优质钢材。
2.轨道布置设计2.1龙门吊的行走轨迹是直线行走，因此轨道的布置方式为直线排列。
2.2轨道的长度为40米，为了确保龙门吊平稳的行驶，需增加0.5米的安全边距，即总长度为40.5米。
3.轨道材料选择龙门吊的轨道需要具备足够的强度和稳定性，因此材料选择要考虑以下几个因素：3.1轨道的材料需要具备较高的抗压能力，以承受龙门吊的荷载；3.2轨道的材料需要具备较高的抗拉能力，以承受龙门吊的水平拉力；3.3轨道的材料需要具备较好的耐磨性，以确保龙门吊行驶平稳。
根据以上要求，选择了优质强度高的钢材作为轨道的材料。
4.轨道的验算4.1 钢轨的选择：根据龙门吊的额定起重能力和轨道长度，选用60kg/m的工字钢轨。
4.2钢轨的计算：4.2.1轨道长度为40.5米，根据龙门吊的额定起重能力和轨道长度，计算轨道上的最大轮荷载：最大轮荷载=额定起重量/轨道长度=50吨/(40.5m-1)=1.25吨/m4.2.2根据轨道长度和轮荷载，计算轨道的冲击力：轨道的冲击力=最大轮荷载*冲击系数冲击系数根据实际使用条件选择，此处取典型值1.2轨道的冲击力=1.25吨/m*1.2=1.5吨/m4.2.3根据轨道长度和轮荷载，计算轨道的撑杆力：轨道的撑杆力=最大轮荷载*安全系数安全系数根据实际使用条件选择，此处取典型值1.5轨道的撑杆力=1.25吨/m*1.5=1.875吨/m4.2.4根据轨道的冲击力和撑杆力，计算轨道的弯矩：轨道的弯矩=轨道的冲击力*轨道长度/8+轨道的撑杆力*轨道长度/4轨道的弯矩=1.5吨/m*40.5m/8+1.875吨/m*40.5m/4=86.5吨·米4.2.5根据轨道的弯矩和轨道功率系数，计算轨道的抗弯能力：轨道的抗弯能力=轨道弯矩/(60kg/m*270mm^3)根据以上设计和验算，龙门吊轨道施工方案可采用10米轨距，40.5米轨道长度的直线排列方式，轨道材料选用60kg/m的优质钢材。
预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)
1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。
取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。
龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。
龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。
70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。
1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。
当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。
此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。
1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。
则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。
基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。
根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。
40t龙门吊基础轨道梁设计方案_secret
40t 龙门吊基础轨道梁设计方案一 工程概况XX 地铁XX 标使用的龙门吊为公司已有门吊，为45t 双主梁单悬臂门式起重机，跨度为21.8米，轮距为10.368米，悬臂长6.5米。
拟将该门吊布置于会展中心站顶板上方，会展中心站西部扩大端的结构宽度为23.1米，长13.85m ；其中围护结构地下连续墙宽0.8m ×2，侧墙宽0.7m ×2，结构净距为20.1m ，冠梁为悬臂式，宽 1.4m 。
根据实际情况结合计算验证，现将门吊基础轨道梁采用如下设计方案：1、车站结构外轨道梁部分采用条形基础，矩形截面，地基部分采用碎石回填，提高地基承载力。
2、车站扩大端部分的轨道梁采用重新设计冠梁承载形式来实现，具体是在轨道梁的东西端头设置支座，并将已有冠梁进行拓宽改造，以满足运行要求。
具体改造方案见图1.2 284 281-12 202 284 281-18图1 冠梁改造图二 荷载分析1、荷载组成恒荷载：分布荷载，C30M,q=14.3KN/M ；活荷载：集中荷载，门吊自重，100t ；渣斗重量，40t ，动力系数μ=1.1。
轨道梁设计不考虑风荷载和地震荷载。
2、力学模型轨道梁计算分为两部分，即扩大端简支梁设计和地面基础梁设计。
简支梁跨度为14m ，原冠梁钢筋见图2。
图2 原冠梁钢筋分布图3、荷载计算对门吊的运行进行分析，可分成以下6中受力情况，分别讨论如下： a 、小车垂直起吊渣斗（渣斗居中）350KN350KNMmax=878.5KN.m Vmax=441KNb 、大车水平运输渣斗（渣斗居中）350KNVmax=266KNc 、小车垂直起吊渣斗（渣斗位于悬臂侧轨道上方）501.25KN501.25KNMmax=1120.5KN.m Vmax=592.25KNd 、大车水平运输渣斗（渣斗位于悬臂侧轨道上方）501.25KNMmax=2072.9KN.m Vmax=341.6KNe 、小车垂直起吊渣斗（渣斗位于悬臂5.5m 处）577.5KN577.5KNMmax=1242.5KN.m Vmax=588.5KNf 、大车水平运输渣斗（渣斗位于悬臂5.5m 处）577.5KNVmax=379.8KN该区间的渣坑设置在顶板上，故e 、f 两种情况在门吊运行时不会使用，总结受力情况得出如下结论： Mmax=2072.9KN.m Vmax=591.25KN三 轨道梁的设计与验算由上面几种工况分析取得M max =2072.9KN.M, V max =591.25KN 。
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地铁三号线TJSG-11标段45t龙门吊轨道梁设计方案编制：中铁七局集团地铁三号线TJSG-11标段项目经理部2012年10月29日施工方案项目部审核意见表11标长乐公园站45吨龙门吊轨道梁施工专项方案一、工程概况【长乐公园】站位于森路、互助路与金花路交汇处盘道东北角，互助路立交桥东侧，沿西北-东南向布置。
由于拆迁影响，车站方案调整为明挖+北端局部PBA洞桩法暗挖施工。
方案调整以后，车站总长176.1m，其中南明挖段长121.9m，北明挖段长6m，暗挖段长48.2m。
明挖车站南北两端均设置扩大段作为盾构始发段，南侧向路方向始发，北端向门方向始发。
南端扩大段宽24.8m，西侧长15.4m，东侧长17.7m，如图1所示；北端扩大段长17.6m，宽24.2m，如图2所示；车站中部为标准段，宽度为20m。
图1 车站南端扩大段图2 车站北端扩大段二、轨道梁设计方案为满足盾构施工进料出土及前期车站施工的需要，在车站上方设置龙门吊走行轨道梁，前期车站施工布置5T龙门吊（或布置16T龙门吊）配合车站施工需要，后期架设一台45T龙门吊。
45T龙门吊为原一号线既有设备，跨距22m，因此考虑车站龙门吊轨道梁施工一次成型，满足车站及盾构施工需要。
龙门吊轨道梁平面图见附件1。
根据龙门吊跨度及车站标准段宽度，考虑将龙门吊轨道梁设置在车站两侧冠梁上部，同时由于车站所在场地整体呈南底北高，车站北端冠梁设计标高比南端冠梁高 1.075m，因此在南端非扩大段冠梁上部浇筑截面尺寸为0.6m×1.275m（既有箱梁高1.2m同时考虑钢箱梁底比支撑顶高0.075m）的钢筋砼梁作为轨道梁，在北端冠梁局部抬高20cm直接作为龙门吊轨道梁。
龙门吊跨南端扩大段时，轨道梁采用一号线原有钢箱梁（0.6m×1.2m），钢箱梁跨度15.4m，扩大段西侧跨度15.4m，东侧跨度17.7m，因此在西侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m（斜长2.35m）斜梁作为钢箱梁基础，北端担在冠梁上，如图3 所示；在东侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m（长5.05m）斜梁作为支撑，北端增设钢筋混凝土牛腿作为支撑，如图4所示。
钢箱梁下垫3层20厚1层10厚的钢板调整75mm高差。
以确保钢箱梁顶面与标准段轨道梁高程一致。
图3 车站南侧扩大端西侧轨道梁平面图图4 车站南侧扩大端东侧轨道梁平面图龙门吊跨北端扩大段时，将车站北端冠梁加宽700mm作为龙门吊轨道梁，配筋根据设计冠梁局部进行加强处理，且在轨道梁下方每2m设置一个钢筋砼牛腿作为支撑。
车站北端轨道梁前期按照16T龙门吊荷载使用，明挖车站完成之后，在车站顶板上每隔2m做1个立柱，支撑轨道梁，后期龙门吊按照45T龙门吊荷载使用。
如图5所示。
图5 车站北侧扩大段轨道梁平面图车站标准段由于轨道梁与设计冠梁上部挡土板位置冲突，该部位挡土板不能施做，南段轨道梁高出地面部分可以代替挡土板起到挡水效果。
北段轨道梁比地面底，考虑龙门吊运行安全距离，在距轨道梁1m处砌筑高出地面30cm的挡土墙起到挡水效果。
如图6所示。
因北端直接采用冠梁作为45t门吊轨道梁，因此在冠梁上局部抬高部分截面，抬高部分宽度400mm，按构造配筋。
图6 标准段轨道梁及挡土板断面图三、南端钢箱梁检算（原有钢箱梁委托登峰加工制造）南端扩大段采用一号线原有钢箱梁，宽0.6m，高1.2m，长15.4m，北端担在冠梁顶部，南端担在0.8m×0.8m钢筋混凝土梁上。
该箱梁顶板采用2cm厚钢板、腹板采用1cm厚钢板，支点加劲板、纵向加劲板、横隔板均采用1cm厚钢板，组合焊接而成。
钢板采用Q235钢材。
如图1钢梁参数及大样图。
1、结构大样图图1 钢梁结构大样图(单位：mm)2、结构力学参数面积A：2+⨯⨯⨯⨯⨯=;⨯A=+100102492002102021160600mm惯性矩I ：4103232310152016.121160101212)530100*********15902060020600121(mm I ⨯=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=弹性模量： E=206GPa ； 截面抵抗矩：31019200267600101.152016mm h I W =⨯==。
3、荷载组成1）自重荷载m KN q /8622.31000107850110492006=⨯⨯⨯⨯=-，考虑钢轨及箱梁上侧固定压板和螺栓重量，偏于安全考虑，取q=4.5KN/m 。
2）活载龙门吊轮压为31.5t ，则：活载F=2×315=630KN4、荷载检算结构受力模型简化为受均布荷载及集中荷载的简支梁，受力如图：1）受轨轮集中荷载（动载）工况一：受集中荷载时弯矩图最大剪力：Qmax=F=630KN2）受自重均布荷载（恒载）：受力简图受自重均布荷载弯矩图最大弯矩： m KN ql M .4.13384.155.48221=⨯==；最大剪力：Qmax=KN 7.3424.155.42=⨯=ql ；3）受轨轮集中荷载（动载）工况二：当龙门吊一端在跨中，一端在跨外时，钢箱梁所受弯矩最大，如下图：最大弯矩： m KN Fl M .5.242544.1563042=⨯==4）受力检算龙门吊轨轮通过钢箱梁1/2梁跨时，钢箱梁弯矩值最大，以最不利位置进行受力检算，其受力如图：q=4.5KN/m（1）抗弯承载力检算()[]满足要求,1565.12353.13319200267105.24254.13361MPa MPa W M ===<=⨯+==ησσσ（2）抗剪承载力检算当龙门吊四个轨轮全部在跨，其剪力最大，则估算为：()[]满足要求腹,1003.57580102106307.343max MPa MPa A Q =<=⨯⨯⨯+==ττ（3）挠度检算自重产生的跨中最大挠度：mm EI ql 4.11010152016.1102063844.1510005.45384512-109441=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==δ 跨中集中荷载产生的最大挠度：mm EI Fl 2.201010152016.110206484.1510006304812-109331=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==δ满足要求,4.28500142005006.212.204.121mm l mm ==<=+=+=∑δδδ通过检算，该钢箱梁在跨度15.4m 的情况下承受45T 龙门吊工作荷载能满足施工使用要求。
四、南端西侧增设钢筋混凝土梁配筋计算车站南端扩大段西侧长15.4m ，为使用原有钢箱梁，需要在南端增设钢筋混凝土梁作为钢箱梁的支撑点。
钢筋混凝土梁采用C30砼、HRB400钢筋，梁截面拟采用800（宽）×800（高），长度2350mm 。
将钢箱梁南端担在钢筋混凝土梁上，该梁除承受自重外还承受钢箱梁自重及45T 龙门吊的轮压集中荷载。
受力模型简化如下图：1、荷载组成 1）集中荷载 钢箱梁自重荷载F1=4.5×15.4/2=34.65KN龙门吊行走至如下图位置时，钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载F2=630+630×（15400-9840）÷15400=857.5KN 集中荷载F=F1+F2=892.15 KN 2）均布荷载混凝土梁截面0.8m ×0.8m q=0.8×0.8×2.5×10=16KN/m 2、受力分析 砼梁受最大弯矩：M= ql 2/8+Fl/4=m KN •=⨯+⨯2.535435.215.892835.2162 最大剪力：Q=ql/2+ F/2=KN 9.464215.892235.216=+⨯； 采用C30砼 HRB400钢筋，计算按照单筋矩形截面梁计算 根据建筑施工计算手册，等效公式：s y c A f bx f =1α)2(01xh bx f M c -=α查有关规可得760m m 40-h 0==h ，2/360'mm N f f y y ==，mm b 800=，2/3.14mm N f c =（1） 求受压区高度x)2(01xh bx f M c -=α，11=αmm h mm x b 7.393760518.01100=⨯=≤=ξ（2）计算配筋量mm f bxf A yc s 34963601108003.1411=⨯⨯⨯==α（3）选择配筋钢筋采用HRB400钢筋，受拉区选择一层8根直径25钢筋（mm A s 3925=）。
梁砼保护层为40mm ，有效高度h 0=747.5mm 。
实际配筋率%18.036043.145.0%66.05.7478003925min 0=⨯=≥=⨯==ρρbh A s ，且不小于0.2%，说明该梁不是少筋梁。
钢筋净间距mm d mm mm s n 25303.747258402800=>≈⨯-⨯-=满足要求。
按照经验受压区配置纵向受压钢筋钢筋截面积略小于受拉区，选取HRB400钢筋 8Φ20进行受压钢筋布置 （4）验算截面抗剪承载力由于kN q KN bh f t 9.46460075080043.17.07.00=≥=⨯⨯⨯=满足抗剪条件，只需按构造设置箍筋即可。
箍筋采用HPB300号钢筋，选取φ10150（四肢）进行布置，腰筋按构造配筋。
梁截面配筋如下图所示。
五、南端东侧增设钢筋混凝土梁配筋计算车站南端扩大段东侧长17.7m，为使用原有钢箱梁，需要在南端增设钢筋混凝土梁，北端增设牛腿作为钢箱梁的支撑点。
钢筋混凝土梁采用C30砼、HRB400钢筋，梁截面拟采用800（宽）×800（高），长度5050mm。
将钢箱梁南端担在钢筋混凝土梁上，该梁受自身自重均布荷载和钢箱梁的自重及45T龙门吊的轮压集中荷载，受力模型简化如下图：1、荷载组成1）集中荷载钢箱梁自重荷载F1=4.5×15.4/2=34.65KN龙门吊行走至如下图位置时，钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载F2=630+630×（15400-9840）÷15400=857.5KN集中荷载F=F1+F2=892.15 KN 2）均布荷载混凝土梁截面0.8m ×0.8m q=0.8×0.8×2.5×10=16KN/m 2、受力分析 砼梁受最大弯矩：M= ql 2/8+Fl/4=m KN •=⨯+⨯3.1177405.515.892805.5162 最大剪力：Q=ql/2+ F/2=KN 5.486215.892205.516=+⨯； 梁采用C30砼 HRB400钢筋，计算按照单筋矩形截面梁计算 根据建筑施工计算手册，等效公式：s y c A f bx f =1α )2(01xh bx f M c -=α查有关规可得760m m 40-h 0==h ，2/360'mm N f f y y ==，mm b 800=，2/3.14mm N f c =（1） 求受压区高度x)2(01xh bx f M c -=α，11=αmm h mm x b 7.393760518.01500=⨯=≤=ξ（2）计算配筋量mm f bxf A yc s 47673601508003.1411=⨯⨯⨯==α（3）选择配筋钢筋采用HRB400钢筋，受拉区选择一层8根28钢筋（mm A s 4923=），上下双层布置。