Mo30Cu合金轧制变形组织及性能研究
《高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金组织与性能的研究》范文
《高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金组织与性能的研究》篇一摘要：本文着重研究了高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金的组织结构及性能的影响。
通过实验分析，探讨了高压扭转过程中合金的微观结构变化、力学性能的改善以及相关机理。
本文的研究结果为Al-Zn-Mg-Cu合金的优化处理提供了理论依据和实验支持。
一、引言随着现代工业的快速发展，铝合金因其良好的综合性能在航空、汽车、轨道交通等领域得到了广泛应用。
Al-Zn-Mg-Cu合金作为典型的可热处理强化铝合金，其性能的提高一直备受关注。
近年来，高压扭转工艺作为一种新型的合金处理技术，被广泛应用于金属材料的改性研究。
本文通过系统研究高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金的组织与性能的影响，以期为该合金的进一步应用提供理论支持。
二、实验材料与方法本实验采用Al-Zn-Mg-Cu合金作为研究对象，通过高压扭转工艺对其进行处理。
实验中，首先对合金进行均匀化处理，然后进行高压扭转处理，并设置不同的扭转次数作为变量。
通过金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等手段观察合金的微观组织结构变化；同时，进行硬度测试、拉伸试验等力学性能测试。
三、高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金组织的影响1. 微观结构观察通过金相显微镜、扫描电镜和透射电镜的观察，发现随着高压扭转次数的增加，Al-Zn-Mg-Cu合金的晶粒尺寸逐渐减小，晶界更加清晰，晶内亚结构更加明显。
这表明高压扭转工艺能够有效地细化合金的晶粒，改善其微观结构。
2. 第二相分布高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金中的第二相分布也有显著影响。
随着扭转次数的增加，第二相颗粒更加均匀地分布在基体中，这有利于提高合金的力学性能。
四、高压扭转工艺对Al-Zn-Mg-Cu合金性能的影响1. 硬度测试通过对合金进行硬度测试发现，随着高压扭转次数的增加，Al-Zn-Mg-Cu合金的硬度逐渐提高。
这主要是由于合金晶粒的细化以及第二相的均匀分布，使得合金的硬度得到提高。
大学材料科学基础第八章材料的变形与断裂(1)
六方晶系则需画图判定。
滑移系数量与金属的塑性 滑移系代表了晶体滑移时可能采取的空间取向，晶 体中滑移系数量越多，滑移时可能采取的空间取向就 越多，滑移就越容易进行，金属的塑性便越好。 面 心 立 方 金 属 ： Cu，Al，Au，Ag,，Ni，γ－Fe， 奥氏体钢，体心立方金属α－Fe，铁素体，Mo，Nb的 塑性很好，而密排六方金属Mg，Zr，Be，Zn的塑性 则较差。当然滑移系数量并不是决定金属塑性高低唯 一的因素，合金的成分、强度的高低、加工硬化的能 力等也会影响到金属的塑性。试验表明，奥氏体钢的 塑性要优于铁素体钢。
金属拉伸曲线分析。 1 弹性变形阶段：ζ－ε呈直线关系。
（弹）塑性变形阶段： ζ-ε不遵循虎克定律
2 均匀塑性变形阶段：屈服阶段：ε增加，ζ基本保 持不变， ζ－ε呈非线性关系。 3 颈缩阶段（局部变形阶段）：变形集中在局部区 域。 4 断裂阶段：从颈缩到断裂。
拉伸试验可以得到以下强度指标和塑性指标：
拉伸条件下滑移系上分切应力的计算。
(c)2003 Brooks/Cole, a division of Thomson Learning, Inc. Thomson Learning ™ is a trademark used herein under license.
θ－滑移面法线与拉伸轴的夹角
4 力轴作用在任意方向
二、孪晶（孪生）变形
孪生也是金属塑性变形的一种形式，一般情况下， 金属晶体优先以滑移的方式进行塑性变形，但是当滑 移难以进行时，塑性变形就会以生成孪晶的方式进行， 称为孪生。例如滑移系较少的密排六方晶格金属，当 处于硬取向时，滑移系难以开动，就常以孪生方式进 行变形。滑移系较多的fcc、bcc结构的金属一般不发 生孪生变形，但在极低的温度下变形或是形变速度极 快时，也会以孪生的方式进行塑性变形。 定义：晶体在难以进行滑移时而发生的另一种塑 性变形方式，其特点是变形以晶体整体切变的形式 进行而不是沿滑移系发生相对位移。
Mg-Gd-Y_合金及其构件的组织与性能研究
精 密 成 形 工 程第16卷 第2期 38JOURNAL OF NETSHAPE FORMING ENGINEERING 2024年2月收稿日期：2023-04-10 Received ：2023-04-10基金项目：中央引导地方科技发展专项资金（YDZJTSX2021A027）；中北大学青年学术带头人资助项目（11045505） Fund ：The Central Guidance on Local Science and Technology Development Fund of Shanxi Province(YDZJTSX2021A027); The North University of China Youth Academic Leader Project(11045505)引文格式：顾皞, 蒋清, 常志勇, 等. Mg-Gd-Y 合金及其构件的组织与性能研究[J]. 精密成形工程, 2024, 16(2): 38-45.GU Hao, JIANG Qing, CHANG Zhiyong, et al. Structure and Properties of Mg-Gd-Y Alloy and Its Components[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2024, 16(2): 38-45. *通信作者（Corresponding author ） Mg-Gd-Y 合金及其构件的组织与性能研究顾皞1，蒋清1，常志勇1，殷凤杰1，肖旅2，顾宝龙1，颜哲1，韩红1，金鑫1，付一峰1，宿常旭1，张建兵1*，鲁若鹏3（1.首都航天机械有限公司，北京 100076；2.上海航天精密机械研究所，上海 201600；3.中北大学 材料科学与工程学院，太原 030051） 摘要：目的 针对VW103（Mg-10Gd-3Y ）和VW63（Mg-6Gd-3Y ）2种铸造镁合金，从材料微观结构入手，探讨分析2种合金力学性能差异性，获取了2种镁合金在工程应用中的铸造性能及其力学特性。
时效态高强铝合金热变形行为及微观组织演变
时效态高强铝合金热变形行为及微观组织演变李萍;陈慧琴【摘要】采用热力模拟试验方法对具有时效态和过时效态初始组织的新型 Al-Zn-Mg-Cu 高强铝合金试样进行了热压缩实验，分析了在热变形过程中的流变行为和微观组织演变。
研究结果表明，时效态与过时效态试样都具有动态回复型流变应力曲线特征，且相同变形条件下时效态试样的流变应力高于过时效态流变应力，平均应力指数值分别为6.4525和5.6459，热变形激活能值分别为247.457 kJ/ mol 和178.252 kJ/ mol.两种状态试样热变形组织演变基本规律为：高温条件下，析出相溶入基体组织，晶粒长大倾向高；当变形程度较大时（60%~80%），可以获得细小的晶粒组织；低温变形条件下，析出相含量较高，晶粒长大倾向小。
比较发现，高温变形过程中，时效态试样晶粒长大倾向小，变形程度较大时晶粒组织更加细小均匀；而过时效态试样晶粒组织经历了变形较小时的粗化到变形较大时的细化。
%Hot-compression experiments of new Al-Zn-Mg-Cu alloy with as-aged and as-overaged starting structures were carried out by thermo-mechanical modeling testing method. Hot-deformation Behavior and microstructure evo-lution of the alloy with as-aged and as-overaged starting structures have been analyzed. The results indicate that both samples have the dynamic recovery flow stress curves with higher stress of as-aged samples at the same de-formation conditions. The average stress exponents are 6. 4525 and 5. 6459 respectively,and the average hot-de-formation active energy are 247. 457 kJ/ mol and 178. 252 kJ/ mol respectively for the as-aged and the as-overaged samples. Microstructure evolutions during hot deformation of both samples are that precipitatedphases dissolved in-to the matrix,and grain grows fast during deformation at higher temperature;while refined grains can be obtained when high reduction is great than 60% ~ 80% . However,the content of precipitated phases is higher,and grain grows slowly during deformation at lower temperature. By comparing analyses,it is shown that refined grains after lager strain are smaller and more uniform for the as-aged samples due to lower grain growth rate at the high temper-ature deformation conditions;while grain coarsening occurs at small strain and grain refining presents at large strain for the as-overaged samples at high-temperature deformation processes.【期刊名称】《太原科技大学学报》【年(卷),期】2014(000)005【总页数】6页(P358-363)【关键词】高强铝合金;热变形;流变应力;微观组织【作者】李萍;陈慧琴【作者单位】太原科技大学，太原 030024;太原科技大学，太原 030024【正文语种】中文【中图分类】TG146.2+高强铝合金是航天航空领域的主要结构材料[1]。
Al-Cu-Li合金热变形特性与位错密度模型构建
Al-Cu-Li合金热变形特性与位错密度模型构建
江余鹏;夏润泽;杜瑞博;龚莉铭;王佳林
【期刊名称】《铝加工》
【年(卷),期】2024()2
【摘要】通过等温压缩试验,研究热轧态Al-Cu-Li合金在温度为390~480℃、应变速率为0.01~1s^(-1)下的流变行为。
基于热压缩流动应力数据构建了峰值应力Arrhenius本构模型,其平均相对误差绝对值(AARE)为4.612%。
基于该模型数据,采用K-M模型以及Taylor关系式建立了耦合温度、应变速率、峰值应力、峰值应变的位错密度模型。
该模型AARE值为5.926%,具有较高精度,为准确描述Al-Cu-Li合金在热变形过程中的位错密度演变提供参考。
【总页数】6页(P32-37)
【作者】江余鹏;夏润泽;杜瑞博;龚莉铭;王佳林
【作者单位】重庆科技大学冶金与材料工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TG111;TP391.99
【相关文献】
1.Al-Cu-Mg合金的预变形、位错密度与位错强化的定量研究
2.7A85铝合金塑性变形过程位错密度模型
3.7A85铝合金位错密度模型与热变形过程中的微观组织研究
4.Zr/(Sc+Zr)微合金化对Al-Mg合金在热压缩变形中动态再结晶、位错密度和热加工性能的影响
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粉末冶金法制备Mo-30Cu合金微观组织研究
ｍ ｉｒ ｔｕ ｕ ｅ ｏ ｃｏｓｒ ｃｔｒ ｆＭｏ－ ３ＯＣｕ ａｌｙ ｉ ｏ ｇ ｎ ｏ ｓ，ｈ ｒ ｒ ｏｐｈ ｓ ｎ ｈａ ｅｉ ｈｅａ ｌｙ， ｌｏ ｓｈ ｍｏ ｅ ｅ ｕ ｔ ｅ ｅａ ｅ Ｍ ａ ｅ ａ ｄ Ｃｕ ｐ ｓ ｎ ｔ ｌｏ ａ ｍｕｔａ ｏｕ ｉｎ ｚ ｎｅ ｕ ｌｓ ｌ ｔｏ ｏ ｉ ｔ ｅ ｒａ ｓａ ｄ Ｃｕ ｐ ｓ ． ｓｂｅｗｅ ｎ Ｍｏ ｇｉ ｎ ｎ ｈａ ｅ Ｔｈｅｏ ｅ ｖ ｔ ｎｓｏ ｏ ｍ ｅ ｅ ａｕｒ ｒ ｃｕ ｅ ａ ｄ ａ —ｏｌｄ ｍ ｉｒ ｓｒ ｔｒ ｓｏ ｂｓ ｒ ａｉ ｆｔ ｒ ｏ ｔ ｍｐ ｒ ｔ ｅｆａ ｔ ｒ ｎ ｓ ｒｌｅ ｃ ｏ ｔｕｃｕ ｅ ｆ ｏ ｈｅ
相 烧 结 法 制 备 出 Ｍｏ Ｏ ｕ合 金 ， 过 Ｘ Ｄ、Ｅ 、Ｅ 等 对 该 合 金 的 微 观 组 织 结 构 进 行 了 观 察 分 析 ， 果 表 － Ｃ ３ 通 Ｒ ＳＭ Ｔ Ｍ 结 明 ： 合 金 组 织 分 布 均 匀 ， 织 中 只 含 有 Ｍｏ Ｃ 两 相 ， 两 相 之 间 有 一 Ｍｏ Ｃ 该 组 、ｕ 在 、 ｕ互 溶 区 。 对 Ｍｏ ０ ｕ合 金 的 室 一 Ｃ ３ 温 拉 伸 断 口和 轧 制 变 形 后 的 微 观 结 构 进 行 了分 析 ， 断 裂 机 制 以 ｃ 其 ｕ相 的 撕 裂 为 主 ， 随 有 Ｍ 、 ｕ界 面 的分 伴 ｏＣ 离 ， 、 ｏ晶 粒 间 界 面 的 分 离 和 Ｍｏ晶粒 的解 理 断裂 。 Ｍｏ Ｍ
冷、热变形金属的组织与性能变化
苏铁健1. 冷变形金属的组织变化（1）点缺陷（空位）密度增加位错在外力作用下攀移的结果；（2）位错密度增加金属塑性变形时，位错源在外力作用下不断产生新的位错；（3）晶粒碎化塑性变形足够大时，出现位错缠结并进一步发展形成位错胞结构（中心位错密度低，胞壁处位错密度很高），使得晶粒分割成很多极小的碎块，称为晶粒碎化；剧烈冷变形金属中的位错胞（4）纤维组织随着变形量增加，晶粒沿着最大变形方向伸长，最后成为细条状，这种变形组织称为纤维组织；（5）变形织构塑性变形量足够大时，各软取向晶粒逐渐转向为硬取向晶粒，各晶粒的取向逐渐趋向一致，这种组织称为变形织构。
变形前变形后的纤维组织变形织构1）加工硬化金属随着变形量增加，其强度与硬度增加，塑性降低的现象。
原因：塑性变形中位错密度和点缺陷密度增加，使得位错滑移更为困难；软取向晶粒朝着硬取向变化。
加工硬化是不能用热处理强化的金属材料（如奥氏体不锈钢制品）提高强度的主要途径。
2）产生残余应力塑性变形在宏观和微观上的不均匀性，造成卸载后仍在其内部留存应力，称为残余应力。
根据其作用范围大小分为：宏观残余应力（第一类残余应力）遍及整个材料微观残余应力（第二类残余应力）晶粒尺度点阵畸变（第三类残余应力）晶粒内部第三类内应力是形变金属中的主要内应力，也是金属强化的主要原因。
而第一、二类内应力一般都使金属强度降低。
3）出现各向异性塑性变形产生的各晶粒取向趋于一致的组织，即变形织构，导致其力学、物理等性能呈现方向性（不同方向性能不同）。
板料的织构使板料沿不同方向变形不均匀，冲压成的零件边缘出现凹凸不平的形状，称为制耳现象。
板料冲压件的制耳现象4）物理、化学变化电阻率提高；密度下降；耐蚀性降低。
加热会增强原子的活动能力，使金属的组织和性能会通过回复、再结晶等一系列变化过程重新回到冷变形前的状态。
1）回复组织变化——加热温度较低时，原子将获得一定扩散能力。
通过原子的扩散，点缺陷密度下降，位错形成亚晶界。
TC1钛合金宽幅薄板热加工过程组织演变及力学性能研究
图 2 为方案 1 工艺下生产的 1.5mmTC1 宽幅薄板经不同温度 退火后的横向显微组织，由图（a）可以看出，合金在热加工态时 已经呈现为细小的等轴组织，主要由近 75% 的初生 α 组织和少 量 β 转相组成。经 650℃ ~800℃热处理后，可见组织未发生明显 变化，仍然为等轴加工组织，晶粒尺寸略有长大，经测定热处理 温度区间内平均晶粒尺寸在 4.0um~5.6um ；热轧制变形过程中 加热材料的保温、变形时积攒的畸变能和高温加热的热激活能 使变形金属材料一部分加工发生硬化，另一部分高温发生回复 再结晶软化，且终轧温度较高，热处理对其影响不大。
合金板材 ：方案 1：交叉轧制 ；方案 2：单向轧制。轧制后经退火，
剪切，校型，表面处理后得到成品板材。
成品板材头部切取横向试样进行热处理，其热处理制度见
表 2，分别观察显微组织并检测室温力学性能，每种制度测试
3 个试样取平均值。室温力学性能检测按照 GB/T228.1 标准在 INSTRON 5885 电子万能材料拉伸试验机上测试 [16，17] ；试样经
理工艺对 TC1 钛合金宽幅薄板的显微组织及力学性能影响。结果表明 ：TC1 板材热轧开坯过程中会产生不均匀组织，其实质是
Байду номын сангаас
变形的针状 α 组织内部动态回复产生亚晶粒聚合物，这些回复亚晶在其后退火过程中并未发生静态再结晶，β 相沿着亚晶界扩
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艺性能，为后续加工奠定良好的基础¨０’１１ Ｊ。
２．２
Ｍｏ一３０Ｃｕ合金轧制变形过程中的组织演变
功开发出了多种成分和规格的系列钼铜合金箔材，
Ｍｏ－３０Ｃｕ合金是由Ｍｏ颗粒和粘结相Ｃｕ组成的
两相复合材料，Ｍｏ相较Ｃｕ相硬，两相性质的差异
其最小厚度为０．２舢。本文对Ｍｏ－３０Ｃｕ合金在轧
Ｍｏ－３０Ｃｕ
Ａｌｌｏｙ
Ｌｅｉ Ｈｕ，Ｃｕｉ Ｓｈｕｎ‘，“ｎ Ｃｈｅｎｇｕａｎｇ，Ｌｉ Ｚｅｎｇｄｅ，Ｚｈｏｕ Ｚｅｎｇｌｉｎ，Ｈｕ Ｘｉａｏｋａｎｇ
（Ｐｏｗｄｅｒ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ
ａｎｄ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ，Ｇｅｎｅｒａｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｆｏｒ Ｎｏｎ－Ｆｅｒｒｏｕｓ Ｍｅｔａｌｓ，
１１
Ｉｎｍ的试样。将试样加热后经
２—３次热轧至２ ｍｉｎ，在氢气炉中退火后在二辊轧
机上冷轧，多道次冷轧后再经过退火、清洗、剪 切，从而制得厚度为０．２～１．０ ｍｍ间多种规格的
Ｍｏ．３０Ｃｕ合金箔片，工艺流程如图１所示。
用２０％铁氰化钾＋ＫＯＨ溶液腐蚀试样，用金 相显微镜和ＪＳＭ－７００１Ｆ型场发射扫描电镜观察不 同变形率下样品的宏观边裂情况及微观组织，并 由此判断其轧制加工性能的好坏；用ＶＴＤ５３２型数 显维氏硬度计测试不同变形率后试样的硬度。
２结果与讨论
２．１
加，Ｍｏ颗粒沿着轧制方向进一步拉长变形，而且 随着变形量的增大Ｍｏ颗粒的长短轴比呈逐渐增大 趋势，粘结相Ｃｕ也随着变形量的增大逐渐被拉 长；图３（ｇ）和（ｈ）分别是变形量为９５％和９８％的
表１ Ｍｏ－３０Ｃｕ合金的热轧变形性能
Ｍｏ－３０Ｃｕ合金的热轧变形性能
通过观察
Ｔａｂｌｅ １
Ｈｏｔ舶Ｉｌｊ埠ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｐｒｏｐｅｒｔｙ
ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ Ｍｏ－Ｍｏ ｌａｙｅｒｓ，Ｍｏ．Ｃｕ ｌａｙｅｒｓ，ｗｅｒｅ ｃｌｅａｒ ａｎｄ ｃｏｍｂｉｎｅｄ
ｔｉｇｈｔｌｙ．Ｔｈｅ
ｍｏｒｅ
ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
ｂｅｈａｖｉｏｒ
ｏｆ ｒｏｌｌｅｄ Ｍｏ－３０Ｃｕ ａｌｌｏｙ Ｗａｓ ｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｒｅｅ ｓｔａｇｅｓ：ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ５０％ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｒａｔｅ，Ｍｏ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ
制变形加工过程中的组织演变及性能进行了研究
和探讨。 １实验
使得Ｍｏ－３０Ｃｕ合金在轧制变形过程中随着变形量 的不同表现出不同的变形方式，其金相演变组织
如图３所示。从图３（ａ）和（ｂ）可以看到，变形量
实验所用材料采用北京有色金属研究总院制 备的近全致密Ｍｏ－３０Ｃｕ合金板，试样尺寸为
１６０ ｍｍ×６０ ｍｍ
Ｘ
２０％和４０％的样品中Ｍｏ颗粒未发生明显的形变， Ｍｏ相和ｃｕ结合良好，与图２（ａ）相比较仍保持烧 结态组织。当变形量增加到５０％时，大部分Ｍｏ颗 粒由于轧制挤压力开始发生塑性变形，形状由近 球形变为椭球状，富集的Ｃｕ相伴随着Ｍｏ颗粒的 变形被明显拉长，如图３（ｃ）所示；图３（ｄ），（ｅ）和
（ｆ）分别是变形量为６４％，８２％，９０％的金相显微 组织，从图中可以发现，随着变形程度进一步增
ｂｅｔｗｅｅｎ
０％ｔｏ ２５％，
ｔｈｅ Ｖｉｅｋｅｒｓ ｈａｒｄｎｅｓｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ａｓ ｌｉｎｅａｒｉｔｙ ｄｕｅ ｔｏ ｗｏｒｋ－ｈａｒｄｅｎｉｎｇ；ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｍｏｌｙｂｄｅｎｕｍ ｓｋｅｌｅｔｏｎ
ｑｕａｎｔｉｔｙ
ｏｆ ｃｏｌｄ
ｒｏｌｌｉｎｇ ｅｘｃｅｅｄｅｄ ２５％，ｔｈｅ ｗｏｒｋ－ｈａｒｄｅｎｉｎｇ
ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
（ａ）Ｓｉｎｔｅｒｅｄ
ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ；（ｂ）Ｈｏｔ枷ｉｎｇ
ｗｉｔｈ ５０％ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
图３
பைடு நூலகம்
Ｍｏ－３０Ｃｕ合金经不同道次轧制变形后的显微组织
Ｆｉｇ．３咖ｃ日ｌ ｍｉｃｒｏｓｎｃｔｕｒｅ ｏｆ ｓｐｅｃｉｍｅｎ ｍｌｌｅｄ ｂｙ ｖａｒｉｏｕｓ ｐａｓｓｅｓ
（ａ）２０％；（ｂ）４０％；（ｃ）５０％；（ｄ）６４％；（ｅ）８２％；（ｆ）９０％；（ｇ）９５％；（ｈ）９８％
有系统性的研究。目前，北京有色金属研究总院成
金轧制性能的影响。实验结果见表ｌ。可以发现，
Ｍｏ－３０Ｃｕ合金在轧制温度为９００℃、总变形量达到 ５０％时板材试样轮廓清晰，边部无明显大的裂纹， 说明该合金在此温度下变性性能良好。 粉末冶金制备的Ｍｏ－３０Ｃｕ合金是由硬质相Ｍｏ 颗粒和粘结相ｃｕ组成，粘结相ｃｕ均匀分布在近 球形Ｍｏ颗粒间的空隙中，如图２（ａ）所示。经过 ５０％的热轧变形后，烧结过程中富集的Ｃｕ相被拉 长，Ｍｏ颗粒间距离缩小，大部分Ｍｏ颗粒被压扁拉 长，发生塑性变形，呈椭球状，如图２（ｂ）所示。对 比两张图片可以看到，经过５０％变形量后，基本完 成了烧结态组织向加工态组织的转变。热轧作为 板材生产过程的第一道工序，同时也完成了板坯
ｅｆｆｅｃｔ
ａｎｄ
Ｃｕ ｐｈａｓｅ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｄｅｆｏｒｍｅｄ ｔｏ ｆｉｂｒｏｕｓ ｔｉｓｓｕｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ｔｈｅ
ｗｏｕｌｄ ｂｅ ｌｏｗｅｒ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｌｉｎｅａｒ ｇｒｏｗｔｈ ｌａｗ ｆｏｒ ｔｈｅ ｇｒｏｗｔｈ ｔｒｅｎｄ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｓｌｏｃａｔｉｏｎ ｄｅｎｓｉｔｙ ｇｒａｄｕａｌｌｙ ｗｅａｋｅｎｅｄ，ｂｅｓｉｄｅｓ ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｈｅａｔ ｅｆｆｅｃｔ ｏｃｃｕｒｒｅｄ ｆｏｒ ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｌａｔｔｉｃｅ ｄｉｓｔｏｒｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ａｌｌｏｙ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｓｌｏｗｌｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
８０
ａｓ
ｔｏ ｇｅｎｅｒａｔｅ
ｒｅｖｅｒｓｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌ，ａｓ
ａ
ｒｅｓｕｌｔ，ｔｈｅ ｈａｒｄｎｅｓｓ
ｐｒｏｐｅｒｔｙ；ｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ
ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ；ｈａｒｄｎｅｓｓ
收稿日期：２０１ｌ—０３—１７；修订日期：２０１Ｉ一０４—１８ 基金项目：国家８６３计划资助项目（２００６ＡＡ０３Ａ２２０） 作者简介：雷虎（１９８６一），男，湖北随州人，硕士研究生；研究方向：电子封装材料
ｔｉｏｎ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ａｎｄ ｍｉｅｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｅｖｏｌｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ａｌｌｏｙ ｗｅｒｅ ｄｅｓｅｒｖｅｄ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｏｐｔｉｃａｌ ｍｉｅｒｏｓｔｒｕｅｔｕｒｅ ａｎｄ Ｔｈｅ ｈａｒｄｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｗａｓ ｓａｍｐｌｅ ｓｔｉｌｌ ｈａｄ ｐＩ玎ｆ＆ｔ ｓｕｒｆａｃｅ ｐｒｏｆｉｌｅ，ｔｈｅ Ｍｏ ｐａｒｔｉｃｌｅｓ ｗｅｒｅ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ
ｍｉｃｍｓｔｒｕｅｔｕｒｅ．Ｔｈｅ
Ｍｏ
ｐｈａｓｅ ａｎｄ ｔｈｅ Ｃｕ ｐｈａｓｅ
ｔｈｅ Ｍｏ－３０Ｃｕ ａｌｌｏｙ ｗｉｔｈ ９８％ｔｏｔａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｗｅｒｅ ｐｒｅｓｓｅｄ ｉｎｔｏ ｆｉ．
ｂｒｏｕｓ，ｕｎｉｆｏｒｍｌｙ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄ ａｓ ｌａｙｅｒｅｄ
ｓｔａｃｋｓ．Ｔｈｅ
Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８８，Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐｌａｔｅ ｏｆ Ｍｏ－３０Ｃｕ ａｌｌｏｙ ｐｒｅｐａｒｅｄ ｂｙ ｐｏｗｄｅｒ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ
ｗａｓ
ｗｉｌｅｄ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ
ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ．Ｔｈｅ ｄｅｆｏｒｍａ－
ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ．
３５卷第６期
ＶｏＬ ３５ Ｎｏ．６
稀
ｃＨＩＮ堡Ｅ
有
金
属
２０１１年１１月
Ｎｏｖ．２０１ １
ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＲＡＲＥ ＭＥＴＡＬＳ
Ｍｏ－３０Ｃｕ合金轧制变形组织及性能研究
雷
虎，崔
舜＋，林晨光，李增德，周增林，胡晓康
（北京有色金属研究总院粉末冶金及特种材料研究所，北京１０００８８）
摘要：对粉末冶金法制备的Ｍｏ－３０Ｃｕ合金板材，在不同工艺条件下进行轧制试验，采用金相显微镜及扫描电镜对轧制变形后的组织进行观 察，并采用维氏硬度计对经过不同道次变形量的材料进行硬度测试，研究合金的轧制变形性能及组织演变。研究发现，热轧温度为９００℃、 变形量达到５０％时，板材试样轮廓清晰，Ｍｏ颗粒被压扁拉长，呈椭球状，烧结态组织转变为变形组织。总变形量为９８％的Ｍｏ．３０Ｃｕ合金箔 材组织中，Ｍｏ相与ｃｕ相均被压成纤维状，两相成均匀层叠分布，Ｍｏ层与Ｍｏ层、Ｍｏ与ｃｕ层间界面清晰，彼此结合紧密。Ｍｏ－３０Ｃｕ合金的轧 制变形行为分为３个阶段：总变形覃小于５０％时，Ｍｏ颗粒在Ｃｕ相中滑移及ｃｕ相变形；变形量介于５０％－９０％时，Ｍｏ相和ｃｕ相协调变形： 变形量大于９０％时，Ｍｏ相变形。经热轧变形后的Ｍｏ－３０Ｃｕ合金。当冷轧变形量为０％－２５％时，由于加工硬化，维氏硬度呈直线上升；当冷 轧变形量大于２５％时，随着变形量的增加，钼骨架和铜相逐渐变形形成纤维组织，位错密度的增长趋势逐渐减弱，加工硬化效应也会逐渐低 于线性增长规律，同时晶格畸变能增加，产生变形热效应，促使材料中产生回复过程，材料的硬度增加缓慢。
ｓｃａｎｎｉｎｇ ｅｌｅｃｔｒｏｎ
ｔｅｓｔｅｄ．Ｔｈｅ
ｓｑｕａｓｈｅｄ
ｉｎ
ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｕｎｄｅｒ ９００℃ｗｉｔＩｌ ５０％ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ．ｔｈｅ
ａｎｄ
ｅｌｏｎｇａｔｅｄ
ｔｏ
ｅｌｌｉｐｓｏｉｄｓ
ａｎｄ
ｔｈｅ ｓｉｎｔｅｒｅｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｔｕｒｎｅｄ ｉｎｔｏ
关键词：变形性能；组织演变；硬度 ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．０２５８—７０７６．２０１ １．０６．０２７ 中图分类号：ＴＧ３３５．１２ 文献标识码：Ａ 文章编号：０２５８—７０７６（２０１１）０６—０９４５—０５