衡重式路肩挡土墙500kpa高6米
重力式挡土墙及衡重式挡土墙
重力式挡土墙重力式挡土墙，指的是依靠墙身自重抵抗土体侧压力的挡土墙。
重力式挡土墙可用块石、片石、混凝土预制块作为砌体，或采用片石混凝土、混凝土进行整体浇筑。
半重力式挡土墙可采用混凝土或少筋混凝土浇筑。
重力式挡土墙可用石砌或混凝土建成，一般都做成简单的梯形。
它的优点是就地取材，施工方便，经济效果好。
所以，重力式挡土墙在我国铁路、公路、水利、港湾、矿山等工程中得到广泛的应用。
常见的重力式挡土墙高度一般在5～6 m以下，大多采用结构简单的梯形截面形式，对于超高重力式挡土墙（一般指6m以上的挡墙）即有半重力式、衡重力式等多种形式，如何科学地、合理地选择挡土墙的结构形式，是挡土墙技术中的一项重要内容。
由于重力式挡土墙靠自重维持平衡稳定，因此，体积、重量都大，在软弱地基上修建往往受到承载力的限制。
如果墙太高，它耗费材料多，也不经济。
当地基较好，挡土墙高度不大，本地又有可用石料时，应当首先选用重力式挡土墙。
重力式挡土墙一般不配钢筋或只在局部范围内配以少量的钢筋，墙高在6m 以下，地层稳定、开挖土石方时不会危及相邻建筑物安全的地段，其经济效益明显。
重力式挡土墙的尺寸随墙型和墙高而变。
重力式挡土墙墙面胸坡和墙背的背坡一般选用1：0.2～1：0.3，仰斜墙背坡度愈缓，土压力愈小。
但为避免施工困难及本身的稳定，墙背坡不小于1：0.25，墙面尽量与墙背平行。
对于垂直墙，当地面坡度较陡时，墙面坡度可有1：0.05～1：0.2，对于中、高挡土墙，地形平坦时，墙面坡度可较缓，但不宜缓于1：0.4。
采用混凝土块和石砌体的挡土墙，墙顶宽不宜小于0.4m；整体灌注的混凝土挡土墙，墙顶宽不应小于0.2m；钢筋混凝土挡土墙，墙顶不应小于0.2m。
通常顶宽约为H／12，而墙底宽约为（0.5～0.7）H，应根据计算最后决定墙底宽。
当墙身高度超过一定限度时，基底压应力往往是控制截面尺寸的重要因素。
为了使地基压应力不超过地基承载力，可在墙底加设墙趾台阶。
仰斜式路堑挡土墙承载力500kpa高6米
重力式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：仰斜式路堑挡土墙承载力500kpa高6米计算时间：2013-11-10 13:53:52 星期日------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身高: 6.000(m)墙顶宽: 1.600(m)面坡倾斜坡度: 1:0.250背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.700(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.200:1物理参数:圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.450墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 2折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 1.000 0.000 02 5.000 5.000 0坡面起始距离: 0.000(m)地面横坡角度: 65.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)===================================================================== 第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.329(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 25.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 25.000(度)Ea=86.840(kN) Ex=86.682(kN) Ey=5.247(kN) 作用点高度 Zy=2.065(m) 墙身截面积 = 10.032(m2) 重量 = 240.771 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 236.096(kN) En = 22.144(kN) Wt = 47.219(kN) Et = 83.969(kN) 滑移力= 36.750(kN) 抗滑力= 103.296(kN)滑移验算满足: Kc = 2.811 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 82.310(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 86.682(kN) 抗滑力= 112.894(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.302 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.636 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.159 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.737 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 150.556(kN-m) 抗倾覆力矩= 405.285(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.692 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 175.938(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 258.240(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=254.729(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.675 (m) 偏心距 e = -0.149(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.986(m)基底压应力: 趾部=72.051 踵部=236.224(kPa)最大应力与最小应力之比 = 236.224 / 72.051 = 3.279作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.149 <= 0.167*1.675 = 0.279(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.051 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=236.224 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=154.137 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.749(m2) 重量 = 233.970 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.651 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.159 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.737 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 239.217(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=247.093(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.033(m)截面宽度 B = 1.725 (m) 偏心距 e1 = -0.170(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.170 <= 0.250*1.725 = 0.431(m)截面上压应力: 面坡=56.470 背坡=220.882(kPa)压应力验算满足: 计算值= 220.882 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.220 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数40 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 239.217(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.895挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.725(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.940计算强度时:强度验算满足: 计算值= 239.217 <= 12075.075(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 239.217 <= 11352.549(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 25.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 25.000(度)Ea=59.556(kN) Ex=59.447(kN) Ey=3.598(kN) 作用点高度 Zy=1.757(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 8.480(m2) 重量 = 203.520 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.462 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.039 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.757 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 207.118(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=200.564(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.968(m)截面宽度 B = 1.600 (m) 偏心距 e1 = -0.168(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.168 <= 0.250*1.600 = 0.400(m)截面上压应力: 面坡=47.724 背坡=211.174(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.174 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.625 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数50 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 207.118(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.883挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.600(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.946计算强度时:强度验算满足: 计算值= 207.118 <= 11044.569(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 207.118 <= 10453.528(kN)===================================================================== 第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.329(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 25.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 25.000(度)Ea=86.840(kN) Ex=86.682(kN) Ey=5.247(kN) 作用点高度 Zy=2.065(m) 墙身截面积 = 10.032(m2) 重量 = 240.771 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 236.096(kN) En = 22.144(kN) Wt = 47.219(kN) Et = 83.969(kN) 滑移力= 36.750(kN) 抗滑力= 103.296(kN)滑移验算满足: Kc = 2.811 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 82.310(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 86.682(kN) 抗滑力= 112.894(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.302 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.636 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.159 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.737 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 150.556(kN-m) 抗倾覆力矩= 405.285(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.692 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 175.938(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 258.240(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=254.729(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.675 (m) 偏心距 e = -0.149(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.986(m)基底压应力: 趾部=72.051 踵部=236.224(kPa)最大应力与最小应力之比 = 236.224 / 72.051 = 3.279作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.149 <= 0.167*1.675 = 0.279(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.051 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=236.224 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=154.137 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.749(m2) 重量 = 233.970 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.651 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.159 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.737 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 239.217(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=247.093(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.033(m)截面宽度 B = 1.725 (m) 偏心距 e1 = -0.170(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.170 <= 0.250*1.725 = 0.431(m)截面上压应力: 面坡=56.470 背坡=220.882(kPa)压应力验算满足: 计算值= 220.882 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.220 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数70 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 239.217(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.895挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.725(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.940计算强度时:强度验算满足: 计算值= 239.217 <= 12075.075(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 239.217 <= 11352.549(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 25.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 25.000(度)Ea=59.556(kN) Ex=59.447(kN) Ey=3.598(kN) 作用点高度 Zy=1.757(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 8.480(m2) 重量 = 203.520 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.462 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.039 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.757 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 207.118(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=200.564(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.968(m)截面宽度 B = 1.600 (m) 偏心距 e1 = -0.168(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.168 <= 0.250*1.600 = 0.400(m)截面上压应力: 面坡=47.724 背坡=211.174(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.174 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.625 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数80 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 207.118(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.883挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.600(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.946计算强度时:强度验算满足: 计算值= 207.118 <= 11044.569(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 207.118 <= 10453.528(kN)===================================================================== 第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.329(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 25.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 25.000(度)Ea=86.840(kN) Ex=86.682(kN) Ey=5.247(kN) 作用点高度 Zy=2.065(m) 墙身截面积 = 10.032(m2) 重量 = 240.771 (kN)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 11.310 (度)Wn = 236.096(kN) En = 22.144(kN) Wt = 47.219(kN) Et = 83.969(kN) 滑移力= 36.750(kN) 抗滑力= 103.296(kN)滑移验算满足: Kc = 2.811 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 82.310(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 86.682(kN) 抗滑力= 112.894(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.302 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.636 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 2.159 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.737 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 150.556(kN-m) 抗倾覆力矩= 405.285(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.692 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 175.938(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 258.240(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=254.729(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.675 (m) 偏心距 e = -0.149(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.986(m)基底压应力: 趾部=72.051 踵部=236.224(kPa)最大应力与最小应力之比 = 236.224 / 72.051 = 3.279作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.149 <= 0.167*1.675 = 0.279(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=72.051 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=236.224 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=154.137 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 9.749(m2) 重量 = 233.970 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.651 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.159 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.737 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 239.217(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=247.093(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.033(m)截面宽度 B = 1.725 (m) 偏心距 e1 = -0.170(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.170 <= 0.250*1.725 = 0.431(m)截面上压应力: 面坡=56.470 背坡=220.882(kPa)压应力验算满足: 计算值= 220.882 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.220 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数100 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 239.217(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.895挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.725(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.940计算强度时:强度验算满足: 计算值= 239.217 <= 12075.075(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 239.217 <= 11352.549(kN)(六) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.300(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 25.000(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角： 25.000(度)Ea=59.556(kN) Ex=59.447(kN) Ey=3.598(kN) 作用点高度 Zy=1.757(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 8.480(m2) 重量 = 203.520 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.462 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 2.039 (m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 1.757 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于验算截面的总竖向力 = 207.118(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=200.564(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.968(m)截面宽度 B = 1.600 (m) 偏心距 e1 = -0.168(m)截面上偏心距验算满足: e1= -0.168 <= 0.250*1.600 = 0.400(m)截面上压应力: 面坡=47.724 背坡=211.174(kPa)压应力验算满足: 计算值= 211.174 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -14.625 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数110 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 207.118(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.883挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.600(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.946计算强度时:强度验算满足: 计算值= 207.118 <= 11044.569(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 207.118 <= 10453.528(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 103.296(kN),滑移力 = 36.750(kN)。
高速公路衡重式路肩挡土墙施工方案
高速公路衡重式路肩挡土墙施工方案一、编制依据（1）合同段工程招标文件。
（2）现行的公路工程施工技术规范、验收标准和规程。
（3）工程施工设计图纸。
（4）我部对现场的调查资料。
（5）******省高速公路标准化施工指南。
（6）业主的其他正式文件。
二，工程概况******段内挡土墙共有8座，其中衡重式路肩挡土墙5座，衡重式路堤挡土墙1座，护肩2座。
挡土墙地基承载力范围为100~300 KPa, 挡墙高度为2m~11m。
挡土墙所用石料应是结构密实、石质均匀、不易风化、无裂缝的硬质石料，石料强度等级一般不小于MU60。
强度等级以5cm×5cm×5cm含水饱和试件的极限抗压强度为准。
砌筑挡土墙所用石料分为片石、块石、片石混凝土等3种。
一般原则：（1）本工程项目位于石料比较充足的地区，当挡土墙高度≤6米时，采用M7.5水泥砂浆砌筑片块石，其比例为片石占70%，块石占30%计；挡土墙高度＞6且≤12米时，采用C15片石混凝土。
（3）为方便施工，同一段挡土墙宜采用同一种材料施工。
砂浆所用的水泥、砂、水的质量应符合有关规范的要求，按规定的配合比施工。
反滤层可选用砂砾石等具有反滤作用的粗颗粒透水性材料。
挡土墙墙背后30cm范围内设置反滤层。
为了防止挡土墙因地基不均匀沉降或温度变化引起挡土墙裂缝而破坏，其设置变形缝（沉降缝和伸缩缝一般宽度为2～3cm），并在缝内填塞填缝料。
为保证变形缝的作用，两种接缝均须整齐垂直、上下贯通，并且缝两侧砌体表面需要平整，不能搭接，必要时缝两侧的石料须修凿。
接缝中需要填塞防水材料（如沥青麻絮），可贴置在接缝处已砌墙段的端面，也可在砌筑后再填塞，但均需沿墙壁内、外、顶三边塞满、挤紧，填塞深度均不得小于15cm，以满足防水要求。
各座挡土墙主要工程数量见表1，衡重式挡墙与护肩挡墙示意图见图1、图2。
表1 挡土墙主要工程数量表26 124+962-K125+035衡重式路堤挡土墙右侧3.4 6.0 73.0 493.3 211.4 挡墙起终点均嵌入原地表7 124+950-K124+962 护肩右侧12.0 44.5 3.68 125+035-K125+045 护肩右侧10.0 22.9 3.0图1 衡重式挡墙断面示意图图2 护肩断面示意图3三、工期计划工期：2012年10月10日开始，2012年12月31日结束。
衡重式挡土墙专项施工组织设计
-- - 中国剑门蜀道文化博览园剑门大道南延线建立工程衡重式挡墙施工方案**长和建筑工程**剑门大道南延线工程经理部二〇一六年十一月十二日目录一、编制依据 (2)二、图纸依据 (2)三、工程概况 (2)四、拟投入的设备 (3)五、施工部署 (4)六、分项工程施工方法 (5)七、分项工程质量验收 (10)八、平安技术管理措施 (12)九、成品保护措施措施 (13)一、编制依据1、规*规程"公路路基施工技术规*"〔JTG F10-2006〕"混凝土构造工程施工质量验收规*"GB50204-2002；二、图纸依据"中国剑门蜀道文化博览园剑门大道南延线建立工程挡土墙施工图"三、工程概况1、挡土墙工程量及形式K0+500—K0+985右侧段长565米，地面到顶面高度为9--10米，根底埋深不小于1米，承载力为350kpa，砼标号C25；K1+134—K1+226右侧段长92.5米，地面到顶面高度为13米，根底埋深不小于1米，承载力为350kpa，砼标号C25；K0+465—K0+573左匝道右侧段长108米，K0+788—K0+806左匝道右侧段长58m，墙高为3--5米，根底埋深不小于1米，承载力为150kpa，砼标号C25。
外侧为1:0.05斜面，内侧呈1:0.25斜坡形，顶宽500㎜，断面：根本形式见下面附图:2、挡土墙各分项工程的做法特点及要求挡土墙地基开挖及处理：中风化或强风化地基，开挖过程会出现局部根底不平整，暂定为C20混凝土找平至设计标高。
对边坡不稳定的沟槽采取挖完一段验收后不支模一次性浇筑至495标高。
模板工程：由于该断面上部呈梯形，根底呈不规则形状，采用钢模板不合模数，采用定型钢模板费用太高，为此选用木模板：即木质多层板与35×85的木方配合钢管的体系构造。
混凝土工程：挡土墙要求为C25素混凝土，要求设置泄水孔，孔眼尺寸为50㎜，孔眼间距2.5米，上下左右交织设置，最下一排泄水孔的出水口应高出地面300㎜；留设伸缩缝，每10-20米一道，缝宽20~30㎜。
衡重式路肩挡土墙500kpa高11米
衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高11米计算时间：2013-11-09 23:16:38 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 11.000(m)上墙高: 4.400(m)墙顶宽: 0.800(m)台宽: 1.200(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.550(m)墙趾台阶h1: 1.100(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.700墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.476(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 767.326(kN) En = 163.166(kN) Wt = 76.733(kN) Et = 230.139(kN) 滑移力= 153.406(kN) 抗滑力= 372.197(kN)滑移验算满足: Kc = 2.426 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 258.440(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 245.232(kN) 抗滑力= 644.601(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.629 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.095 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.720 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 8.237 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.599 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.654 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1019.263(kN-m) 抗倾覆力矩= 2213.810(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.172 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 855.289(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 930.492(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1194.547(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.878 (m) 偏心距 e = 0.155(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.284(m)基底压应力: 趾部=427.889 踵部=218.803(kPa)最大应力与最小应力之比 = 427.889 / 218.803 = 1.956作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.155 <= 0.167*2.878 = 0.480(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=427.889 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=218.803 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=323.346 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 177.408 (kN)上墙墙背处的 Ex = 65.982 (kN)上墙墙背处的 Ey = 23.094 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.008 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.637 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.987 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.582(m)截面宽度 B = 2.560 (m) 偏心距 e1 = 0.698(m)截面上压应力: 面坡=206.497 背坡=-49.855(kPa)压应力验算满足: 计算值= 206.497 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 49.855 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.554 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 33.716(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 39.634 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 200.502(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.524挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.560(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 200.502 <= 10493.769(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 200.502 <= 10425.086(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.427(m2) 重量 = 682.242 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.098 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 900.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1193.948(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.326(m)截面宽度 B = 2.935 (m) 偏心距 e1 = 0.142(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.142 <= 0.250*2.935 = 0.734(m)截面上压应力: 面坡=395.679 背坡=217.966(kPa)压应力验算满足: 计算值= 395.679 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -39.175 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 900.524(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.973挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.935(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.935计算强度时:强度验算满足: 计算值= 900.524 <= 22327.502(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 900.524 <= 20868.576(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.900(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.273(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.273(度)Ea=129.375(kN) Ex=129.138(kN) Ey=7.816(kN) 作用点高度 Zy=2.398(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.047(m2) 重量 = 601.128 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.173 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 816.377(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.723(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.018(m)截面宽度 B = 2.660 (m) 偏心距 e1 = 0.312(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.312 <= 0.250*2.660 = 0.665(m)截面上压应力: 面坡=523.194 背坡=90.623(kPa)压应力验算满足: 计算值= 523.194 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -49.410 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 816.377(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.858挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.660(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.925计算强度时:强度验算满足: 计算值= 816.377 <= 17846.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 816.377 <= 16513.082(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 767.326(kN) En = 163.166(kN) Wt = 76.733(kN) Et = 230.139(kN)滑移力= 153.406(kN) 抗滑力= 372.197(kN)滑移验算满足: Kc = 2.426 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 258.440(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 245.232(kN) 抗滑力= 644.601(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.629 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.095 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.720 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 8.237 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.599 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.654 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1019.263(kN-m) 抗倾覆力矩= 2213.810(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.172 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 855.289(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 930.492(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1194.547(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.878 (m) 偏心距 e = 0.155(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.284(m)基底压应力: 趾部=427.889 踵部=218.803(kPa)最大应力与最小应力之比 = 427.889 / 218.803 = 1.956作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.155 <= 0.167*2.878 = 0.480(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=427.889 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=218.803 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=323.346 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 177.408 (kN)上墙墙背处的 Ex = 65.982 (kN)上墙墙背处的 Ey = 23.094 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.008 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.637 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.987 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.582(m)截面宽度 B = 2.560 (m) 偏心距 e1 = 0.698(m)截面上压应力: 面坡=206.497 背坡=-49.855(kPa)压应力验算满足: 计算值= 206.497 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 49.855 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.554 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 33.716(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 39.634 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 200.502(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.524挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.560(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 200.502 <= 10493.769(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 200.502 <= 10425.086(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.427(m2) 重量 = 682.242 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.098 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 900.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1193.948(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.326(m)截面宽度 B = 2.935 (m) 偏心距 e1 = 0.142(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.142 <= 0.250*2.935 = 0.734(m)截面上压应力: 面坡=395.679 背坡=217.966(kPa)压应力验算满足: 计算值= 395.679 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -39.175 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 900.524(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.973挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.935(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.935计算强度时:强度验算满足: 计算值= 900.524 <= 22327.502(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 900.524 <= 20868.576(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.900(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.273(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.273(度)Ea=129.375(kN) Ex=129.138(kN) Ey=7.816(kN) 作用点高度 Zy=2.398(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.047(m2) 重量 = 601.128 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.173 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 816.377(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.723(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.018(m)截面宽度 B = 2.660 (m) 偏心距 e1 = 0.312(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.312 <= 0.250*2.660 = 0.665(m)截面上压应力: 面坡=523.194 背坡=90.623(kPa)压应力验算满足: 计算值= 523.194 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -49.410 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 816.377(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.858挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.660(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.925计算强度时:强度验算满足: 计算值= 816.377 <= 17846.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 816.377 <= 16513.082(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 11.286(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.732(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.732(度)Ea=179.578(kN) Ex=179.250(kN) Ey=10.850(kN) 作用点高度 Zy=2.941(m) 墙身截面积 = 28.847(m2) 重量 = 692.327 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 78.826(kN) 重心坐标(2.071,-2.421)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 767.326(kN) En = 163.166(kN) Wt = 76.733(kN) Et = 230.139(kN) 滑移力= 153.406(kN) 抗滑力= 372.197(kN)滑移验算满足: Kc = 2.426 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 258.440(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 245.232(kN) 抗滑力= 644.601(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.629 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.095 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 3.720 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 8.237 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 3.599 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 2.654 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 1019.263(kN-m) 抗倾覆力矩= 2213.810(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 2.172 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 855.289(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 930.492(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1194.547(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.878 (m) 偏心距 e = 0.155(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.284(m)基底压应力: 趾部=427.889 踵部=218.803(kPa)最大应力与最小应力之比 = 427.889 / 218.803 = 1.956作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.155 <= 0.167*2.878 = 0.480(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=427.889 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=218.803 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=323.346 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 177.408 (kN)上墙墙背处的 Ex = 65.982 (kN)上墙墙背处的 Ey = 23.094 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.008 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.637 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.987 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.582(m)截面宽度 B = 2.560 (m) 偏心距 e1 = 0.698(m)截面上压应力: 面坡=206.497 背坡=-49.855(kPa)压应力验算满足: 计算值= 206.497 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 49.855 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -5.554 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 33.716(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 39.634 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 200.502(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.524挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.560(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.993计算强度时:强度验算满足: 计算值= 200.502 <= 10493.769(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 200.502 <= 10425.086(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 28.427(m2) 重量 = 682.242 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.098 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 900.524(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1193.948(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.326(m)截面宽度 B = 2.935 (m) 偏心距 e1 = 0.142(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.142 <= 0.250*2.935 = 0.734(m)截面上压应力: 面坡=395.679 背坡=217.966(kPa)压应力验算满足: 计算值= 395.679 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -39.175 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 900.524(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.973挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.935(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.935计算强度时:强度验算满足: 计算值= 900.524 <= 22327.502(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 900.524 <= 20868.576(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 9.900(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 24.752(度)Ea=166.503(kN) Ex=65.294(kN) Ey=153.167(kN) 作用点高度 Zy=1.632(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.840(度) 第1破裂角=24.514(度)Ea=144.545(kN) Ex=65.982(kN) Ey=128.607(kN) 作用点高度 Zy=1.637(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 34.273(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.273(度)Ea=129.375(kN) Ex=129.138(kN) Ey=7.816(kN) 作用点高度 Zy=2.398(m) [强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 25.047(m2) 重量 = 601.128 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 2.173 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 816.377(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=830.723(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.018(m)截面宽度 B = 2.660 (m) 偏心距 e1 = 0.312(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.312 <= 0.250*2.660 = 0.665(m)截面上压应力: 面坡=523.194 背坡=90.623(kPa)压应力验算满足: 计算值= 523.194 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -49.410 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 816.377(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.858挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.660(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.925计算强度时:强度验算满足: 计算值= 816.377 <= 17846.592(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 816.377 <= 16513.082(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 372.197(kN),滑移力 = 153.406(kN)。
衡重式挡土墙设计说明书
衡重式挡土墙设计一、衡重式挡土墙原始条件:地面横坡角度: 15.000(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 15.000(m)二、 车辆荷载换算()()210208.5211.875/8q KN m =-⨯-= 011.8750.625()19qh m γ=== 注：《公路挡土墙设计与施工技术细则》4.2.5规定当墙高H<=2.0m 时，车辆荷载q=20.0()2/KN m ； 当墙高H>=10.0m 时，车辆荷载q=10.0()2/KN m 三、上墙土压力计算及截面验算1）计算破裂角，判断是否出现第二破裂面01tan 1.533.69ββ==假想墙背倾角为111111tan 3.40.250.6tan 0.4263.423.10H d H ααα⋅+⨯+'==='=︒假设路堤墙第一破裂面交于荷载内()()()()11000sin cot tan 3.4sin 33.69cot 33.69tan 23.103.40.5551.50.4263.63h H m ββα'''=+=⨯+=⨯+=()()()()00000csc 2cot 23.63csc 7033.69cot 7033.695.43.63 1.0290.2445.40.936h Q H ϕβϕβ''=+-+=+-+=⨯+=1.11P ===()()()()()2222202200000000cos cot cot 2sin sin 22h cot cot sin 2cos 1tan cos 2cot sin h R P H h H H H pH h h h h d H H H ϕβϕϕβϕϕββββϕϕβϕβββ''+=+++⎧⎫⎡⎤''''---⎪⎪⎢⎥⎪⎪⎢⎥++-⎨⎬⎢⎥''+''⎛⎫''⎪⎪⎢⎥-+ ⎪⎪⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎩⎭()()()()200000200000000003.63cos 3533.69cot 35cot 7033.69 1.1129.16sin 35sin 7033.692 3.6313.18cot 33.69cot 33.6929.165.4sin 33.6929.161tan 3533.6920.625 3.6313.18cot 33.690.0935.4 5.4sin 33.69R +=++⨯+⨯⎡⎤---⎢⎢++⨯⎛⎫⎢-+ ⎪⎢⨯⎝⎭⎣()()()0002 1.11 5.4cos353.63cos 3533.697.26 1.50.452 1.52.9951.4280.24350.3670.6521 2.21 2.5647.4440.231 1.5 1.2120.0931.62⎧⎫⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎪⎪⎥⎨⎬⎦⎪⎪⎪⎪⨯⨯-⎪⎪+⎪⎪⎩⎭⎧⎫⎡⎤--⨯-⎪⎪⎢⎥=⨯-+⨯+⨯⨯-⎨⎬⎢⎥⎪⎪⨯-+⎢⎥⎣⎦⎩⎭=-111tan 0.9360.936 1.58tan 0.644,tan 2.516Q θθθ=-±=-±=-±==-得到0132.78θ=()()()()()()()()()0111010000101p cos tan cot 1tan tan sin 1.11 5.4cos35tan 33.69cot 3533.691tan 35tan 33.693.63sin3533.691.11 5.40.8190.3910.70.6673.630.9310.38433.6921.0312.66H h ϕαβϕβϕθϕβααα-=+--+⨯-=+--+⨯=-⨯-⨯=--=-=11αα'≤所以出现第二破裂面 验证假设是否正确：()()()()01111tan tan 3.420.686 3.40.42632.1530.5L H a H b m m θα'=++-=++⨯-=≥ 所以假设正确。
衡重式路肩挡土墙400kpa高5米
衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙400kpa高5米计算时间：2013-11-09 21:32:45 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 5.000(m)上墙高: 2.000(m)墙顶宽: 0.500(m)台宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.500(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.450墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 22.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 400.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.774(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.144(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=50.098(kN) Ex=20.406(kN) Ey=45.754(kN) 作用点高度 Zy=0.810(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度) 第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN) Ex=20.577(kN) Ey=38.812(kN) 作用点高度 Zy=0.812(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.243(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.463(度)Ea=45.834(kN) Ex=45.750(kN) Ey=2.769(kN) 作用点高度 Zy=1.434(m) 墙身截面积 = 6.550(m2) 重量 = 157.197 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 17.106(kN) 重心坐标(1.004,-0.964)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 173.438(kN) En = 47.975(kN) Wt = 17.344(kN) Et = 61.861(kN) 滑移力= 44.517(kN) 抗滑力= 88.565(kN)滑移验算满足: Kc = 1.989 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 52.983(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 66.328(kN) 抗滑力= 98.173(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.480 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.045 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.810 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.812 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.798 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.291 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 137.477(kN-m) 抗倾覆力矩= 265.699(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.933 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 90.129(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 221.413(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=128.222(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.446 (m) 偏心距 e = 0.144(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.579(m)基底压应力: 趾部=244.560 踵部=61.639(kPa)最大应力与最小应力之比 = 244.560 / 61.639 = 3.968作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.144 <= 0.167*1.446 = 0.241(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=244.560 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=61.639 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=153.099 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 43.200 (kN)上墙墙背处的 Ex = 20.577 (kN)上墙墙背处的 Ey = 7.202 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.522 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.812 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.016 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.261(m)截面宽度 B = 1.300 (m) 偏心距 e1 = 0.389(m)截面上压应力: 面坡=108.308 背坡=-30.766(kPa)压应力验算满足: 计算值= 108.308 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 30.766 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.320 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 35.732(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 23.178 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 50.402(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.475挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.300(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 50.402 <= 4825.678(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 50.402 <= 4820.134(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 6.444(m2) 重量 = 154.650 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.046 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 213.337(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=128.709(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.603(m)截面宽度 B = 1.475 (m) 偏心距 e1 = 0.134(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.134 <= 0.250*1.475 = 0.369(m)截面上压应力: 面坡=223.584 背坡=65.686(kPa)压应力验算满足: 计算值= 223.584 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -12.886 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 213.337(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.910挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.475(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.945计算强度时:强度验算满足: 计算值= 213.337 <= 10492.418(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 213.337 <= 9916.880(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=50.098(kN) Ex=20.406(kN) Ey=45.754(kN) 作用点高度 Zy=0.810(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度) 第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN) Ex=20.577(kN) Ey=38.812(kN) 作用点高度 Zy=0.812(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.247(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.295(度)Ea=33.530(kN) Ex=33.469(kN) Ey=2.026(kN) 作用点高度 Zy=1.149(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 5.675(m2) 重量 = 136.200 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.084 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 194.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=83.022(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.428(m)截面宽度 B = 1.300 (m) 偏心距 e1 = 0.222(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.222 <= 0.250*1.300 = 0.325(m)截面上压应力: 面坡=302.611 背坡=-3.928(kPa)压应力验算满足: 计算值= 302.611 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 3.928 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -18.163 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 194.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.740挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.300(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.926计算强度时:强度验算满足: 计算值= 194.144 <= 7522.830(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 194.144 <= 6967.208(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.144(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=50.098(kN) Ex=20.406(kN) Ey=45.754(kN) 作用点高度 Zy=0.810(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度) 第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN) Ex=20.577(kN) Ey=38.812(kN) 作用点高度 Zy=0.812(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.243(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.463(度)Ea=45.834(kN) Ex=45.750(kN) Ey=2.769(kN) 作用点高度 Zy=1.434(m) 墙身截面积 = 6.550(m2) 重量 = 157.197 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 17.106(kN) 重心坐标(1.004,-0.964)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 173.438(kN) En = 47.975(kN) Wt = 17.344(kN) Et = 61.861(kN)滑移力= 44.517(kN) 抗滑力= 88.565(kN)滑移验算满足: Kc = 1.989 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 52.983(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 66.328(kN) 抗滑力= 98.173(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.480 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.045 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.810 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.812 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.798 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.291 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 137.477(kN-m) 抗倾覆力矩= 265.699(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.933 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 90.129(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 221.413(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=128.222(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.446 (m) 偏心距 e = 0.144(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.579(m)基底压应力: 趾部=244.560 踵部=61.639(kPa)最大应力与最小应力之比 = 244.560 / 61.639 = 3.968作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.144 <= 0.167*1.446 = 0.241(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=244.560 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=61.639 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=153.099 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 43.200 (kN)上墙墙背处的 Ex = 20.577 (kN)上墙墙背处的 Ey = 7.202 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.522 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.812 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.016 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.261(m)截面宽度 B = 1.300 (m) 偏心距 e1 = 0.389(m)截面上压应力: 面坡=108.308 背坡=-30.766(kPa)压应力验算满足: 计算值= 108.308 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 30.766 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.320 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 35.732(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 23.178 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 50.402(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.475挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.300(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 50.402 <= 4825.678(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 50.402 <= 4820.134(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 6.444(m2) 重量 = 154.650 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.046 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 213.337(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=128.709(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.603(m)截面宽度 B = 1.475 (m) 偏心距 e1 = 0.134(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.134 <= 0.250*1.475 = 0.369(m)截面上压应力: 面坡=223.584 背坡=65.686(kPa)压应力验算满足: 计算值= 223.584 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -12.886 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 213.337(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.910挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.475(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.945计算强度时:强度验算满足: 计算值= 213.337 <= 10492.418(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 213.337 <= 9916.880(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=50.098(kN) Ex=20.406(kN) Ey=45.754(kN) 作用点高度 Zy=0.810(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度) 第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN) Ex=20.577(kN) Ey=38.812(kN) 作用点高度 Zy=0.812(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.247(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.295(度)Ea=33.530(kN) Ex=33.469(kN) Ey=2.026(kN) 作用点高度 Zy=1.149(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 5.675(m2) 重量 = 136.200 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.084 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 194.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=83.022(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.428(m)截面宽度 B = 1.300 (m) 偏心距 e1 = 0.222(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.222 <= 0.250*1.300 = 0.325(m)截面上压应力: 面坡=302.611 背坡=-3.928(kPa)压应力验算满足: 计算值= 302.611 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 3.928 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -18.163 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 194.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.740挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.300(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.926计算强度时:强度验算满足: 计算值= 194.144 <= 7522.830(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 194.144 <= 6967.208(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 5.144(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=50.098(kN) Ex=20.406(kN) Ey=45.754(kN) 作用点高度 Zy=0.810(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度) 第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN) Ex=20.577(kN) Ey=38.812(kN) 作用点高度 Zy=0.812(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.243(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.463(度)Ea=45.834(kN) Ex=45.750(kN) Ey=2.769(kN) 作用点高度 Zy=1.434(m) 墙身截面积 = 6.550(m2) 重量 = 157.197 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 17.106(kN) 重心坐标(1.004,-0.964)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 173.438(kN) En = 47.975(kN) Wt = 17.344(kN) Et = 61.861(kN) 滑移力= 44.517(kN) 抗滑力= 88.565(kN)滑移验算满足: Kc = 1.989 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 52.983(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 66.328(kN) 抗滑力= 98.173(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.480 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.045 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 1.810 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 3.812 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.798 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.291 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 137.477(kN-m) 抗倾覆力矩= 265.699(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.933 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 90.129(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 221.413(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=128.222(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.446 (m) 偏心距 e = 0.144(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.579(m)基底压应力: 趾部=244.560 踵部=61.639(kPa)最大应力与最小应力之比 = 244.560 / 61.639 = 3.968作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.144 <= 0.167*1.446 = 0.241(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=244.560 <= 480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=61.639 <= 520.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=153.099 <= 400.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 43.200 (kN)上墙墙背处的 Ex = 20.577 (kN)上墙墙背处的 Ey = 7.202 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.522 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.812 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.016 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.261(m)截面宽度 B = 1.300 (m) 偏心距 e1 = 0.389(m)截面上压应力: 面坡=108.308 背坡=-30.766(kPa)压应力验算满足: 计算值= 108.308 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 30.766 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.320 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 35.732(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 23.178 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 50.402(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.475挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.300(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.999计算强度时:强度验算满足: 计算值= 50.402 <= 4825.678(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 50.402 <= 4820.134(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 6.444(m2) 重量 = 154.650 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.046 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 213.337(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=128.709(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.603(m)截面宽度 B = 1.475 (m) 偏心距 e1 = 0.134(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.134 <= 0.250*1.475 = 0.369(m)截面上压应力: 面坡=223.584 背坡=65.686(kPa)压应力验算满足: 计算值= 223.584 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -12.886 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 213.337(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.910挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.475(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.945计算强度时:强度验算满足: 计算值= 213.337 <= 10492.418(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 213.337 <= 9916.880(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 4.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.930(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=50.098(kN) Ex=20.406(kN) Ey=45.754(kN) 作用点高度 Zy=0.810(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.069(度) 第1破裂角=27.930(度)Ea=43.929(kN) Ex=20.577(kN) Ey=38.812(kN) 作用点高度 Zy=0.812(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.247(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 34.295(度)Ea=33.530(kN) Ex=33.469(kN) Ey=2.026(kN) 作用点高度 Zy=1.149(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 5.675(m2) 重量 = 136.200 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.084 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 194.144(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=83.022(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.428(m)截面宽度 B = 1.300 (m) 偏心距 e1 = 0.222(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.222 <= 0.250*1.300 = 0.325(m)截面上压应力: 面坡=302.611 背坡=-3.928(kPa)压应力验算满足: 计算值= 302.611 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 3.928 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -18.163 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 194.144(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.740挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.300(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.926计算强度时:强度验算满足: 计算值= 194.144 <= 7522.830(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 194.144 <= 6967.208(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 88.565(kN),滑移力 = 44.517(kN)。
衡重式挡墙施工方案
衡重式挡土墙施工方案一、工程简介K0+345～K0+387.5该衡重式挡土墙位于线路左侧、K0+325～K0+470该衡重式挡土墙位于线路右侧，挡墙设计承载力不小于250Kpa。
挡墙高度在2-4米之间，挡土墙墙身（含基础）采用M7.5浆砌片石砌筑，采用M10砂浆勾缝，基础采用C20片石砼制。
C20砼共141.86m3，M7.5浆砌片石共574.41m3，HRB335钢筋共2263.9kg，换填砂砾石共352.36m3。
二、施工准备1、图纸审核及原地貌复测，发现图纸有误或现场与设计不符的及时上报相关人员进行复查。
2、挡土墙选用质地坚实、无风化剥落及抗压强度不低于30mpa的片石。
3、原材料送检。
三、施工工序施工准备测量放样基坑开挖基础施工墙身施工台背回填四、施工方案1、施工场地准备1）测量放线，定出桩位中心线及开挖边界线2）清除挡墙用地范围内的树木、杂草、垃圾等所有障碍物，并排除地表水。
2、基础开挖1）采用1.2m3，斗容量的挖掘机一台进行基槽开挖，开挖长度根据现场地质情况开挖，一般为60m。
2）基槽边坡坡度根据现场地质情况及边坡开挖深度确定，一般在1:0.3～1:0.5范围内（岩层开挖深度较小时可适当放小开挖坡度），基坑开挖至工作面以外30cm。
3）机械开挖至基础距设计标高以上20cm时，重新进行测量放样，确定开挖正确不偏位的情况下改用人工进行基底清理，该段设计地基承载力不小于250kpa。
150～250kpa部分进行换填1m砂砾石处理，要求换填后承载力不小于250kpa。
基底承载力需经驻地实验室检查合格后才能进行下一步施工，基底表面用5cm水泥砂浆封底，并在适当位置设置集水井。
3、浆砌片石基础首先将片石中的风化石、杂质等清理干净，砂必须是经过试验合格的，砂浆拌合采用搅拌机拌合。
砂浆加水量采用搅拌机自动计量器控制水的需用量砂用磅秤计量。
砌筑前，再次符合各部尺寸，另外测量组将基础标高控制桩打在基坑四周，以便砌筑基础时拉线控制基础顶标高。
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衡重式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：衡重式路肩挡土墙500kpa高6米计算时间：2013-11-09 22:25:38 星期六------------------------------------------------------------------------ 原始条件:墙身尺寸:墙身总高: 6.000(m)上墙高: 2.400(m)墙顶宽: 0.500(m)台宽: 0.600(m)面坡倾斜坡度: 1:0.050上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1: 0.300(m)墙趾台阶h1: 0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为: 1:0.000墙底倾斜坡率: 0.100:1下墙土压力计算方法: 力多边形法物理参数：圬工砌体容重: 24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数: 0.400地基土摩擦系数: 0.700墙身砌体容许压应力: 6800.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa)墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa)材料抗压强度设计值: 7.820(MPa)系数醩: 0.0020挡土墙类型: 一般挡土墙墙后填土内摩擦角: 35.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 21.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)地基土容重: 25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值: 500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.400地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)土压力计算方法: 库仑坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 4.000 0.080 1第1个: 距离0.000(m),宽度4.001(m),高度0.714(m) 2004路基规范挡土墙车辆荷载地面横坡角度: 20.000(度)填土对横坡面的摩擦角: 17.500(度)墙顶标高: 0.000(m)挡墙分段长度: 10.000(m)=====================================================================第 1 种情况: 组合1=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.657(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 32.213(度)Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.448 (kN)上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.448挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.879挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927计算强度时:强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.840(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 31.139(度)Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910计算强度时:强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)=====================================================================第 2 种情况: 组合2=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.657(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 32.213(度)Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.448 (kN)上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.448挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.879挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927计算强度时:强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.840(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 31.139(度)Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910计算强度时:强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)=====================================================================第 3 种情况: 组合3=============================================组合系数: 1.0001. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √2. 填土重力分项系数 = 1.000 √3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √=============================================[土压力计算] 计算高度为 6.157(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 33.657(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 32.213(度)Ea=59.281(kN) Ex=59.173(kN) Ey=3.582(kN) 作用点高度 Zy=1.696(m) 墙身截面积 = 8.769(m2) 重量 = 210.467 (kN)衡重台上填料重(包括超载) = 23.668(kN) 重心坐标(1.125,-1.203)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度 = 5.711 (度)Wn = 232.973(kN) En = 62.169(kN) Wt = 23.297(kN) Et = 80.052(kN) 滑移力= 56.755(kN) 抗滑力= 118.057(kN)滑移验算满足: Kc = 2.080 > 1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足: 方程值 = 73.314(kN) > 0.0地基土层水平向: 滑移力= 85.841(kN) 抗滑力= 203.779(kN)地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 2.374 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 1.152 (m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 2.025 (m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 4.549 (m)相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 1.995 (m)相对于墙趾,下墙Ex的力臂 Zy3 = 1.539 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 212.365(kN-m) 抗倾覆力矩= 391.574(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 1.844 > 1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足: 方程值 = 122.699(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力 = 295.141(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=179.208(kN-m) 基础底面宽度 B = 1.579 (m) 偏心距 e = 0.182(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 0.607(m)基底压应力: 趾部=316.369 踵部=57.567(kPa)最大应力与最小应力之比 = 316.369 / 57.567 = 5.496作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.182 <= 0.167*1.579 = 0.263(m)墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=316.369 <= 600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=57.567 <= 650.000(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=186.968 <= 500.000(kPa)(四) 基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算上墙重力 Ws = 56.448 (kN)上墙墙背处的 Ex = 26.668 (kN)上墙墙背处的 Ey = 9.334 (kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 0.579 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 0.949 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 1.128 (m)[容许应力法]:法向应力检算:相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.273(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.457(m)截面上压应力: 面坡=129.754 背坡=-39.642(kPa)压应力验算满足: 计算值= 129.754 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 39.642 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= 0.243 <= 850.000(kPa)斜截面剪应力检算:验算斜截面与水平面的夹角 = 36.042(度)斜剪应力验算满足: 计算值= 26.890 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 65.782(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.448挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.995计算强度时:强度验算满足: 计算值= 65.782 <= 5117.601(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 65.782 <= 5092.838(kN)(六) 墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积 = 8.643(m2) 重量 = 207.432 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.153 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 284.995(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=180.180(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.632(m)截面宽度 B = 1.610 (m) 偏心距 e1 = 0.173(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.173 <= 0.250*1.610 = 0.403(m)截面上压应力: 面坡=290.995 背坡=63.036(kPa)压应力验算满足: 计算值= 290.995 <= 6800.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -17.489 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 284.995(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.879挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.610(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.927计算强度时:强度验算满足: 计算值= 284.995 <= 11061.452(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 284.995 <= 10255.197(kN)(七) 台顶截面强度验算[土压力计算] 计算高度为 5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角 = 27.916(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到:第1破裂角： 28.084(度)Ea=64.927(kN) Ex=26.446(kN) Ey=59.297(kN) 作用点高度 Zy=0.947(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.075(度) 第1破裂角=27.916(度)Ea=56.944(kN) Ex=26.668(kN) Ey=50.313(kN) 作用点高度 Zy=0.949(m) 计算下墙土压力无荷载时的破裂角 = 32.840(度)按力多边形法计算得到:破裂角： 31.139(度)Ea=44.897(kN) Ex=44.815(kN) Ey=2.713(kN) 作用点高度 Zy=1.385(m)[强度验算]验算截面以上，墙身截面积 = 7.632(m2) 重量 = 183.168 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.194 (m)[容许应力法]:法向应力检算:作用于截面总竖向力 = 259.862(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=121.139(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.466(m)截面宽度 B = 1.460 (m) 偏心距 e1 = 0.264(m)截面上偏心距验算满足: e1= 0.264 <= 0.250*1.460 = 0.365(m)截面上压应力: 面坡=370.969 背坡=-14.994(kPa)压应力验算满足: 计算值= 370.969 <= 6800.000(kPa)拉应力验算满足: 计算值= 14.994 <= 430.000(kPa)切向应力检算:剪应力验算满足: 计算值= -22.234 <= 850.000(kPa)[极限状态法]:重要性系数0 = 1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 259.862(kN)轴心力偏心影响系数醟= 0.718挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.460(m2)材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa)偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 0.910计算强度时:强度验算满足: 计算值= 259.862 <= 8200.455(kN)计算稳定时:稳定验算满足: 计算值= 259.862 <= 7461.434(kN)================================================= 各组合最不利结果=================================================(一) 滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力 = 118.057(kN),滑移力 = 56.755(kN)。