应力分析及疲劳分析报告
钢管拱桥吊杆与拱肋节点的疲劳应力分析
中图 分 类 号 ： ４ ．２ Ｕ４ ８ ２
文献标志码 ： Ｂ
文章 编 号 ：０ ９ ７ ６ （ ０ ０ ０ — ０ ８ ０ １０ — ７ ７ ２ １ ）４ ０ ５ — ３
Ｆａ ｉ ｕ ｔ ｅ ｓＡｎａ ｙ ｉ ｆｔ ｄｅｏ ｔ ｅ ｅａ ｄ Ａｒ ｈ ｂ ｏ ａ ｔｇ ｅＳ ｒ ｓ ｌ ｓｓｏ Ｎｏ ｆＳ ｅ ｖ ｎ ｃ Ｒｉ ｎ ｈｅ Ｓ ｅ ｌＴｕ ｃ ｉ ｅ ｔ ｅ ｂｅＡｒ ｈ Ｂｒｄｇ
器 桥 梁工程
Ｂｒ ｅ Ｅｎ ｎ ｒｎ ｉ ｇｉ ｅｅ ｉｇ ｄｇ
钢管拱桥 吊杆与拱肋节点 的疲劳应 力分析
裘 新 谷 陈 阶 亮 。 燃 灵 ， 章
（ ． 州 市 建设 委员 会 ， 江 杭 州 ３ ０ １ ； ． 州市 七 格 污 水 Ｕ； 程 建 设 指 挥 部 ， 江 杭 州 ３ ０ ０ ） １杭 浙 １０ ２ ２ 杭 Ｉ ｉ 浙 １０ ５
摘 要 ： 过 有 限元 分 析 的方 法 计算 某 钢 管 拱 桥 １０ｍ 跨 衍 架 钢锚 箱 在 各 种 工况 下 局 部 应 力 产 生 的 应 力 幅 ． 通 ９ 以确 保 吊 杆
与 拱 肋节 点 的安 全 。 关键 词 ： 梁 ； 管 拱 ； 桥 钢 吊杆 ； 点 ； 劳 应 力 节 疲
的最小 应力 。
根 其 最 为 了得到 应 力 幅 ， 要 对钢 锚 箱 进行 不 同荷 载 组 的 吊杆 拉 力 。 据设计 结 构分 析 ， 中 ： 大 的拱 肋 压 需
５ 啼 ８ 鼓求川 盯
２ １ Ｎ ． Ｊ １ ｏ２ ００ ｏ （ｕ）Ｖ１８ ４ ． ．
Ｏ ＭＤ （ ）— ５ 冷 铸 锚 。 吊杆 结 构 见 图 １ Ｖ ＳＫ７５ ， 。
１ 荷 载及 荷载 组合 结 构疲 劳计算 按下 式进 行 ： △ ≤ｆ － △ｏ 。 ］
复合材料的疲劳寿命预测模型与应力因素分析
复合材料的疲劳寿命预测模型与应力因素分析引言：复合材料是一种由两种或两种以上的材料组成的新型材料，具有轻质、高强度和耐腐蚀等优点，在航空航天、汽车制造和建筑工程等领域得到了广泛应用。
然而，由于其复杂的结构和多种材料的组合，复合材料在长期使用过程中容易出现疲劳破坏，因此研究复合材料的疲劳寿命预测模型和应力因素分析具有重要意义。
一、疲劳寿命预测模型1.1 疲劳寿命的概念疲劳寿命是指材料在循环载荷下能够承受的次数，也是材料在疲劳加载下出现破坏的循环次数。
疲劳寿命预测模型的建立可以帮助我们更好地了解材料的疲劳性能，从而提前预防疲劳破坏。
1.2 疲劳寿命预测模型的分类疲劳寿命预测模型可以分为经验模型和物理模型两种。
经验模型是通过试验数据拟合得到的，适用于相似材料和相似加载条件下的疲劳寿命预测。
物理模型则是通过材料的物理性质和力学行为建立的，适用于复杂材料和加载条件下的疲劳寿命预测。
1.3 经验模型的应用经验模型是疲劳寿命预测中最常用的方法之一。
常见的经验模型有Basquin模型、Coffin-Manson模型和Smith-Watson-Topper模型等。
这些模型通过试验数据的拟合，可以得到材料的应力应变曲线和疲劳寿命曲线，从而进行疲劳寿命的预测。
1.4 物理模型的应用物理模型是疲劳寿命预测中较为复杂和精确的方法。
物理模型通过考虑材料的微观结构和应力分布等因素，建立材料的疲劳寿命预测模型。
常见的物理模型有微观损伤力学模型、断裂力学模型和有限元分析模型等。
这些模型可以更准确地预测复合材料的疲劳寿命，并为材料设计和工程应用提供指导。
二、应力因素分析2.1 应力的分类在复合材料的疲劳分析中，应力可以分为静态应力和疲劳应力。
静态应力是指材料在静止状态下受到的外力作用，疲劳应力则是指材料在疲劳加载下受到的循环载荷作用。
2.2 应力的影响因素复合材料的疲劳寿命与材料的应力分布密切相关。
应力的大小、方向和分布都会对材料的疲劳性能产生影响。
机械设计中的疲劳分析
机械设计中的疲劳分析在机械设计中，疲劳分析是一个关键的环节。
疲劳是指材料在循环应力加载下发生的逐渐累积的损伤现象，其主要机理是由于循环载荷引起的应力集中、材料本身的缺陷、摩擦、腐蚀等因素导致材料的损坏。
因此，进行疲劳分析可以帮助工程师预测和评估机械零件的寿命，并采取相应的措施来提高机械零件的可靠性和耐久性。
1. 疲劳分析的背景机械零件在使用过程中会受到循环载荷的作用，随着时间的推移，持续循环加载会导致零件疲劳破坏。
因此，为了确保机械零件在设计寿命内不发生疲劳破坏，疲劳分析变得非常重要。
2. 疲劳分析的基本步骤疲劳分析的基本步骤包括以下几个方面：2.1 材料特性的确定疲劳分析的前提是对材料的特性进行准确的测定。
常见的材料特性包括弹性模量、屈服强度、韧性等。
根据工程的具体要求，选择适合的材料参数很关键。
2.2 载荷和边界条件的分析在进行疲劳分析时，需要明确零件所受到的载荷和边界条件。
载荷分析可以通过实际测试、数值模拟等方法进行。
同时，边界条件的确定也是疲劳分析的重要一环，边界条件包括约束和支撑条件等。
2.3 使用应力历程进行分析应力历程是指在给定载荷和边界条件下零件所受到的应力变化情况。
通过计算应力历程，可以得到零件在不同工况下的应力状况，进而评估疲劳寿命。
2.4 使用疲劳曲线进行分析疲劳曲线是描述应力与寿命之间关系的图形表示。
通过将实测的应力历程与疲劳曲线进行比对，可以得到零件在给定工作条件下的疲劳寿命。
3. 疲劳寿命评估通过上述步骤的分析，可以得到零件的疲劳寿命。
疲劳寿命评估对于机械设计的合理性和可靠性至关重要，它关系到机械零件的安全性、稳定性和经济性。
4. 疲劳寿命提高措施为了延长机械零件的疲劳寿命，可以采取以下几个措施：4.1 材料的优化选择通过选用性能更好的材料，如高强度、耐磨、抗腐蚀等材料，可以提高机械零件的疲劳寿命。
4.2 减少应力集中在设计过程中，可以通过改进零件的几何形状，减少应力集中，从而降低疲劳破坏的风险。
ansys疲劳分析报告基本方法
疲劳是指结构在低于静态极限强度载荷的重复载荷作用下，出现断裂破坏的现象。
例如一根能够承受 300 KN 拉力作用的钢杆，在 200 KN 循环载荷作用下，经历1,000,000 次循环后亦会破坏。
导致疲劳破坏的主要因素如下：载荷的循环次数；每一个循环的应力幅；每一个循环的平均应力；存在局部应力集中现象。
真正的疲劳计算要考虑所有这些因素，因为在预测其生命周期时，它计算“消耗”的某个部件是如何形成的。
3.1.1 ANSYS程序处理疲劳问题的过程ANSYS 疲劳计算以ASME锅炉和压力容器规范(ASME Boiler and Pressure Vessel Code)第三节(和第八节第二部分)作为计算的依据，采用简化了的弹塑性假设和Mimer累积疲劳准则。
除了根据 ASME 规范所建立的规则进行疲劳计算外，用户也可编写自己的宏指令，或选用合适的第三方程序，利用 ANSYS 计算的结果进行疲劳计算。
《ANSYS APDL Programmer‘s Guide》讨论了上述二种功能。
ANSYS程序的疲劳计算能力如下：对现有的应力结果进行后处理，以确定体单元或壳单元模型的疲劳寿命耗用系数(fatigue usage factors)(用于疲劳计算的线单元模型的应力必须人工输入)；可以在一系列预先选定的位置上，确定一定数目的事件及组成这些事件的载荷，然后把这些位置上的应力储存起来；可以在每一个位置上定义应力集中系数和给每一个事件定义比例系数。
3.1.2 基本术语位置(Location)：在模型上储存疲劳应力的节点。
这些节点是结构上某些容易产生疲劳破坏的位置。
事件(Event)：是在特定的应力循环过程中，在不同时刻的一系列应力状态，见本章 §3.2.3.4。
载荷(Loading)：是事件的一部分，是其中一个应力状态。
应力幅：两个载荷之间应力状态之差的度量。
程序不考虑应力平均值对结果的影响。
3.2疲劳计算完成了应力计算后，就可以在通用后处理器 POST1 中进行疲劳计算。
管道应力分析资料报告和计算
管道应力分析^计算1概述1.1管道应力计算的主要工作1.2管道应力计算常用的规、标准1.3管道应力分析方法1.4管道荷载1.5变形与应力1.6强度指标与塑性指标1.7强度理论1.8蠕变与应力松弛1.9应力分类1.10应力分析2管道的柔性分析与计算2.1管道的柔性2.2管道的热膨胀补偿2.3管道柔性分析与计算的主要工作2.4管道柔性分析与计算的基本假定2.5补偿值的计算2.6冷紧2.7柔性系数与应力增加系数2.8作用力和力矩计算的基本方法2.9管道对设备的推力和力矩的计算3管道的应力验算3.1管道的设计参数3.2钢材的许用应力3.3管道在压下的应力验算3.4管道在持续荷载下的应力验算3.5管道在有偶然荷载作用时的应力验算3.6管系热胀应力围的验算3.7力矩和截面抗弯矩的计算3.8应力增加系数3.9应力分析和计算软件1概述1.1管道应力计算的主要工作火力发电厂管道(以下简称管道)应力计算的主要工作是验算管道在压、自重和其他外载作用下所产生的一次应力和在热胀、冷缩及位移受约束时所产生的二次应力;判断计算管道的安全性、经济性、合理性，以及管道对设备产生的推力和力矩应在设备所能安全承受的围。
管道的热胀应力应按冷、热态的应力围验算。
管道对设备的推力和力矩应按冷状态下和工作状态下可能出现的最大值分别进行验算。
1.2管道应力计算常用的规、标准(1) DL/T 5366・2006火力发电厂汽水管道应力计算技术规程(2 ) ASME B 31.1 ・ 2004 动力管道在一般情况下，对国工程采用DL/T 5366进行管道应力验算。
对涉外工程或顾客有要求时，采用B 31.1进行管道应力验算。
13管道应力分析方法管道应力分析方法分为静力分析和动力分析。
对于静荷载，例如：管道压、自重和其他外载以及热胀、冷缩和其他位移荷载作用的应力计算，采用静力分析法。
DL/T 5366和B31.1规定的应力验算属于静力分析法。
同时，它们也用简化方法计及了地震作用的影响，适用于火力发电厂管道和一般动力管道。
基于Ansys Workbench的钢丝绳应力和疲劳分析
全绳的卷绕缆绳最为合适。因此 ，研究 钢丝 绳的 相 关 性 能 和 提 高其 可靠 性 对 于整 个 可 伸 缩 太 空 安 全绳 的研 制具 有至 关重 要 的意义 。
１ 有 限元模型设定
使 用 Ｓｉｅｍｅｎｓ ＮＸ 对 钢 丝 绳 进 行 参 数 化 建 模 ．３ Ｊ，获 得钢丝 绳 的三 维 模 型 ，将 模 型 导 入 Ａｎ— ｓｙｓ Ｗｏｒｋｂｅｎｃｈ Ｌ４ 软 件 。利 用 Ａｎｓｙｓ Ｗｏｒｋｂｅｎｃｈ白带 的材料 库 ，设 置 钢 丝绳 的 材 料 为 不 锈 钢 。 由于 钢 丝绳结构复杂 ，为减少计算时 间，在保证计算结 果 较为 精 确 的情 况 下 ，在 对 钢 丝 绳 三 维 模 型 进 行 网格划分 时，应尽 量减少 网格 的数量 ，尤其是对 于结构 较 为复杂 的 ６×１９ＩＷＳ型 钢丝 绳 。设 置 Ｍｅｓ． ｈｉｎｇ为 自动 网格 划 分 ，Ｒｅｌｅｖａｎｃｅ为 ０，Ｒｅｌｅｖａｎｃｅ Ｃｅｎｔｅｒ为 Ｃｏａｒｓｅ。将 钢丝绳 一 端 （Ａ端 ） 的所 有 钢
基 于 Ａｎｓｙｓ Ｗｏｒｋｂｅｎｃｈ的钢 丝 绳 应 力和 疲 劳 分 析
褚文 敏 郑 刚 刘志 才 魏 书 林 北京 工业 大 学机 械 工程 与应 用 电子技 术 学院 北京 １００１２４
摘 要 ：为了研究钢丝绳直径 、结构 和环境温度对钢丝绳疲劳寿命的影响 ，选 择用于太空安 全绳 的钢丝 绳 ， 通过 Ａｎｓｙｓ Ｗｏｒｋｂｅｎｃｈ分析软件建立钢丝绳 多场耦合有 限元模 型 ，计算不 同因素对钢 丝绳应力 的影 响。根据应力 疲 劳理论 ，导 入不 锈钢 材料的应力 一寿命 曲线 ，对钢 丝绳 的疲 劳寿命 进行仿 真分析 ，通 过钢丝绳 的疲 劳寿命 云 图可以发 现 ，钢丝绳的直径 和结构对钢丝绳的疲 劳寿命影 响较 大 ，环境温度 对钢丝 绳的疲 劳寿命影 响较小 。根 据仿真结果和具体使用条件 ，遴选 出最适合用 于太空安全绳 的钢 丝绳 。
Ansys nCode疲劳分析
通过“疲劳缺口系数” 修正S-N曲线中的S；
缺口附近的Von Mises 应力
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29
3.2 缺口应力集中对疲劳寿命的影响
应用S-N曲线，光滑试样的耐久极限应力幅除以疲劳缺口系 数Kf就得到同样耐久力情况下缺口部分的疲劳强度估计值
。
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临界平面法计算平面应力和在几个径向平面进行重新求解
− 默认是每10度 (18 个平面)
− 雨流计数法在每个平面上计算疲劳损伤 − 准则平面是最大损伤的平面
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支持的有限元结果： 静态分析(线性/非线 性) 瞬态分析 模态分析 频谱响应
能够读取ANSYS、Abaqus、 Nastran等软件的有限元计算结果
nCode分析-五框图
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ANSYS nCode 的功能特色
创建内存模板材料 用户可自定义材料； 丰富的材料数据库； 利用material manager自定义材料
最大剪切应力
最大主应力
标记的 Von-Mises
应力是最常用的
− 用于脆性材料
绝对最大主应力 任一分量的应力 临界平面法
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3.4 多轴状态对疲劳寿命的影响
如果加载过程中主应力方向改变，计算应力范围使用一个派生的单轴应力可 能是不正确的
临界平面法可用于计算主应力方向改变的情况
nCode分析-五框图
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ANSYS nCode 的功能特色
时间序列 恒幅载荷
时间步载荷
公路桥梁正交异性钢桥面板关键部位疲劳应力分析
２ 模 型 建 立
２ ． １ 正 交 异 性 钢 桥 面 板 分 析 模 型
正 交异 性钢 桥 面板 不 仅作 为 主梁 的上 翼板 ， 而且 作 为桥 面体 系一 部分 来承受 车 轮荷载 。其母 板 即是纵
铁 ２ ０ １ ３年 第 １ １ 期
道
建
筑
１ ３
Ｒａ ｉ ｌ ｗａ ｙ Ｅｎｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎｇ
文章 编号 ： １ ０ ０ ３ — １ ９ ９ ５ （ ２ ０ １ ３ ） １ １ － ０ ０ １ ３ — ０ ３
公 路 桥 梁 正 交 异 性 钢 桥 面 板 关 键 部 位 疲 劳 应 力 分 析
节 省 了钢 材 ， 达 到 了 经 济 的 目的 ； 另一 方面 ， 设计 形式 更加 灵活 ， 受 力 更 加 合 理 。 本 文 采 用 大 型 通 用 软 件
Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ对 大跨 连续 钢板 梁进 行 了三维 数值 模 拟 ， 研 究 了正 交异 性 钢桥 面板 疲 劳应 力 状 态， 得 出 了在 跨 中附近 ｕ 肋和顶 板接 触位 置 首先会 出现 疲 劳破 坏 的 结论 ； 因此 ， 在 该 位 置进 行 特 殊 的 处理 可 以提 高钢 桥 的使 用寿命 。 关键词 ： 钢 桥 正 交异性 钢桥 面板 最不利 荷 载位 置 疲 劳应 力
基金项 目： 天 津 市 自然 科 学 基 金 资 助 项 目 （ １ ３ Ｊ Ｃ ＹＢ Ｊ Ｃ １ ９ ６ ０ ０） ； 住 房 和 城 乡 建 设 部 项 目（ ２ ０ １ ２ 一 Ｋ ４ — ２ ８ ） 作者简介 ： 李 白林 （ １ ９ ５ ３ ～ ） ， 男， 河北成安人 ， 教授 ， 硕士。
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预处理塔应力分析及疲劳分析报告编制：校对：审核：全国压力容器标准化技术委员会一九九八年九月一、载荷分析1.用户数据根据XX设计院所提供的设计图，计算基础数据如下：预处理塔容器的结构参数见附图1：2.计算条件(1) 强度计算条件：材料在计算温度下的常数：材料在常温(20℃)下的常数：注[1]：设计应力强度及弹性模量按JB4732-95(2) 疲劳计算条件：载荷与时间的关系示意如下：时间二、结构分析根据预处理塔的结构特点，应进行上封头、下封头及筒体开孔三部分的应力分析，分别建立力学模型如下：1．上封头部分：（1）力学模型根据上封头的结构特点和载荷特性，采用了轴对称的力学模型。
图1：预处理塔上封头力学模型（2）边界条件预处理塔上封头边界条件的位置和方向如图1所示。
位移边界条件：与筒体相连且在Y=0处： Y=0力边界条件：壳体内压P=0.85MPa。
中心接管处的边界等效压力P=8.877MPa。
(3) 单元选择采用ANSYS 5.4有限元分析软件提供的轴对称8节点等参元（82）进行网格划分（如图1）。
2. 下封头部分：（1）力学模型根据下封头的结构特点和载荷特性，采用了轴对称的力学模型。
图2：预处理塔下封头力学模型（2）边界条件预处理塔下封头边界条件的位置和方向如图2所示。
位移边界条件：裙座根部：∆Y=0力边界条件：壳体内压P=0.85MPa。
中心接管处的边界等效压力P=8.93MPa,托架处(壳内物料重)的边界等效压力P=1.54MPa,筒体直边端处的边界等效压力P=2.72MPa,(3) 单元选择采用ANSYS 5.4有限元分析软件提供的轴对称8节点等参元（82）进行网格划分（如图2）。
3.筒体开孔部分：(1)力学模型根据筒体的结构特性和载荷特性，力学模型关于XOZ平面近似对称（无开孔部分为应力均匀区），关于YOZ平面对称，只需计算结构的四分之一。
(2) 边界条件柱壳开孔边界条件的位置和方向如图3所示。
位移边界条件：轴对称约束；Z=0时，∆Z=0力边界条件：壳体内压P=0.85MPa；筒体端的边界等效应力为：52.91MPa, 筒体端的边界等效应力为：3.94(3) 单元选择采用ANSYS 5.4有限元分析软件提供的8节点实体元（45）进行网格划分（如图3）。
图3 ：预处理塔筒体开孔力学模型三、应力分析结果（1）预处理塔上封头部分：图4：预处理塔上封头变形图及应力分布图（2）预处理塔下封头部分：图5 ：预处理塔下封头变形图及应力分布图（3）预处理塔筒体开孔部分：图6 ：预处理塔筒体开孔变形图及应力分布图四、强度评定在下面的强度评定中，二次应力归于一次应力考虑，这是一种保守的算法。
(1)预处理塔上封头部分：分析点（A、B）路径见图7分析点的应力强度值见附录1和附录2。
A点：总体薄膜应力强度：S I= 90.23 <S m t =176MPa局部薄膜应力强度：S II= 99.59 <S m t =176MPa局部薄膜加局部弯曲应力强度：S III= 153.7 <1.5S m t =264MPaB点：总体薄膜应力强度：S I= 90.23 <S m t =176MPa局部薄膜应力强度：S II= 135.5 <S m t =176MPa局部薄膜加局部弯曲应力强度：S III= 161.2 <1.5S m t =264MPa图7：预处理塔上封头分析点路径（2）：预处理塔下封头部分分析点（C、D）路径见图8分析点的应力强度值见附录3和附录4。
C点：总体薄膜应力强度：S I= 98.9<S m t =176MPa局部薄膜应力强度：S II= 105.1 <S m t =176MPa局部薄膜加局部弯曲应力强度：S III= 157.1 <1.5S m t =264MPa D点：总体薄膜应力强度：S I= 98.9 <S m t =176MPa局部薄膜应力强度：S II= 67.21 <S m t =176MPa局部薄膜加局部弯曲应力强度：S III= 120.5 <1.5S m t =264MPa图8：预处理塔下封头分析点路径（3）预处理塔筒体开孔部分：分析点（E、F）路径见图9分析点的应力强度值见附录5和附录6。
E点：总体薄膜应力强度：S I= 120.8 <S m t =176MPa局部薄膜应力强度：S II= 130.2 <S m t =176MPa局部薄膜加局部弯曲应力强度：S III= 223.5 <1.5S m t =264MPa F点：总体薄膜应力强度：S I= 120.8 <S m t =176MPa局部薄膜应力强度：S II= 150.8 <S m t =176MPa局部薄膜加局部弯曲应力强度：S III= 212.1 <1.5S m t =264MPa 图9：筒体开孔部分分析点路径该容器强度校核合格。
五、疲劳强度评论对应力最大位置进行疲劳分析，分析结果见附录7、附录8和附录9分析结果表明：预处理塔上封头部分积累使用系数=0.00261< 1.0预处理塔下封头部分积累使用系数=0.00683< 1.0预处理塔筒体开孔部分积累使用系数=0.11123< 1.0疲劳校核合格。
六、结论1.所有A、B类焊缝需100%无损检测，合格标准按JB4732-95的规定。
2.锻件和封头、锻件和筒体小园弧加工完成后，需进行表面磁粉检测。
3.封头接管、筒体接管处过渡园弧半径至少为5mm。
4.所有对接焊缝需打磨至与母材平齐。
5.本设备的设计、制造均按JB4732-95标准进行。
6.在达到上述要求后，预处理塔在设计条件下的强度是满足JB4732-95标准规范要求的。
附录1：分析点A的应力强度值PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY LPATH COMMAND. DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING ******* MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ93.18 6.213 102.4 -17.42 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV102.4 96.54 2.852 99.59 96.78** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 59.37 8.074 16.36 -16.17 0.0000 0.0000C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -59.37 -8.074 -16.36 16.17 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 64.04 16.36 3.403 60.64 55.31C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -3.403 -16.36 -64.04 60.64 55.31** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 152.6 14.29 118.8 -33.59 0.0000 0.0000C 93.18 6.213 102.4 -17.42 0.0000 0.0000O 33.81 -1.861 86.09 -1.255 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 160.3 118.8 6.557 153.7 137.7C 102.4 96.54 2.852 99.59 96.78O 86.09 33.85 -1.905 87.99 76.65** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 167.8 17.08 124.2 -38.99 0.0000 0.0000C 89.43 5.011 101.0 -14.80 0.0000 0.0000O 38.15 0.2233 88.02 -6.506 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 177.3 124.2 7.590 169.7 150.4 0.0000C 101.0 91.94 2.492 98.47 94.28O 88.02 39.24 -0.8616 88.88 77.10 0.0000附录2：分析点B的应力强度值PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY LPATH COMMAND. DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING ******* MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ8.443 48.55 -78.34 -20.42 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV57.12 -0.1259 -78.34 135.5 117.8** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 5.127 30.65 10.28 -12.90 0.0000 0.0000C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -5.127 -30.65 -10.28 12.90 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 36.04 10.28 -0.2588 36.30 32.34C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O 0.2588 -10.28 -36.04 36.30 32.34** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 13.57 79.20 -68.06 -33.33 0.0000 0.0000C 8.443 48.55 -78.34 -20.42 0.0000 0.0000O 3.316 17.90 -88.62 -7.521 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 93.16 -0.3846 -68.06 161.2 140.2C 57.12 -0.1259 -78.34 135.5 117.8O 21.08 0.1326 -88.62 109.7 100.9** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 13.63 79.09 -68.07 -33.63 0.0000 0.0000C 8.422 48.62 -78.33 -20.28 0.0000 0.0000O 3.343 17.75 -88.64 -7.790 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 93.28 -0.5682 -68.07 161.4 140.4 0.0000C 57.07 -0.3256E-01 -78.33 135.4 117.7O 21.16 -0.6328E-01 -88.64 109.8 100.9 0.0000附录3：分析点C的应力强度值PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY LPATH COMMAND. DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING ******* MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ93.50 6.536 109.3 -14.36 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV109.3 95.81 4.225 105.1 99.04** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 65.06 9.643 16.96 -18.86 0.0000 0.0000C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -65.06 -9.643 -16.96 18.86 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 70.87 16.96 3.832 67.04 61.53C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -3.832 -16.96 -70.87 67.04 61.53** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 158.6 16.18 126.3 -33.23 0.0000 0.0000C 93.50 6.536 109.3 -14.36 0.0000 0.0000O 28.44 -3.106 92.37 4.498 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 165.9 126.3 8.807 157.1 141.5C 109.3 95.81 4.225 105.1 99.04O 92.37 29.07 -3.735 96.11 84.62** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 180.1 15.76 132.6 -44.55 0.0000 0.0000C 89.19 5.418 107.7 -9.379 0.0000 0.0000O 34.35 -0.8398 94.82 -4.518 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 191.4 132.6 4.458 186.9 165.5 0.0000C 107.7 90.23 4.381 103.3 95.80O 94.82 34.92 -1.411 96.23 84.17 0.0000附录4：分析点D的应力强度值PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY LPATH COMMAND. DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING ******* MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ23.12 -1.643 -42.58 -6.305 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV24.63 -3.156 -42.58 67.21 58.50** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 1.511 -93.87 -27.01 1.944 0.0000 0.0000C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -1.511 93.87 27.01 -1.944 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 1.550 -27.01 -93.91 95.46 84.87C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O 93.91 27.01 -1.550 95.46 84.87** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 24.63 -95.52 -69.59 -4.360 0.0000 0.0000C 23.12 -1.643 -42.58 -6.305 0.0000 0.0000O 21.61 92.23 -15.57 -8.249 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQVI 24.78 -69.59 -95.68 120.5 109.8C 24.63 -3.156 -42.58 67.21 58.50O 93.18 20.65 -15.57 108.8 95.92** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -1.141 -173.3 -100.6 -0.2686 0.0000 0.0000C 67.46 100.6 1.323 -17.91 0.0000 0.0000O -1.058 -4.521 -51.30 0.4345 0.0000 0.0000S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI -1.141 -100.6 -173.3 172.2 149.7 0.0000C 108.4 59.63 1.323 107.1 92.87O -1.004 -4.575 -51.30 50.30 48.61 0.0000附录5：分析点E的应力强度值PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY LPATH COMMAND. DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING ******* MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ133.8 3.751 9.457 0.2262E-01 0.5430 1.408S1 S2 S3 SINT SEQV133.9 9.493 3.700 130.2 127.4** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 93.13 0.8443E-01 -0.3746 -1.224 -1.954 0.2028E-01C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O -93.13 -0.8443E-01 0.3746 1.224 1.954 -0.2028E-01S1 S2 S3 SINT SEQVI 93.14 1.813 -2.119 95.26 93.36C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O 2.119 -1.813 -93.14 95.26 93.36** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 227.0 3.836 9.083 -1.202 -1.411 1.428C 133.8 3.751 9.457 0.2262E-01 0.5430 1.408O 40.72 3.667 9.832 1.247 2.497 1.388S1 S2 S3 SINT SEQVI 227.0 9.425 3.477 223.5 220.6C 133.9 9.493 3.700 130.2 127.4O 40.83 10.62 2.769 38.06 34.80** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 238.9 1.027 -0.7490 -0.3044 0.5161 0.2237C 129.1 7.632 12.91 -0.6043 -0.6858E-01 1.784O 48.32 -10.66 0.2638 2.813 -2.065 -0.1623S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 238.9 1.165 -0.8885 239.8 238.8 0.0000C 129.1 12.88 7.629 121.5 118.9O 48.46 0.6319 -11.17 59.63 54.69 0.0000附录6：分析点F的应力强度值** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ153.1 5.009 19.84 0.2354E-01 -6.877 -0.3150E-01 S1 S2 S3 SINT SEQV153.1 22.54 2.310 150.8 141.8** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 55.52 -4.858 -23.03 0.1820E-01 7.840 -0.1708E-01 C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 O -55.52 4.858 23.03 -0.1820E-01 -7.840 0.1708E-01 S1 S2 S3 SINT SEQVI 55.52 -1.944 -25.95 81.47 72.51C 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000O 25.95 1.944 -55.52 81.47 72.51** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 208.7 0.1503 -3.197 0.4173E-01 0.9630 -0.4858E-01 C 153.1 5.009 19.84 0.2354E-01 -6.877 -0.3150E-01 O 97.62 9.867 42.87 0.5339E-02 -14.72 -0.1442E-01 S1 S2 S3 SINT SEQVI 208.7 0.4076 -3.454 212.1 210.2C 153.1 22.54 2.310 150.8 141.8O 97.62 48.48 4.257 93.36 80.89** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 209.8 -0.4435 -0.3428 0.3835E-01 -0.3374 -0.1362 C 151.8 5.394 18.11 0.1406E-01 -6.418 -0.3422E-01 O 102.4 9.926 51.81 -0.2569 -22.24 0.2417 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 209.8 -0.5213E-01 -0.7343 210.6 210.2 0.0000 C 151.8 20.79 2.718 149.1 140.9O 102.4 61.41 0.3203 102.1 88.95 0.0000附录7：预处理塔上封头疲劳分析结果LOCATION 1 IS NODE 258STRESS CONC. FACTORS (X,Y,Z) = 1.000 1.000 1.000 LABEL = Max PointSTORE FATIGUE STRESSES FOR NODE 258 EVENT 1 LOAD 1STORE FATIGUE STRESSES FOR NODE 258 EVENT 1 LOAD 2EVENT 1 HAS 37500 CYCLES, SCALE FACTOR = 1.0000LABEL = Max PointPERFORM FATIGUE CALCULATION AT LOCATION 1 NODE 258*** POST1 FATIGUE CALCULATION ***LOCATION 1 NODE 258 Max PointEVENT/LOADS 1 1 Max Point AND 1 2 Max PointPRODUCE ALTERNATING SI (SALT) = 71.874 WITH TEMP = 0.00000CYCLES USED/ALLOWED = 37500/ 0.1439E+08 = PARTIAL USAGE = 0.00261 CUMULATIVE FATIGUE USAGE = 0.00261附录8：预处理塔下封头疲劳分析结果LOCATION 1 IS NODE 683STRESS CONC. FACTORS (X,Y,Z) = 1.000 1.000 1.000 LABEL = Max PointSTORE FATIGUE STRESSES FOR NODE 683 EVENT 1 LOAD 1STORE FATIGUE STRESSES FOR NODE 683 EVENT 1 LOAD 2EVENT 1 HAS 37500 CYCLES, SCALE FACTOR = 1.0000LABEL = Max PointPERFORM FATIGUE CALCULATION AT LOCATION 1 NODE 683*** POST1 FATIGUE CALCULATION ***LOCATION 1 NODE 683 Max PointEVENT/LOADS 1 1 Max Point AND 1 2 Max PointPRODUCE ALTERNATING SI (SALT) = 79.156 WITH TEMP = 0.00000CYCLES USED/ALLOWED = 37500/ 0.5494E+07 = PARTIAL USAGE = 0.00683 CUMULATIVE FATIGUE USAGE = 0.00683附录9：预处理塔筒体开孔疲劳分析结果LOCATION 1 IS NODE 4119STRESS CONC. FACTORS (X,Y,Z) = 1.000 1.000 1.000 LABEL = Max PointSTORE FATIGUE STRESSES FOR NODE 4119 EVENT 1 LOAD 1STORE FATIGUE STRESSES FOR NODE 4119 EVENT 1 LOAD 2EVENT 1 HAS 37500 CYCLES, SCALE FACTOR = 1.0000LABEL = Max PointPERFORM FATIGUE CALCULATION AT LOCATION 1 NODE 4119*** POST1 FATIGUE CALCULATION ***LOCATION 1 NODE 4119 Max PointEVENT/LOADS 1 1 Max Point AND 1 2 Max PointPRODUCE ALTERNATING SI (SALT) = 101.57 WITH TEMP = 0.00000CYCLES USED/ALLOWED = 37500/ 0.3371E+06 = PARTIAL USAGE = 0.11123 CUMULATIVE FATIGUE USAGE = 0.11123。