吸热型碳氢燃料的热氧化安定性研究

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超临界压力下航空煤油热裂解特性研究_仲峰泉

超临界压力下航空煤油热裂解特性研究_仲峰泉

第一届高超声速科技学术会议 CSTAM-2008-00342008年12月 云南丽江超临界压力下航空煤油热裂解特性研究仲峰泉, 范学军, 王晶(中国科学院力学研究所,高温气体动力学重点实验室LHD,北京 100190)摘要 本文介绍了大庆3号煤油在超临界条件下热裂解特性的实验研究。

通过改进的煤油二级加热系统以及裂解产物收集和分析系统,研究了煤油在温度700-1100K ,压力 3.5-4.5MPa ,以及驻留时间0.6/1/2.5s 时的热裂解吸热特性。

同时实验测量了裂解产物的成分以及裂解混合物的流量随温度、压力、驻留时间的变化。

研究发现:裂解特性,如裂解度、化学热沉、裂解产物成分均随裂解温度、驻留时间显著变化,而受压力的影响不大。

当裂解度大约45%时,裂解反应的化学热沉达到最大值,该值随着驻留时间的增大而减小。

气相产物的成分分析结果表明随着裂解温度的升高和驻留时间的增大,产物中饱和烃的比重增加,因此反应的吸热能力明显减小。

在目前的裂解条件下,可获得的最大化学热沉为0.5MJ/kg ,小于美国JP-7燃料的最大热沉0.7 MJ/kg (裂解度60%)。

关键词 航空煤油,热裂解 ,超临界,化学热沉,驻留时间引 言以吸热型碳氢燃料作为冷却剂的再生冷却技术是高超声速飞行热防护的主要方式之一。

碳氢燃料(煤油)在喷注到燃烧室之前,流经飞行器部件的冷却通道,通过对流换热和吸热反应吸收壁面热流,使壁温控制在一定范围内。

吸热升温后的燃料以超临界态或裂解态进入燃烧室燃烧,将吸收的热量回收利用。

随着飞行马赫数提高(M ≥6),燃料的显热()将不足以满足冷却需要,额外的热沉需要从燃料在高温下发生的吸热裂解反应中获得。

T C p Δ有关碳氢燃料热裂解反应的研究在国外开展的较早,如Edwards 等人(1993)针对JP-7航空煤油热裂解产物分析[1],Stewart 等(1998)对正癸烷、十氢化萘等碳氢化合物热裂解反应机理的研究[2]。

吸热型碳氢燃料的自氧化反应研究

吸热型碳氢燃料的自氧化反应研究

吸热型碳氢燃料的自氧化反应研究李丹;方文军;邢燕;郭永胜;林瑞森【期刊名称】《石油学报(石油加工)》【年(卷),期】2007(023)006【摘要】采用加速热氧化的方法,于100~180℃,测定了2种吸热型碳氢燃料(ZH-100和JP-10)自氧化过程中生成氢过氧化物的浓度,考察了氢过氧化物的浓度随温度、氧化时间的变化.并考察了在100、120和140℃下,Cu对吸热型碳氢燃料自氧化反应的影响.结果表明,温度对自氧化反应和氢过氧化物的生成影响很大,温度越高,自氧化反应速率越快,燃料中氢过氧化物的浓度极大值出现越早,但相对数值越小.Cu具有催化自由基链引发反应和催化氧化沉积生成的作用.在氧化后的燃料试样及其胶状沉积物的FT-IR谱图中,明显地观察到了-OH、C=O和C-O等含氧官能团的特征吸收峰,羰基化合物是吸热型碳氢燃料自氧化反应的主要产物.依据烃类燃料自氧化的自由基反应机理,探讨了实验现象和规律,为吸热型碳氢燃料的热氧化安定性研究及燃料开发提供重要理论基础.【总页数】8页(P36-43)【作者】李丹;方文军;邢燕;郭永胜;林瑞森【作者单位】浙江大学,化学系,浙江,杭州,310027;浙江大学,化学系,浙江,杭州,310027;浙江大学,化学系,浙江,杭州,310027;浙江大学,化学系,浙江,杭州,310027;浙江大学,化学系,浙江,杭州,310027【正文语种】中文【中图分类】TE624.4【相关文献】1.吸热型碳氢燃料中氢过氧化物的抑制 [J], 李丹;方文军;郭永胜;林瑞森2.超临界条件下吸热型碳氢燃料氧化安定性研究 [J], 郭永胜;何龙3.吸热型碳氢燃料的热氧化安定性研究 [J], 余金花;李丹;郭永胜;方文军;林瑞森4.氧清除剂用于增强吸热型碳氢燃料热氧化安定性 [J], 陈冉; 刘洁; 张香文5.吸热型碳氢燃料高温结焦抑制方法研究进展 [J], 姬亚军;杨鸿辉;刘朝晖;毕勤成因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。

柴油机油烟炱化学性质研究进展

柴油机油烟炱化学性质研究进展

柴油机油烟炱化学性质研究进展刘琼;武志强;钟锦声【摘要】烟炱是柴油发动机燃料不完全燃烧生成的产物,减少烟炱的生成和危害一直是研究者们关注的热点问题.文章综述了烟炱的微观结构、生成机理方面的研究进展,并综述了实验室和计算机技术模拟烟炱进行研究的进展情况,希望为进一步研究烟炱对润滑油使用性能的影响方面提供一定的理论基础,为发动机的设计和高性能的润滑油的研制和开发提供一定的帮助.【期刊名称】《润滑油》【年(卷),期】2017(032)002【总页数】7页(P13-19)【关键词】烟炱;多环芳香烃;炭黑【作者】刘琼;武志强;钟锦声【作者单位】中国石化石油化工科学研究院,北京100083;中国石化石油化工科学研究院,北京100083;中国石化石油化工科学研究院,北京100083【正文语种】中文【中图分类】TE626.32为了满足环保及节能要求,大部分重负荷柴油发动机都采用了延迟喷射、颗粒物捕集器和废气循环系统。

这些新技术的采用大大增加了柴油机机油中烟炱的含量。

机油中烟炱的大量存在可造成发动机的磨损,引起润滑油黏度过快增长,较大的烟炱颗粒甚至会造成滤网堵塞,影响发动机正常工作。

而不断升级的柴油机规格,对柴油机油的烟炱分散性能提出了新的要求。

在API重负荷柴油机油性能规格CF-4、CG-4、CH-4、CI-4和CJ-4中,允许的烟炱含量从2.0%增加到了6%,增加了发动机台架试验Mack T-9、Mack T-10、Mack T-12、Cummins M11等来评价烟炱造成发动机磨损,Mack T-8A、Mack T-8、Mack T-8E、Mack T-11来评价烟炱引起的发动机黏度增长。

由于烟炱的不可避免及严重危害,人们对烟炱展开了大量的研究[1-10]。

其中减少烟炱的生成和危害一直是研究者们关注的热点问题,而深入研究烟炱的结构及生成对解决这些问题至关重要。

因此,本文综述了烟炱结构、生成机理及烟炱模拟等相关方面的研究进展,希望为进一步研究烟炱提供一定的理论基础,为发动机的设计和高性能的润滑油研制和开发提供一定的帮助。

JP-10燃料燃爆特性及无约束爆炸状态场参数试验研究

JP-10燃料燃爆特性及无约束爆炸状态场参数试验研究

doi:10.3969/j.issn.1001 ̄8352.2020.03.009JP ̄10燃料燃爆特性及无约束爆炸状态场参数试验研究❋尤祖明①㊀王永旭①㊀张㊀莹②㊀贾晓亮②㊀解立峰①㊀李㊀斌①①南京理工大学化工学院(江苏南京ꎬ210094)②辽宁锦华机电有限公司(辽宁兴城ꎬ125125)[摘㊀要]㊀以云爆武器的液态燃料组分筛选为应用背景ꎬ基于JP ̄10燃料密度高㊁综合性能佳以及成本低等特点ꎬ开展了爆轰管内JP ̄10燃料的燃爆特性试验研究以及外场无约束空间下JP ̄10燃料的分散效果及爆炸状态场研究ꎮ研究发现:在强起爆作用下ꎬJP ̄10燃料爆轰管内的爆炸超压约为0.6MPaꎻ在无约束条件下ꎬJP ̄10燃料抛撒爆炸过程中ꎬ其云雾区内超压峰值要高于同体积的乙醚燃料ꎬ且爆炸温度峰值达到1366.9ħꎬ1000ħ以上高温持续时间是乙醚燃料的2倍ꎬ说明JP ̄10燃料的高热值特性有利于提高云爆武器的热毁伤效果ꎮ[关键词]㊀JP ̄10燃料ꎻ爆轰管ꎻ无约束ꎻ爆炸状态场[分类号]㊀TQ560.7ꎻTJ014ExperimentalStudyonExplosionCharacteristicsandUnconfinedBlastParametersofJP ̄10FuelYOUZuming①ꎬWANGYongxu①ꎬZHANGYing②ꎬJIAXiaoliang②ꎬXIELifeng①ꎬLIBin①①SchoolofChemicalEngineeringꎬNanjingUniversityofScienceandTechnology(JiangsuNanjingꎬ210094)②LiaoningJinhuaMechanicalandElectricalCo.ꎬLtd.(LiaoningXingchengꎬ125125)[ABSTRACT]㊀JP ̄10hasfeaturesofhighfueldensityꎬgoodcomprehensiveperformanceandlowcost.BasedonthebackgroundofFAEweaponsꎬespeciallyonthescreeningofliquidfuelsꎬexperimentswerecarriedouttostudytheexplosioncharacteristicsofJP ̄10fuelinself ̄designeddetonationtubeꎬaswellastheblastparametersinunconfinedspace.Experi ̄mentalresultsshowthatthepeakvalueofblastoverpressureforJP ̄10fuelinshocktubeis0.6MPa.InunconfinedspaceꎬtheblastoverpressureincloudzoneforJP ̄10fuelishigherthandiethyletherꎬmeanwhilethehightemperatureduration(over1000ħ)istwiceofdiethyletherwithapeakvalueof1366.9ħ.ThedataobtainedindicatesthatJP ̄10fuelꎬwithitshighcolorificvalueꎬwillenhancethethermaldamageeffectofFAEweapons.[KEYWORDS]㊀JP ̄10fuelꎻdetonationtubeꎻunconfinedꎻblastfield引言低沸点㊁高热值的液态燃料常和高能金属粉末一起构成了固液复合云爆燃料的主体成分ꎮ作为一类常见且成本低廉的液态燃料ꎬ碳氢燃料倍受推崇ꎬ用于国内外多种云爆武器的燃料配方中[1 ̄4]ꎮ目前ꎬ在云爆燃料配方设计过程中ꎬ低沸点㊁易挥发燃料是液态燃料组分的首选[5]ꎬ常见的如环氧乙烷㊁环氧丙烷㊁乙醚等碳氢化合物ꎮ但由于碳氢燃料的热值相对较低ꎬ常采用一些热值高的液态燃料作为组分添加剂ꎬ以提高云爆燃料的威力ꎮ硝基甲烷㊁硝酸异丙酯等硝基化合物常用于云爆燃料配方[6]ꎮ㊀㊀油料(如柴油㊁汽油㊁航空煤油等)作为一类常用燃料都具有高热值的特点ꎬ是一类潜在的可用于云爆药剂配方设计中的组分ꎮJP ̄10燃料是航空煤油或航空燃料的一种ꎬ目前广泛用于各种导弹(特别是巡航导弹)中ꎬ为最成功的高密度烃燃料之一[7 ̄10]ꎮ由于其高密度㊁高能量㊁高安定性的特点ꎬ将JP ̄10燃料添加到现有云爆药剂的液相体系中可第49卷㊀第3期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Vol.49㊀No.3㊀2020年6月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ExplosiveMaterials㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Jun.2020❋收稿日期:2019 ̄10 ̄09第一作者:尤祖明(1985-)ꎬ男ꎬ博士ꎬ主要从事云爆武器方向的研究ꎮE ̄mail:316986821@qq.com通信作者:李斌(1984-)ꎬ男ꎬ博士ꎬ副研究员ꎬ主要从事安全技术和多相爆轰方向的研究ꎮE ̄mail:libin@njust.edu.cn能会起到提高现有云爆药剂爆轰威力的功效ꎮ㊀㊀本文中ꎬ以JP ̄10燃料为研究对象ꎬ利用自行设计的立式爆轰管进行炸药直接起爆条件下JP ̄10燃料的燃爆特性参数研究ꎻ同时通过外场试验的方式获得其无约束爆炸状态场参数ꎮ所得结果能够为云爆燃料液相组分配方设计提供参考ꎮ1㊀试验部分1.1㊀试验样品JP ̄10燃料和乙醚(某类云爆药剂配方中常用的液相组分)的基本物理性质参数见表1ꎮ表1㊀试验样品的物理性质参数Tab.1㊀Physicalparametersofexperimentalsamples燃料密度(20ħ)/(g cm-3)沸点/ħ闪点/ħ净热值/(mJ kg-1)JP ̄100.91185.05642.1乙醚0.7134.6-4537.21.2㊀试验方法和装置针对JP ̄10燃料燃爆性能的研究主要分为两个方面:首先ꎬ在实验室内通过自制的立式爆轰管研究JP ̄10燃料的燃爆特性ꎻ以此为基础ꎬ在外场试验中对无约束条件下JP ̄10燃料的爆炸状态场进行测试ꎬ综合评估其用于云爆药剂配方设计中的可能性ꎮ1.2.1㊀立式爆轰管试验利用南京理工大学汤山科研试验中心的立式爆轰管系统[11](图1)开展JP ̄10燃料燃爆性能试验研究ꎮ此系统主要由立式爆轰管主体㊁燃料雾化系统㊁㊀㊀㊀㊀(a)结构图㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(b)实物图1-激波管ꎻ2-真空泵ꎻ3-测量孔ꎻ4-预混气进气口ꎻ5-真空表ꎻ6-高压储气罐ꎻ7-防爆电磁阀ꎻ8- U 形管ꎻ9-空气压缩机ꎮ图1㊀立式爆轰管Fig.1㊀Verticaldetonationtube点火系统和测试系统组成ꎮ其中ꎬ爆轰管的长度为5400mm㊁内径为200mmꎬ沿长度轴线方向每隔350mm对称布置两套燃料雾化装置ꎬ共计28套ꎬ形成一整套燃料雾化系统ꎮ1.2.2㊀外场无约束燃料抛撒点爆试验为模拟云爆药剂抛撒及云雾爆轰时的真实效果ꎬ在外场条件下开展无约束条件下燃料抛撒点爆试验ꎬ试验布置如图2所示ꎮ将云爆弹弹体放置在架子上ꎬ中心离地面1.25mꎬ架子固定在地面上ꎮ以壳体中心位置为爆心ꎬ炸高为1.25mꎬ二次起爆药柱距离爆心1.50mꎬ二次起爆药柱为160gTNT药柱ꎮ在爆心沿直线位置布置压力传感器ꎬ距爆心20.00m处布置高速录像机和红外热成像仪ꎬ分别记录燃料抛撒爆轰全过程以及燃料爆炸温度场ꎮ㊀㊀(a)外场场地布置㊀㊀㊀㊀(b)云爆弹装药结构1-燃料ꎻ2-中心分散装药ꎻ3-雷管和传爆药柱ꎻ4-云爆弹壳体ꎮ图2㊀外场试验Fig.2㊀Fieldexperiment2㊀结果与讨论2.1㊀立式爆轰管试验利用立式爆轰管开展JP ̄10燃料的燃爆性能试验研究ꎮ起爆能量固定为1个雷管加5gC4塑性炸药ꎮ在这个起爆能量的条件下ꎬ轻质碳氢燃料(C5㊁C6以下)都能直接达到爆轰状态ꎻ但对于传统油料(柴油㊁煤油等)来说ꎬ根据之前的研究结果ꎬ由于油料组分中重组分相对较多ꎬ其燃爆压力和燃爆速度趋于稳定后与轻质碳氢燃料相比仍有较大差距ꎬ说明传统油料很难直接达到爆轰状态ꎮ试验在不同当量比的JP ̄10燃料与空气混合物的条件下进行ꎬ当量比φ分别为0.7㊁0.9㊁1.0㊁1.1和1.3ꎮ燃爆性能通过燃爆压力和燃爆速度两个参数进行表征ꎮ不同当量比条件下的燃爆压力和燃爆速度随爆轰管上测点距离的变化趋势如图3所示ꎮ由图3可以看出ꎬ在JP ̄10燃料与空气的当量比处于1.0~1.1区间时ꎬJP ̄10燃料的燃爆压力和燃爆速 05 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第49卷第3期㊀㊀(a)燃爆压力㊀㊀(b)燃爆速度图3㊀燃爆压力和速度随测试距离的变化Fig.3㊀Explosionpressureandvelocitychangingwithtestdistance度要比当量比小于1.0或者大于1.1时明显提高ꎬ最大超压约0.6MPaꎬ最大增量能超过最低值的50%ꎮ说明与其他液相燃料试验结果一致ꎬ当量比对燃料的燃爆压力和燃爆速度影响明显ꎮ随着测试点距离(即测试点与爆源的间距)的增加ꎬ在不同当量比的工况下ꎬJP ̄10燃料与空气混合体系的燃爆压力和燃爆速度变化都不明显ꎬ相比之下更趋于稳态ꎮ这说明在强起爆条件下ꎬJP ̄10燃料与空气混合体系已达到最佳的燃爆效果ꎬ虽然燃料仍能自持发生反应ꎬ但燃爆参数已变化不明显ꎬ尚未达到爆轰的状态ꎮ这也印证了试验前对试验结果的预测ꎮ2.2㊀无约束燃料抛撒点爆试验为模拟实际装弹条件下JP ̄10燃料的无约束爆轰特性ꎬ在外场试验条件下对JP ̄10燃料与乙醚在等容条件下的抛撒及点爆过程进行了研究ꎮ通过对燃料云雾参数的测试㊁燃料云雾爆轰超压场测试和温度场测试对两种燃料的爆轰特性进行研究ꎮ采用内容积为1L的弹体ꎬ试验时JP ̄10燃料的平均装填量为910.5gꎬ乙醚的平均装填量为708.6gꎬ装填密度分别为0.91g/cm3和0.71g/cm3ꎮ按照步骤对两者的无约束爆轰性能进行测试ꎬ燃料成雾效果如图4所示ꎮ㊀㊀㊀㊀(a)乙醚燃料㊀㊀㊀㊀㊀㊀(b)JP ̄10燃料图4㊀起爆时刻前两种燃料的成雾效果Fig.4㊀AtomizationeffectsofdiethyletherandJP ̄10fuelbeforeinitiation㊀㊀由图4可以看出ꎬ在爆炸力驱动下ꎬ乙醚燃料云雾直径约为4.1mꎬ厚度约为2.2mꎻJP ̄10燃料云雾直径约为3.1mꎬ厚度约为0.8mꎻ二者的体积差异较为明显ꎮ乙醚作为一种低沸点燃料ꎬ在爆炸过程中部分发生相变ꎬ但主体形态仍保持完整ꎬ形成的液相云雾效果较好ꎻ而JP ̄10燃料虽然沸点比乙醚高ꎬ但作为一种吸热型燃料ꎬ在爆炸力作用下能够大幅吸收炸药爆炸的能量ꎬ使其迅速相变成为气态ꎬ致使其形成的云雾相比乙醚效果较差ꎮ2.2.1㊀超压测试针对每种样品做了3次平行试验ꎬ超压测试结果见表2ꎮ表2㊀超压峰值测试结果Tab.2㊀Testresultsofpeakoverpressure燃料超压峰值/kPa2m3m4m5m6mJP ̄10103.650.6637.0023.7018.09乙醚95.1058.1347.8724.0221.10㊀㊀由超压测试结果可以看出ꎬ在两种燃料云雾区(3m)之外ꎬ一直到对人员有轻伤的毁伤范围(6m)之内ꎬJP ̄10燃料燃爆的超压峰值都要小于乙醚燃爆的超压峰值ꎮ这主要是由于在爆炸分散形成云雾的过程中ꎬ部分乙醚燃料发生相变ꎬ变成气态ꎬ乙醚云雾为气液混合体系ꎬ气相乙醚组分的存在提高了云雾体系的爆轰敏感性ꎬ而液相乙醚组分的存在又保持了整个体系足够的爆轰能量ꎻ而JP ̄10燃料作为一种典型的吸热型高密度烃燃料ꎬ在爆炸驱动力雾化过程中相变明显ꎬ致使其液相组分较少ꎬ威力降低ꎬ不易于达到完全爆轰的状态ꎬ这同样证明了爆轰管里试验的结论ꎮ2.2.2㊀温度场测试㊀㊀对两种燃料的爆炸温度场进行了测试ꎬ以对比两种燃料的热释放效果ꎮ温度场测试结果见图5和表3ꎮ由图5和表3可以看出ꎬ在无约束条件下ꎬJP ̄10152020年6月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀JP-10燃料燃爆特性及无约束爆炸状态场参数试验研究㊀尤祖明ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(a)乙醚燃料㊀㊀㊀㊀㊀㊀(b)JP ̄10燃料图5㊀两种燃料的爆炸温度场Fig.5㊀Blasttemperaturefieldofthetwokindsoffuels表3㊀无约束条件下燃料爆炸温度场参数Tab.3㊀Blasttemperaturefieldparametersoffuelsinunconfinedcondition燃料火球最大直径/cm火球最高温度/ħ高温(大于1000ħ)持续时间/msJP ̄10828.51366.9240乙醚812.71111.3120燃料/空气云雾和乙醚/空气云雾的爆炸火球直径相近ꎮ表明虽然JP ̄10燃料的相变明显ꎬ但气相组分的存在同样保证了JP ̄10燃料具有足够的爆炸毁伤范围ꎬ这点可以从表2的超压测试结果中二者超压数据相差不大得到验证ꎮ但是ꎬJP ̄10燃料的爆炸最高温度比乙醚提高23%ꎬ且1000ħ以上的高温持续时间要提高1倍ꎬ说明在外场无约束条件下JP ̄10燃料能够比乙醚释放出更多的热能ꎬ有利于提高云爆药剂的热毁伤能力ꎮ3 结论以改进云爆武器配方为背景ꎬ分别在实验室和外场条件下对JP ̄10燃料和乙醚进行了对比试验ꎬ获得结论如下:1)在爆轰管试验中ꎬ针对不同当量比的JP ̄10燃料与空气混合物进行系统研究ꎬ试验结果表明ꎬ在强起爆条件下ꎬJP ̄10燃料很难达到爆轰状态ꎬ最大爆炸压力在0.6MPa左右ꎬ说明其较难单独作为云爆药剂的配方组分ꎮ2)在外场无约束条件下的点爆试验中ꎬ在云雾区范围内ꎬJP ̄10燃料的爆炸超压要高于乙醚ꎻ但在云雾区外ꎬ乙醚的爆炸超压都要高于JP ̄10燃料ꎻ这是由于JP ̄10燃料是吸热型燃料ꎬ在爆炸力驱动下更易吸能发生相变ꎬ致使其爆轰威力降低所致ꎮ3)在温度场测试结果中ꎬJP ̄10燃料的爆炸最高温度和高温持续时间要明显好于乙醚ꎬ说明其可以增加云爆药剂的热毁伤威力ꎮ参考文献[1]㊀刘庆明ꎬ白春华ꎬ李建平.多相燃料空气炸药爆炸压力场研究[J].实验力学ꎬ2008ꎬ23(4):360 ̄370.LIUQMꎬBAICHꎬLIJP.Studyonblastfieldcharac ̄teristicsofmultiphasefuelairexplosive[J].JournalofExperimentalMechanicsꎬ2008ꎬ23(4):360 ̄370.[2]㊀LIUGꎬHOUFꎬCAOBꎬetal.Experimentalstudyoffuel ̄airexplosive[J].CombustionꎬExplosionꎬandShockWavesꎬ2008ꎬ44(2):213 ̄217.[3]㊀LIYHꎬSONGZDꎬLIYZꎬetal.Theoreticalanalysisandnumericalsimulationforthespillprocedureofliquidfueloffuelairexplosivewithshell[J].InternationalJournalofNon ̄LinearMechanicsꎬ2010ꎬ45(7):699 ̄703.[4]㊀史远通ꎬ张奇.爆炸驱动燃料抛散的非理想化特征[J].含能材料ꎬ2015ꎬ23(4):330 ̄335.SHIYTꎬZHANGQ.Non ̄idealcharacteristicsoffueldispersaldrivenbyexplosive[J].ChineseJournalofEnergeticMaterialsꎬ2015ꎬ23(4):330 ̄335.[5]㊀白春华ꎬ粱慧敏ꎬ李建平ꎬ等.云雾爆轰[M].北京:科学出版社ꎬ2012.[6]㊀YANGMꎬCHENXFꎬWANGYJꎬetal.Comparativeevaluationofthermaldecompositionbehaviorandthermalstabilityofpowderedammoniumnitrateunderdifferentatmosphereconditions[J].JournalofHazardousMate ̄rialsꎬ2017ꎬ337:10 ̄19.[7]㊀GOHHꎬGEIPELPꎬHAMPPFꎬetal.RegimetransitionfrompremixedtoflamelessoxidationinturbulentJP ̄10flames[J].ProceedingsoftheCombustionInstituteꎬ2013ꎬ34(2):3311 ̄3318.[8]㊀PEELANRꎬKUNZRUD.ThermalcrackingofJP ̄10:kineticsandproductdistribution[J].JournalofAnalyti ̄calandAppliedPyrolysisꎬ2006ꎬ76(1/2):154 ̄160.[9]㊀BURDETTEGWꎬLANDERHRꎬMCCOYJR.High ̄energyfuelsforcruisemissiles[J].JournalofEnergyꎬ1978ꎬ2(5):289 ̄292.[10]㊀HUDZIKJMꎬASATRYANRꎬBOZZELLIJW.Ther ̄mochemicalpropertiesofexo ̄tricyclo[5.2.1.0(2ꎬ6)]decane(JP ̄10jetfuel)andderivedtricyclodecylradicals[J].TheJournalofPhysicalChemistryAꎬ2010ꎬ114(35):9545 ̄9553.[11]㊀尤祖明ꎬ祝逢春ꎬ王永旭ꎬ等.模拟高原环境条件下C5 ̄C6燃料的爆轰特性研究[J].爆炸与冲击ꎬ2018ꎬ38(6):1303 ̄1309.YOUZMꎬZHUFCꎬWANGYXꎬetal.DetonationcharacteristicsofC5 ̄C6fuelsundersimulatedplateau ̄condition[J].ExplosionandShockWavesꎬ2018ꎬ38(6):1303 ̄1309.25 ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第49卷第3期。

新型水煤气变换反应催化剂研究进展

新型水煤气变换反应催化剂研究进展

新型水煤气变换反应催化剂研究进展
崔钟辉
【期刊名称】《石油化工》
【年(卷),期】2024(53)2
【摘要】水煤气变换反应是氢气提纯的重要过程,是燃料电池供氢系统的重要组成部分。

综述了近年来水煤气变换反应催化剂的研究进展,包括催化反应机理、可选择的催化剂体系及提升催化反应性能策略等。

反应机理主要包括联合机理、氧化还原机理及重整机理,其中联合机理主要包括甲酸盐和羧酸路径。

催化剂体系主要包括贵金属催化剂及过渡金属催化剂。

此外,通过掺杂助剂及优化金属-载体相互作用等手段可实现高效的水煤气变换反应催化剂的设计开发。

【总页数】11页(P216-226)
【作者】崔钟辉
【作者单位】中石化(北京)化工研究院有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TQ028.31
【相关文献】
1.低汽气比LB型中温变换催化剂上水煤气变换反应的动力学研究
2.新型
CuO/ZnO催化剂的制备及其在水煤气变换反应中的应用3.逆水煤气变换反应催化剂的研究进展4.Au负载催化剂应用于水煤气变换制氢反应的研究进展
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层状金属氧化物用于二氧化碳吸附及其催化加氢转化的研究进展

层状金属氧化物用于二氧化碳吸附及其催化加氢转化的研究进展
王君雅等㈤、Sidek等㈣以石墨烯为碳材料,对不同复
合方式合成的材料进行了研究,其中,静电自组装 法合成的LDO/氧化石墨烯(LDO-NS/GO )复合材料, 方镁石中的Mg被Al替代或者八面体水镁石中A1原 子的空缺导致活性物质M g-O键出现,从而展现出优 于纯类水滑石材料的CO?吸附性能。通过对其合成 条件、吸附条件、CO?吸附性能、热稳定性、再生循环
Abstract: In this paper, the application of layered metal oxide (LDO) in CO2 adsorption and catalytic hydrogenation was reviewed, and its advantages and possible problems were discussed. It is found that LDO has abundant pore structure and adjustable alkaline sites on the surface, which enhances the adsorption capacity of CO2. Meanwhile, its special layered structure can promote the uniform dispersion and interaction of active metals, which improves the catalytic activity of CO2 hydrogenation. Based on its precursor layered double hydroxides (LDHs) with adjustable chemical composition, intercalated anion exchangeability and thermal stability, and by selecting preparation methods and controlling reaction conditions, the catalytic materials with stronger CO2 adsorption capacity and higher hydrogenation activity can be obtained. However, most of the existing studies are limited to the adsorption of CO2 by LDO, and the hydrogenation products are also relatively single. In the future work, LDO materials can be further studied in order to combine the adsorption, activation and hydrogenation of CO2 to obtain more abundant target products.

浅析影响喷气燃料热氧化安定性测定准确性的因素

浅析影响喷气燃料热氧化安定性测定准确性的因素

浅析影响喷气燃料热氧化安定性测定准确性的因素摘要喷气燃料的热氧化安定性不好,易造成发动机滤网和喷油嘴压力降升高,甚至堵塞油路,造成供油中断。

因此准确测量喷气燃料的热氧化安定性具有重要的意义,本文主要介绍了喷气燃料热氧化安定性测定方法、影响测定准确性的因素及遇到的常见问题和解决办法。

关键词喷气燃料;热氧化安定性;测定方法;1 前言油品在较高温度下保持其化学性质不变的特性称为油品的热氧化安定性。

喷气燃料的热氧化安定性是指油品在喷气式发动机燃料系统中,受到温度、溶解氧、金属催化剂的作用时抵抗氧化沉渣生成的能力,喷气燃料的热氧化安定性不好,易造成发动机滤网和喷油嘴压力降升高,甚至堵塞油路,造成供油中断。

这种燃料在高空使用时产生的危害极大,易造成严重的飞行事故。

当飞行超过一定速度后,由于空气摩擦加热作用,使飞机邮箱内燃料温度上升,飞行速度愈大,温度上升也愈高。

在这种高温使用条件下,喷气燃料中各组分会发生不同程度的氧化火车,那些最不安定的烃类以及含有硫、氮、氧的非烃化合物,生成可溶及不可溶性胶质,这些胶质沉积在热交换器表面上,导致冷却效率降低,沉淀在燃料支管、过滤器和喷嘴上,导致过滤器和喷嘴堵塞,并使喷射的燃料分配不均,引起燃烧不完全,发动机导向叶片产生斑点。

因此,热氧化安定性的测定具有重要的意义。

2.测定方法喷气燃料热氧化安定性是根据方法定义的,GB/T 9169-2010 是按照美国试验与材料协会标准ASTM D3241-2008a《航空涡轮燃料热氧化安定性标准试验方法(JFTOT)》起草制定的,技术内容与ASTM D3241-2008a基本没有差异。

3.影响热氧化安定性测定准确性的因素3.1样品的准备采取的样品要有代表性,用单层普通吸水定性滤纸过滤约700mL试样,然后通过一个12mm的粗孔硼硅玻璃扩散管给试样充空气6min,以得到空气饱和试样。

样品过滤完毕其温度应该在15℃-32℃之间。

温度达不到要求时,应将盛有过滤好的试验燃料的储罐放在冷的或热的水浴中,使燃料的温度达到所要求的范围。

质量提示(航煤热氧化安定性)

质量提示(航煤热氧化安定性)
喷气燃料热氧化安定性
喷气燃料热氧化安定性的意义
飞机飞行时,与空气摩擦生热,表面温度上升,油箱内燃
管壁评级
热氧化安定性试验期间,燃料油中的沉积物富集在加热
料温度升高;在现代飞机上,喷气燃料还担负冷却剂和推进剂 管的最热部分,即 30~50mm 之间,管壁呈现颜色变化,
的任务。燃料油置身于极高的工作温度和经受更长的工作时间, 试验结束后,通过与标准色板比较,确定管壁评级等级。
因此喷气燃料有必须有良好的热安定性。
测定方法
五个颜色级别:0、1、2、3、4,数值越大,颜色越深, 若处于从 1 开始的任一数字中间水平,则用小于下一个
热氧化安定性是评价喷气燃料在发动机燃料油系统中,产
来表示。全部 10 个评级为:0、<1、1、<2、2、<3、
生沉积物倾向的指标。专用测定仪器(JFTOT)模拟航空涡轮喷 气发动机燃料油系统的工作状况,试验燃料在 3.45MPa 下,通
3、<4、4、>4。
压力降
过计量泵,以 3.0ml/min 流量送至 260℃的铝质加热管,流经一 试验期间,记录到的过滤器前后最大压力差,即为压力降。
个孔径为 17μ m 的不锈钢精密
控制指标
过滤器,试验结果以 150min 时
FREP 执行 3 号喷气燃料 GB 6537-2006 的规定,热氧化
间内加热管壁沉积物的数量 安定性(260℃,2.5h)指标如下:
(管壁评级)以及过滤网的堵 a) 管壁评级小于 3,且无孔雀蓝色或异常沉淀物;
塞程度(压力降)表示。
b) 压力降不大于 3.3KPa。
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第34卷第2期2007年3月浙 江 大 学 学 报(理学版)Journal of Zhejiang University (Science Edition )http ://www .j ournals .zju .edu .cn /sci V ol .34N o .2M ar .2007收稿日期:2005‐10‐24.基金项目:国家自然科学基金资助项目(20403015).作者简介:郭永胜(1975-),男,副研究员,主要从事吸热型碳氢燃料超临界性质研究.超临界条件下吸热型碳氢燃料氧化安定性研究郭永胜1,何 龙2(1.浙江大学化学系,浙江杭州310027;2.浙江工业大学药学院,浙江杭州310014)摘 要:采用超临界反应装置测定了吸热型碳氢燃料HDF ‐1的氧化安定性能.结合吸光度分析结果、红外谱图以及氧化沉积量的测定结果,考察了2,6‐二叔丁基对甲酚(BH T )对燃料氧化安定性能的影响.结果表明,如果反应时间为3h ,BH T 能够将燃料的氧化沉积量降低64%,有效地提高燃料的氧化安定性能,但BH T 对缓解燃料颜色变化并无明显效果.关 键 词:吸热型碳氢燃料;热安定性;抗氧剂;超临界中图分类号:TE 624.4;O 642.4 文献标识码:A 文章编号:1008-9497(2007)02-201-04GUO Yong ‐sheng 1,HE Long 2(1.De p artment o f Chemistr y ,Zhe j iang Universit y ,Han g zhou 310027,China ;2.Colle g e o f Pharmaceutical Sciences ,Zhe j iang Universit y o f Technolo gy ,Han g zhou 310014,China )Supercritical thermal stability of endothermic hydrocarbon fuel .Journal of Zhejiang University (Science Edition ),2007,34(2):201~204Abstract :The endothermic hydrocarbon fuel HDF ‐1is of a kerosene type .As the fuel is heated ,the dissolved oxy ‐g en in the fuel begins to react with the fuel .To study the thermal stability of HDF ‐1,a static state method undersupercritical condition was set up .The oxidation products of the fuel were analyzed by using UV ‐2800and infrared spectrometers .The results showed that some oxides appear in the fuel after thermal ‐treatment .To avoid peroxidep roduction ,a specific antioxidant additive BH T was added on the fuel in a concentration 24μg /ml .The results showed that BH T can reduce the quantity of oxidant deposits by 64%,and the thermal stability of the endothermic hydrocarbon fuel HDF ‐1can be improved by suitable antioxidants .Key words :endothermic hydrocarbon fuel ;thermal stability ;antioxidant ;supercritical 21世纪,航空航天领域已经步入高超音速飞行时代,随着飞机发动机技术的飞速发展,致使飞行器在以多倍音速巡航时面临巨大的热管理问题.这就要求燃料在提供飞行动力的同时完成非动力方面的任务———及时冷却飞行器的高温部件以延长其使用寿命,吸热型碳氢燃料就是为了解决飞行器的热管理问题而提出的.所谓吸热型碳氢燃料,就是指大分子的碳氢燃料在进入燃烧室燃烧之前,先吸收由飞行系统产生的大量热量,进行裂解反应后,生成燃烧性能优良的小分子产物,吸收的热量最后通过生成的小分子产物在燃烧室燃烧后重新释放出来,从而提高了能量的利用率,也减少了天地往返运载系统的负载,同时还有效地解决了飞行器高温部件的冷却问题[1~4].吸热型碳氢燃料在对高温部件进行冷却时,自身温度会急剧升高.有关研究表明,当飞行器飞行速度达到2.2马赫(声速)时,油箱中的燃料温度达到85℃,喷嘴前的燃料温度约为150℃.美国的SR ‐71“黑鸟”高空侦察机飞行速度高达3.1马赫,而燃料温度可达到343℃.飞行器以高超声速(5马赫数以上)飞行时,燃料温度将更高.吸热型碳氢燃料本身作为一种烃类燃料,在高温以及溶解氧存在的条件下不可避免地发生自氧化反应,从而导致不溶物的产生,这些不溶物将沉积在油路管壁上,会对飞行器造成不利影响.这就是吸热型碳氢燃料的热安定性问题.它一直是燃料研究中的关键问题.由于吸热型碳氢燃料实际工作环境处在超临界条件下[5,6],该条件下的燃料热稳定性能研究非常重要,但相关报道不多.本文建立了一套超临界热稳定性能研究装置,以研究吸热型碳氢燃料的氧化安定性,并考察了抗氧剂BH T 对燃料热稳定性能的影响.1 试验部分1.1 试验样品选用优质石化产品进行配伍和改性,制得代号为HDF ‐1吸热型碳氢燃料作为实验样品,其基本物性见表1.从表中可以看出,该燃料的闪点为49℃,与美国空军所用燃料JP ‐8的闪点(46℃)相近,具备作为喷气燃料的储存稳定性及点火性能.该燃料还具有相对较高的密度,有利于提高燃料的体积性质如体积热值和体积热沉值(单位体积的吸热能力),从而可以降低飞行器的负载以及设计体积,减小飞行器巡航时的空气阻力以及受空气动力学加热面积,从而可以有效缓解飞行器热管理问题的压力.同时,该燃料具有较高的氢体积分数(JP ‐8为13.4%),不饱和烃(热沉积母体)体积分数相应较低,可以有效地提高燃料的氧化安定性.表1 吸热型碳氢燃料HDF ‐1基本物性Table 1 The basic characteristics of the endothermic fuel HDF ‐1Density 15.6/(g ·cm -3)Viscosity υ20/(mm 2·s -1)T c/℃P c/MPa Aromatic /%Flash point T f /℃Hydrogen content/%0.80681.253902.32.14914.481.2 仪器装置为了研究吸热型碳氢燃料在超临界条件下的热稳定性能,自行建立了超临界氧化安定性测定装置,见图1.图1 氧化安定性测定装置Fig .1 Equipment for thermal stability tests1:加热炉;2:反应釜;3:测温套管;4:液相管;5:釜盖;6:针形阀;7:压力表;8:热电偶;9:安全阀;10:螺栓反应釜为不锈钢材料,体积200mL ,最高使用温度550℃,最大使用压力30Mpa .开始试验时,将一定量燃料样品加入反应釜,升温到设定试验温度,利用高压空气将反应釜内压力调节到试验设定压力,以此使体系达到超临界条件,同时空气还可以提供燃料加强氧化反应的氧.燃料在设定温度下反应,利用紫外‐可见分光光度法测定样品的吸光度随热处理时间延长而发生的变化趋势,同时利用称量法考察氧化沉积量,探索燃料氧化程度.2 结果与讨论2.1 超临界条件下燃料的氧化安定性评价取100mL 吸热型碳氢燃料HDF ‐1注入反应釜,将反应釜升温至390℃,调节反应釜内压力至2.3Mpa 进行反应,利用紫外‐可见分光光度法考察不同热处理时间燃料样品在360nm 处的吸光度变化,结果见图2.图2 燃料HDF ‐1吸光度随热处理时间的变化Fig .2 Absorbency changes of HDF ‐1从图2可以看出,HDF ‐1在高温、高压、加强氧化条件下发生了显著的氧化反应,并随热处理时间的延长颜色也显著加深.烃类燃料的自氧化反应是一个连锁反应,起始于烃自由基,结合溶解氧生成中间产物过氧化物基,经历链增长过程,最终生成氧化202浙江大学学报(理学版) 第34卷 沉积物.在整个反应历程中,过氧化物基是重要的中间产物,它可以同外来分子的C —H 键撞击,也可以经过自身的异构化、分解生成各种氧化物.对燃料氧化前后的红外光谱研究显示(见图3),燃料经过氧化作用后生成的沉积物在3440cm -1处有羟基的特征峰,在1740cm -1处存在羰基的特征峰,另外在1100~1050cm-1处有C —O 基的吸收峰,进一步证实了燃料的自氧化反应.图3 燃料氧化前后的红外光谱图Fig .3 Infrared spectrometers of endothermic fuel HDF ‐12.2 抗氧剂BHT 对燃料颜色变化的影响在烃类燃料液相氧化动力学中,过氧化物基RO 2·作为一种活性中间体占有中心的位置.BH T 主要是通过捕捉燃料中的过氧化物基从而达到抑制氧化反应的目的.本文采用UV ‐2800紫外可见吸收光谱仪对比研究了燃料在添加BH T (24mg /L )前后,在超临界条件下进行氧化反应后产物的吸光度变化(以HDF ‐1为参比),结果见图4、5.图4 氧化前后HDF ‐1的吸收光谱图Fig .4 Absorbency changes of HDF ‐1图5 氧化前后HDF ‐1+BH T 的吸收光谱图Fig .5 Absorbency changes of HDF ‐1+BH T从图中可以看出,燃料无论添加BHT 与否,氧化后的燃料均表现出明显的吸光度增加,将图4与图5相比较,发现添加BHT 在330~380nm 处对燃料的吸光度具有正贡献,原因是BHT 作用于过氧化物自由基后会生成新的生色、助色基团,其机理如下:2.3 BHT 对燃料氧化沉积量的影响各种碳氢燃料在一定条件下都可能发生颜色变化,变化程度取决于生色、助色基团的生成量,在一定程度上反映了燃料氧化程度.但是,燃料颜色的变化程度不能完全准确地反映燃料质量的变化,还必须考察在试验条件下燃料的氧化沉积情况,本文还研究了BH T 对燃料氧化沉积量的影响,试验条件同上,结果见图6.由图可见,抗氧剂BH T 可以有效地抑制碳氢燃料的自氧化反应,大大降低燃料在超临界条件下的氧化沉积量,图中还显示,在2h 以后,随着热处理时间的增加燃料的氧化沉积增长率有所降低,这302 第2期郭永胜,等:超临界条件下吸热型碳氢燃料氧化安定性研究图6 BH T对燃料氧化沉积量的影响Fig.6 Effects of BHT on thermal stability of HDF‐1主要是在超临界条件下燃料对中间产物、胶质的溶解能力高于通常条件下的结果[7].3 结 论本文研究了临界条件下吸热型碳氢燃料HDF‐1的氧化安定性能,结合燃料吸光度变化分析、红外谱图以及氧化沉积量的测定结果评价了抗氧剂BH T对燃料自氧化反应的抑制效果,发现BH T可以有效地降低燃料氧化沉积量,大大改善了燃料的热稳定性能,但对燃料颜色变化没有明显的缓解作用.参考文献(References):[1] DREITSER G A,MYAKOCHIN A S,JANOVSKI I V,et al.Investigation of hydrocarbon fuels as coolantsof spacecraft high‐temperature structures[C].Pro‐ceedings of the1st International Conference on Aero‐space Heat Exchanger Technology.Amsterdam:Elsevi‐er Science Publishers B.V.,1993:31‐43.[2] EDWARDS T,ANDERSON S D,PEARCE J A,et al.High Temperature Thermally Stable JP Fuels‐an O‐verview[R].AIAA92‐0683,American Institute ofAeronautics and Astronautics,1992:1‐13.[3] PETLEY D,JONES S.Thermal Management for a Mach5Cruise Aircraft Using Endothermic Fuel[R].AIAA90‐3284,American Institute of Aeronautics andAstronautics,1990:1‐12.[4] KORABELNIKOV A V,KURANOV A L.Thermo‐chemical Conversion of Hydrocarbon Fuel for the AJAXConcept[R].AIAA99‐3537,American Institute ofAeronautics and 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