曳引力及曳引机选型计算
《曳引力计算介绍》课件
运动物体的加速度控制
曳引力计算在控制运动物体的加 速度和牵引力时起着重要作用， 例如赛车的加速性能。
物理学家使用曳引力计算来研究摩擦、物体运动和牵引力的相互作用。
3 运动力学领域
运动力学研究中，曳引力计算有助于理解运动物体的受力和加速度。
曳引力计算的实际案例
天体引力的计算
曳引力计算被应用于测算天体之 间的引力作用，例如行星和卫星 之间的相互作用。
机械设备的曳引力分析
通过曳引力分析，可以确定机械 设备所需的牵引力，以确保正常 运行。
《曳引力计算介绍》PPT 课件
引言 - 演示文稿目标 - 介绍曳引力和其重要性
曳引力的定义和原理
曳引力的概念
曳引力是指一个物体受到另 一个物体的牵引或拖拽的力 量。
曳引力的公式和单位
曳引力的计算可以使用公式： F = μmg，单位为牛顿 (N)。
曳引力的影响பைடு நூலகம்素
曳引力受到物体的质量、摩 擦系数和受力角度等因素的 影响。
曳引力的计算方法
1
牛顿定律
根据牛顿第二定律，曳引力等于物体的质量乘以加速度。
2
使用曳引力计算公式
使用曳引力公式可以通过已知量计算未知量。
3
实例演示
通过实际案例演示如何应用曳引力计算方法。
曳引力计算的应用领域
1 工程领域
曳引力计算用于设计和分析各种工程项目，例如电梯、拖拉机和起重机。
2 物理学研究
电梯拽引机设计计算
电梯曳引机设计计算[1][9]电梯的载荷、运行速度等主要参数取决于曳引机的电机功率和转速，蜗杆与蜗轮的模数和减速比，曳引轮有直径和绳槽数，以及曳引比（曳引方式）等。
(1)曳引电动机的选择曳引电动机是驱动电梯上下运行的动力源，其运行情况比较复杂。
运行过程需频繁的起动、制动、正转、反转、而且负载变化大，经常工作在重复短时状态、电动状态、再生制动状态下。
因此，要求曳引电动机不但应能适应频繁起、制动的要求，而且起动电流小，起动力矩大，机械特性硬，噪声小，当供电电压在额定电压±7%的范围内变化时，还能正常的起动和运行。
因此电梯用曳引电动机是专用电动机。
由于曳引电动机的工作情况比较复杂，所以对于电机功率的计算机比较麻烦，一般常用以下公式计算：η102)1(QVK P P -= (2-2)式中：P —曳引电动机的功率（kw ）；P K —电梯平衡系数（一般取0.4~0.5）；Q —电梯轿厢额载重量（kg ）；V —电梯额定运行速度（m/s ）；η—电梯的机械总效率。
（因为电V =1.0m/s < 2 m/s 则采用有齿轮曳引机一般取0.5~0.55。
）代入数据得：(10.5)16000.81020.5P -⨯⨯=⨯=12.549kw(2-3)根据《电梯结构原理及安装维修》书P25表2-1电梯曳引系列表选择曳引电动机为：JTD15kw 电动机，其转速为：960 r/min 。
由所选曳引电机得：曳引轮直径D=780mm ，曳引比y i =2：1。
(2)减速比的计算采用有齿轮曳引机的电梯，其运行速度与曳引机的减速比、曳引轮直径、曳引比、曳引电动机的转速之间的关系可用如下公式表示：60y j Dn v i i π=(2-4) 式中：v —电梯运行速度（m/s ）D —曳引绳轮直径（m ）y i —曳引比（曳引方式） j i —减速比n —曳引电动机转速（r/min ） 由此可求得减速比为： 3.140.7896019.593626060 1.01j y Dn i i V ⨯⨯===⨯⨯π。
1000Kg客梯曳引计算书
Q—————电梯额定载重量Q＝1000Kg；
H—————电梯最大提升高度H（暂定34m）；
ｎ—————曳引钢丝绳的根数n=5；
q—————曳引钢丝绳每米重量，此处采用外粗式
8×19，d=φ13的电梯钢丝绳，q=0.6Kg/m；
ψ—————平衡系数，ψ＝0.5
代入式(1)、（2）中计算,得:
C1————— 与加速度、减速度及电梯特殊情况有关系数,当电梯运行速度大于1.6m/s又小于等于2.5m/s时,取C1=1.20;
C2—————与绳槽形状因磨损而发生改变有关的系数,当绳槽为半圆或切口形状时，取C2＝1;
ｅ—————自然对数底；
f—————钢丝绳在绳槽中当量摩擦系数；
α—————钢丝绳在曳引绳轮上的包角，这里α＝150º＝2.62 (弧度)。
对于带切口的半圆形绳槽，
Þ＝ N/mm2
当φ＝ 时，有
þmax＝ N/mm2
式中：
T—————1根钢丝绳静张力，T= N；
δ—————槽形夹角，该梯δ＝π(弧度)；
β—————钢丝绳与槽底切口之间夹角，此处β＝105°＝1.8326 (弧度)；
D—————曳引轮节径；
ｄ—————钢丝绳直径。
最大应力点在切口槽的边缘.
4.2.2安全钳选型
选用QJ2500A型渐进式安全钳，该安全钳适用限速器最大动作速度为2.33m/s,总质量不大于2256的电梯，所以符合使用要求。
4.2.3缓冲器选型
电梯的额定速度υ＝1.5m/s,按《规范》规定采用耗能型缓冲器，最小的缓冲行程不低于
0.0674υ2=0.1725m
现采用YHB175液压缓冲器两个，最大工作行程为175mm，适用于轿厢总质量800～2500Kg，额定速度0.5~1.5m/s的电梯。
曳引力计算
对于空载轿厢位于井道顶层
e、计算转动轴的总转动惯量
f、计算制动角减速度
g、计算制动时间
h、计算平均制动减速度
i、计算轿厢侧拉力
j、计算对重侧拉力
k、计算绳槽摩擦系数
l、计算曳引能力系数
m、验算紧急制动工况曳引条件
5、轿厢滞留工况计算
轿厢滞留工况最不利的情况是对重压在缓冲器上曳引机不能提升空载轿厢或
曳引比2:1无机房电梯曳引力计算
1、原始数据
额定载重量：
轿厢自重：
额定速度：
提升高度：
曳引比：
平衡系数：
曳引机：
导向轮：无导向轮
返绳轮：
悬挂钢丝绳：
补偿装置：
补偿链涨紧装置：无涨紧装置
2、曳引力通用参数计算
a、计算对重重量
b、计算悬挂钢丝绳重量
c、计算补偿绳重量
d、计算随行电缆重量
e、计算驱动主机(含曳引论)转动惯量
f、导向轮的转动惯量及折算质量
g、计算轿厢和对重返绳轮的换算转动惯量
h、计算轿厢和对重返绳轮的折算质量
3、轿厢装载工况计算
a、计算轿厢侧拉力
b、计算对重侧拉力
c、计算绳槽摩擦系数
d、计算曳引能力系数
e、验算曳引条件
4、紧急制动工况计算
a、计算额定负载矩
b、计算制动转矩
c、计算贯性转矩
d、计算线性运动部件转化的转动惯量
轿厢压在缓冲器上曳引机不能提升对重
a、计算绳槽摩擦系数
b、计算曳引能力系数
c、计算对重压在缓冲器上轿厢侧拉力
d、计算对重压在缓冲器上对重侧拉力
e、验算对重压在缓冲器上的曳引条件
f、计算轿厢压在缓冲器上轿厢侧拉力
YJ240曳引机的设计与计算
YJ240曳引机的设计与计算摘要为了适应电梯行业市场的不断变化,满足广大用户对曳引机质量越来越高的要求,我们开发研制了与变压变频调速电梯配套的YJ240电梯曳引机。
该产品具有造型美观、结构合理、噪音低、制动可靠等特点。
主机采用变压变频调速电机,使电机运行曲线设定方便,减速距离短,从而使电梯运行平稳、舒适,同时配备高精度的测速反馈装置,使电机转速严格控制在设定的曲线范围内,提高了整机运行的可靠性。
关键词传动方案;曳引能力;蜗轮副;主轴;制动力;设计计算1 设计技术参数1)额定载荷:Q=1 000kg;2)额定速度:1.6m/s;3)减速比为57:2;4)曳引比为1:1;5)最大提升高度:80m;6)噪声:≤ 65dB(A);7)减速器最高温度:80℃;8)曳引轮节径:620mm;9)电机转速:1 456r/min;10)电机功率:15kw;11)轿厢重量:P=1760kg;12)减速箱中心距:240mm;13)钢丝绳根数-直径:5-ф13。
2 传动方案电机通过联轴器与蜗杆相联,带动蜗杆、蜗轮转动,从而带动与蜗轮同轴的曳引轮转动,且在电机后轴上安装测速装置。
3 曳引能力的计算3.1 曳引绳在曳引轮上的包角α已知:曳引轮直径D=620mm,导向轮直径D1=ф520mm,L1=530mm,L=960mm,包角α=90+δ+ε,tgδ= L/L1 =1.811 δ=61.098°,sinε==0.0456 ε=2.613° α=154°。
3.2 曳引轮绳槽结构采用半圆切口槽形:槽角度γ=35°,切口角β,Sin(β/2)=4.7/6.5=0.72β=92.62°。
3.3 曳引力的计算曳引力应满足下列条件:≤ ,式中:C1取1.15,C2=1.0,f为曳引绳在轮槽中的当量摩擦系数,μ=0.09曳引绳与曳引轮之间的摩擦系数对于半圆切口槽:f=f= =0.1703=1.58T1=1.25Q+P=1.25×1000+1760=3010 kgT2=ψQ+P=0.5×1000+1760=2260 kg 其中ψ为平衡系数取0.5故T1/T2×C1×C2=3010/2260×1.15×1.0=1.53P实故所选电机满足要求2)减速器参数的确定(1)中心距a=240mm,模数m=7mm,传动比i=57/2;(2)计算蜗轮、蜗杆转速、功率及扭矩。
曳引力与曳引机选型计算
曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢内是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中的附录M。
1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。
表1.1中的参数为本计算选用参数。
表1.11.2.2根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底 f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的张力1.2.3带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β ――下部切口角度值 γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.093γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μc. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.093=0.1834c. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc.αf e =e 0.1972×3.1416=1.858 d. 21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
常规曳引电梯参数计算书
2 电梯选用参数编号参数名称参数值备注1 额定载重量Q 1000 Kg2 额定速度V 1.00 m/s3 曳引比 2 : 14 曳引轮节径D 400 mm5 曳引轮上半圆槽的切口角β95°6 曳引绳在曳引轮上的包角a 180°7 曳引钢丝绳直径8 mm8 曳引钢丝绳根数 69 曳引钢丝绳单位长度重量0.222 Kg/m10 补偿链型号/11 补偿链单位长度重量/12 随行电缆型号TVVBP-4413 随行电缆单位长度重量0.98 Kg/m14 计算用提升高度H 9.75 m15 顶层高度H h3700 mm16 底坑深度D pit1400 mm3 计算依据本电梯计算说明的基本依据为：《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》。
4 井道顶层及底坑空间计算4.1 井道顶层空间计算4.1.1 有关电梯井道顶层空间的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中 5.7.1，本类型乘客电梯井道顶层空间应达到以下要求:（1）当对重完全压在它的缓冲器上时，应同时满足下面四个条件：a. 轿厢导轨的长度应能提供不小于0.1+0.035V2 (m)的进一步的制导行程；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则轿厢导轨的长度应能提供不小于0.135m的进一步的制导行程;b. 符合《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规范》中8.13.2尺寸要求的轿顶最高面积的水平面与位于轿厢投影部分井道顶最低部件的水平面之间的自由垂直距离不应小于1.0+0.035V2(m)；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则该垂直距离应不小于1.035m;c. 井道顶的最低部件与：1）固定在轿厢顶上的设备的最高部件之间的自由垂直距离[不包括下面2]所述及的部件]，不应小于0.3+0.035V2(m)；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则该垂直距离应不小于0.335m;2）导靴或滚轮、曳引绳附件和垂直滑动门的横梁或部件的最高部分之间的自由垂直距离不应小于0.1+0.035V2 (m)；按本类型乘客电梯的额定速度为1.00m/s来计算，则该垂直距离应不小于0.135m;d. 轿厢上方应有足够的空间，该空间的大小以能容纳一个不小于0.50mx0.60mX0.80m的长方体为准，任一平面朝下放置即可。
电梯曳引力计算书
Mtrav =
Msrcar =
kg 轿 厢侧 补偿 绳(链) 的重 254.22 量kg 随 行电 缆的 11.26 重kg量轿 厢侧 钢丝 绳的 0.00 重量
符合 = ##### 要求
14.25
Mcwt=
Msrcw t=
Mcrcw t=
T1= T2= T1/T2
=
kg 对 重的 2352 重kg量对 重侧 钢丝 绳的 67.83 重kg量对 重侧 补偿 绳(链) 的重 0.00 量 18941 N 12190 N
1.554 <
符合 = ##### 要求
钢丝绳安全系数计算原始参数
kg 空
轿厢及
其支承
的部件
P= 1600 的质量
kg 额
定载重
Q= 1600 量
平衡系
ψ= 0.470 数
m电
梯的行
H= 28.5 程高度
钢丝绳
r=
2 的倍率
钢丝绳
ns=
7 的数量
kg 钢
丝绳单
位长度
qmsr= 0.340 重量
mm 曳
T1=
18305
T2=
12535
T1/T2= 1.4603 <
符合要 = 1.5292 求
切口角
对应系
数
β
75
80
85
90
95 100 105
Nequiv(t
)
2.5
3 3.8
补偿链 每米重 KG
5 6.7
10 15.2
1.12 1.49
2.23 2.98 3.72 4.46 5.21 5.95
厢侧
钢丝
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
曳引力及曳引机选型计算1 电梯曳引的校核计算1.1 有关电梯曳引的要求：根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中9.3，本类型乘客电梯的电梯曳引应满足以下三个条件:(1)轿厢装载至125%额定载荷的情况下应保持平层状态不打滑；(2)必须保证在任何紧急制动的状态下，不管轿厢是空载还是满载，其减速度值不能超过缓冲器（包括减行程的缓冲器）作用时减速度的值；任何情况下，减速度不应小于0.5m/s2;(3)当对重压在缓冲器上而曳引机按电梯上行方向旋转时，应不能提升空载轿厢；(4)设计依据可按照《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中的附录M。
1.2 电梯曳引的校核计算：1.2.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。
表1.1中的参数为本计算选用参数。
表1.11.2.2 根据《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》的要求，曳引应满足的计算条件：(1) 在轿厢装载和紧急制动条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≤其中： e――自然对数的底f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的力(2) 在轿厢滞留条件时，曳引应满足如下公式：αf 21e T T ≥其中： e――自然对数的底f――钢丝绳在绳槽中的当量磨擦系数 α――钢丝绳在绳轮上的包角 T 1,T 2――绳轮两侧的钢丝绳分配的力1.2.3 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：(1) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数可按如下公式计算：其中： β――下部切口角度值γ――槽的角度值 μ――磨擦系数= =1.972μ(2) 摩擦系数μ可按如下公式计算：a. 在装载工况条件下： μ=0.1b. 在紧急制停条件下：μ=10/v +11.0，其中v 为轿厢额定速度下对应的绳速v=R t ×V=1×0.75=0.75 m/s ，所以，μ=10/v +11.0=10/75.011.0+=0.c. 在轿厢滞留工况条件下：μ=0.2(3) 带切口槽的半圆形绳槽当量摩擦系数的计算：a. 在装载工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.1=0.1972b. 在紧急制停条件下：f=1.972μ=1.972×0.=0.1834γβγβπβγμSin +Sin )]2/(Sin )2/(Cos [4=f ----γ+βγβπβγμ=Sin Sin )]/(Sin )/(Cos [f ---2-243095-52360-.6581-295-2304Sin Sin .)]/(Sin )/(Cos [+π⨯μc. 在轿厢滞留工况条件下： f=1.972μ=1.972×0.2=0.39441.2.4 除轿厢、对重装置以外的其它部件的悬挂质量的计算：(1) 曳引钢丝绳质量的计算：曳引钢丝绳质量 1r W =t r r R H g N ⨯⨯⨯=8×0.347×57.92×1＝120.6 Kg (2) 补偿链的悬挂质量的计算：补偿链悬挂质量 2r W =H g N comp comp ⨯⨯=0 Kg (3) 随行电缆的悬挂质量的计算：随行电缆的悬挂质量 3r W =2Hg N tc tc ⨯⨯=1×0.98×57.92 / 2＝28.4 Kg 1.2.5 在轿厢装载工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时：a. t 1r 1R /)W +Q ×25.1+P (=T =1/)6.12063025.1800(+⨯+=1688 Kgb. t 2r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)063048.0800(+⨯+=1102.4 Kgc. αf e =e 0.1972×3.1416=1.858d.21T T =4.11021688=1.5312 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
(2) 当载有125％额定载荷的轿厢位于最高层站时：a. t r r R /)W W Q .P (T 321251++⨯+==1/)4.2863025.1800(+⨯+=1615.9 Kgb. t 1r 2R /)W +Q ×q +P (=T =1/)6.12063048.0800(+⨯+=1202.9 Kgc. αf e =e 0.1972×3.1416=1.858d.21T T =9.12029.1615=1.3433 < αf e =1.858 e. 结论：在轿厢装载工况条件下，当载有125％额定载荷的轿厢位于最高层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
1.2.6 在紧急制停工况条件下的曳引校核计算：(1) 当载有100％额定载荷的轿厢位于最低层站时： a. ()()()5.025.011⨯+⨯++⨯+=g R W R g Q P T tr t=()()()5.0281.915.10015.081.9630800⨯+⨯++⨯+=15829.71 Nb. t 2r 2R )5.0-g (×)W +Q ×q +P (=T =1)5.0-81.9()063048.0800(⨯+⨯+=10263.3 Nc. αf e =e 0.1834×3.1416=1.7792d.21T T =3.1026371.15829=1.5424 < αf e =1.7792 e. 结论：在紧急制停工况条件下，当载有100％额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
(2) 当空载的轿厢位于最高层站时： a. ()()()5.0×2+g ×R W +R 5.0+g ×Q ×q +P =T t1r t1=()()()5.0281.916.12015.081.963048.0800⨯+⨯++⨯⨯+=12452.15 Nb. ()()t 3r 2r 2R 5.0-g ×W +W+P =T = ()()15.0-81.94.280800⨯++=7712.404 Nc. αf e = e 0.1834×3.1416=1.7792d. 21T T =404.771215.12452=1.6146 < αf e =1.7792 e. 结论：在紧急制停工况条件下，当空载的轿厢位于最高层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
1.2.7在轿厢滞留工况条件下的曳引校核计算：(1) 本计算考虑的是当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时的曳引校核。
(2) 具体校核计算如下：a. t 3r 2r 1R /)W +W +P (=T =1/)4.280800(++=828.4 Kgb. t 1r 2R /W =T =1/5.100=100.5 Kgc. αf e =e 0.3944×3.1416=3.4523d.21T T =5.1004.828=8.243 >αf e =3.4523 e. 结论：当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移，即打滑。
1.3结论符合《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中9.3的要求。
2 电梯曳引机的选型计算2.1 本类型电梯选用的曳引机为交流永磁同步无齿轮曳引机，其主要参数如表8.2：表8.22.2 有关电梯曳引机的选型的要求：(1)根据曳引机有关额定参数所得电梯的运行速度与电梯额定速度的关系应满足《GB7588-2003 电梯制造与安装安全规》中12.6中电梯速度的要求，即：当电源为额定频率，电动机施以额定电压时，电梯的速度不得大于额定速度的105%，宜不小于额定速度的92%；(2)电梯的直线运行部件的总载荷折算至曳引机主轴的载荷应不大于曳引机主轴最大允许负荷；(3)曳引机的额定功率应大于其容量估算；(4)电梯在额定载荷下折合电机转矩应小于曳引机的额定输出转矩；(5)电梯曳引电机起动转矩应不大于曳引机的最大输出转矩。
2.3 曳引机的选型计算：2.3.1计算选用参数：本类型乘客电梯的曳引轮绳槽采用带切口的半圆槽。
表8.3中的参数为本计算选用参数。
表8.32.3.2电梯额定速度的核算： (1) 电梯额定速度的核算的设定：当电动机的输入电源为额定频率60Hz ，电动机施以额定电压360VAC 时，电动机的转速为36 r/min 。
(2) 电梯额定速度应为n V =t R Dn 60π=16036)1000/400(⨯⨯⨯π=0.754 m/s (3) 结论：符合本计算中8.2.2(1)中的要求2.3.3电梯的直线运行部件的总载荷折算至曳引机主轴的载荷的计算：(1) 电梯的直线运行部件的总载荷计算：电梯的直线运行部件的总载荷R all = P+Q+（P+ q ×Q ）+W r1+W r2+W r3= 800+630+（800+0.48×630）+120.6+0+28.4= 2681.4Kg(2) 电梯的直线运行部件的总载荷折算至曳引机主轴的载荷 R =t all R R =14.2681=2681.4Kg=26304.534N < R max =6000Kg (3) 结论：符合本计算中8.2.2(2)中的要求。
2.3.4曳引电机容量的估算：(1) 曳引电机的容量可按静功率进行计算。
(2) 曳引轮节径线速度的计算：曳引轮节径线速度V TR =60Dn π=6036)1000/400(⨯⨯π=0.754 m/s (3) 曳引电机的所需静功率估算：曳引电机的所需静功率N=t TR R 102)q -1(QV η=173.0102)48.0-1(754.0630⨯⨯⨯⨯=3.32KW N=3.32KW < P n =5.1KW(4) 结论：符合本计算中8.2.2(3)中的要求。
2.3.5电梯在额定载荷下的电机转矩的核算：(1) 电梯的最大不平衡重量计算：电梯的最大不平衡重量T s =P+Q+W r1-（P+q ×Q ）-W r2=800+630+120.6-（800+0.48×630）-0= 448.2 Kg(2) 电梯在额定载荷下的电机转矩计算：在此计算中，考虑导向轮、反绳轮及导轨与导靴的摩擦阻力和钢丝绳的僵性阻尼，设效率1η为85%。
电梯在额定载荷下的电机转矩M s =1s ×4g ×D ×T η=85.0481.9)1000/400(2.448⨯⨯⨯ =517.28 N.m < M n =1015N.m(3) 结论：符合本计算中8.2.2(4)中的要求。