过程设备强度计算书资料
大扭矩底转速搅拌轴计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO。
设计单位：压力容器专用计算软件DESIGNER搅 拌 轴 设 计计算单位压力容器专用计算软件 ?计算条件简 图轴支承情况 悬臂轴 轴计算类型刚性轴电动机额定功率 P N kW 15 轴设计转速 n r/min2 设备内设计压力 p MPa轴安装形式上插式轴轴材料名称0Cr18Ni9 轴材料抗拉强度 σ b MPa 480 轴材料压缩屈服强度 σs MPa 205 轴材料弹性模量 E MPa 197000 轴材料剪切模量 G MPa 75769.2 轴材料密度 ρs kg/m 37800 平衡精度等级 6.3 传动装置效率 η10.85许用扭转角 [γ] ︒/m 2 用户定义值 轴封处许用径向位移 [δ]lo mm 0.1 用户定义值 悬臂轴轴端许用径向位移 mm1用户定义值轴结构类型空心轴空心轴内径与外经之比 N o0.85 两轴承之间长度 mm 500 悬臂端与两轴承间轴径差 mm 10 轴封至轴承距离 mm 450流体径向力系数 K 1 0.2 轴封形式填料密封 填料密封圈总高度 mm 106轴承 A 形式滚动轴承轴承 B 形式滚动轴承 轴线与安装垂直线夹角 α搅拌物料密度 ρ kg/m 31200 搅拌介质类型液体-固体搅拌介质特性危险物料 搅拌器数量 1搅拌器类型 锚式搅 拌 器 数 据 搅拌器 1搅拌器 2搅拌器 3搅拌器 4 搅拌器 5搅拌器至轴承距离 L i mm 2500 - - - - 搅拌器直径 D Ji mm 1800 - - - - 搅拌器叶片倾斜角 θ i ︒ 0 - - - - 搅拌器叶片宽度 h i mm 0 - - - - 搅拌器及附加质量 m i kg 180 - - - - 搅拌器附加质量系数 ηk 0----物料对搅拌器轴向推力方向压力----传动侧轴承搅拌侧轴承 搅拌桨。
T0601过程设备强度计算书
mm
30
盖板宽度
mm
0
垫板
有
垫板上地脚螺栓孔直径
mm
39
垫板厚度
mm
16
垫板宽度
mm
80
基础环板外径
mm
4820
基础环板内径
mm
4420
基础环板名义厚度
mm
30
计算结果
容器壳体强度计算
元件名称
压力设计
名义厚度(mm)
直立容器校核
取用厚度(mm)
许用内压(MPa)
许用外压(MPa)
下封头
15
15
介质密度
kg/m3
909
塔釜液面离焊接接头的高度
mm
50
塔板分段数
1
2
3
4
5
塔板型式
浮阀
塔板层数
33
每层塔板上积液厚度
mm
88
最高一层塔板高度
mm
30570
最低一层塔板高度
mm
3530
填料分段数
1
2
3
4
5
填料顶部高度
mm
填料底部高度
mm
填料密度
kg/m3
集中载荷数
1
2
3
4
5
集中载荷
kg
集中载荷高度
mm
B
地震设防烈度
低于7度
设计地震分组
第一组
地震影响系数最大值max
3.28545e-66
阻尼比
0.01
塔器上平台总个数
5
平台宽度
mm
800
塔器上最高平台高度
mm
过程设备强度计算软件包(SW6-1998).
过程设备强度计算软件包（SW6-1998）订购单软件编号：收款日期：年月日填写订购单时的注意事项：1、本订购单表格中的内容，请用户逐栏正楷填写，若日后个别栏目（如联系人、电话、传真和地址等）有变更，则请用公函及时通知我站，以便保持联系。
2、如已购买了SW6-1998单机版，现希望换成网络版，请在备注栏中注明购买单机版的价格和加密块的个数，若需保留单机版加密块，请在“单机版加密块栏”选择“保留”。
若为新用户并需要增购单机版加密块，则选择“增购”。
3、合同是指订购单位与上海迅羽化工工程高技术中心签订的技术转让合同，需要合同份数是指订购单位需要的合同份数。
回执全国化工设备设计技术中心站：我单位需购买你站发行的《过程设备强度计算软件包》（SW6-1998）。
今将已按要求填妥的订购单，以及银行汇款凭单的复印件寄上，请查收。
致以敬礼！订购单位：（公章）订购日期：年月日以GB150-1998等标准为计算模型，以Windows为操作平台过程设备强度计算软件包（SW6-1998）征订通知随着GB150、GB151、GB12337、JB4710及JB4731等一系列与压力容器、化工过程设备设计计算有关的国家标准、行业标准全面更新和颁发，我站经多年辛勤工作，于1998年9月推出了以这些标准为计算模型的设计计算软件——《过程设备强度计算软件包》（以下简称为SW6-1998）。
该软件包简便的操作、良好的服务，以及我站在行业中的信誉，正赢得更多用户的青睐。
《过程设备强度计算软件包》的编制单位包括：全国化工设备设计技术中心站、华东理工大学化工机械研究所、中国石化集团上海工程有限公司（原上海医药设计院）、中国寰球工程公司、中国天辰化学工程公司、五环科技股份有限公司（原化四院）、华陆工程科技有限责任公司（原化六院）、天津市化工设计院和合肥通用机械研究所等国内长期从事化工与石油化工工程设计和计算机程序开发工作的单位。
本软件包能紧跟计算机技术的飞速发展，在确保计算结果正确、快捷的前提下，让用户在操作使用时更直观、方便和灵活，符合使用Windows的习惯。
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册
SW6-2011过程设备强度计算软件用户手册热心网友整理目录一、概述 (1)二、运行环境、安装及启动 (4)三、材料性能及其数据库 (10)四、四个基本受压元件 (16)五、卧式容器 (42)六、立式容器 (48)七、固定管板换热器 (54)八、浮头式及填料函式换热器 (80)九、U形管式换热器 (84)十、高压设备 (88)十一、塔设备 (96)十二、球形储罐 (107)十三、非圆形容器 (113)十四、零部件 (120)十五、非对称双鞍座及多鞍座卧式容器 (148)附录A SW6-2011安装说明 (161)附录B SW6-2011常见问题说明 (169)一、概述1.1 前言20世纪80年代，全国化工设备设计技术中心站（以下简称“中心站”）组织部分高等院校教师及工程技术人员开发，并在1985年正式推出了能在SHARP PC1500计算机上使用的国内第一套较为系统的承压容器常规设计计算程序。
该程序由于计算内容丰富、计算结果正确快捷等优势，很快得到了行业认可。
随着计算机硬件设备及应用技术的不断更新，20世纪90年代初，中心站发行的“IBM-PC 兼容机压力容器设计计算软件包”（简称为“SW2”），其在开发之处就注意了界面的用户友好性，发行前又通过了全国压力容器标准化技术委员会、化学工业部的审查、鉴定，获得了相应的审批号，成为行业中正式推荐使用的计算机应用程序。
该程序经过多次升级换版，分别增加了新版标准、规范的设计计算内容，以及能分别生成中、英文“设计计算书”的功能，适应了改革开放、与国际接轨、合作设计的时代潮流，成为行业中应用最广、拥有用户最多的软件。
该技术成果因此多次得到国家有关部委的奖励。
随着GB150、GB151等一系列与承压容器、化工设备设计计算相关的国家标准、行业标准全面更新和颁布，以及计算机技术的不断发展和软件应用平台的转变，在1998年10月下旬中心站推出了以windows为操作平台的“过程设备强度计算软件包”（简称为“SW6-1998”）。
过程设备强度计算书
过程设备强度计算书过程设备强度计算是在工程设计中非常重要的一部分，它是确保设备在运行过程中能够承受各种压力、温度、载荷等外部作用的能力。
设备强度计算是在工程设计过程中的一个重要环节，它通过数学模型和工程原理，对设备结构和材料进行强度分析和计算，以确定设备是否满足设计要求。
设备强度计算主要包括以下几个方面的内容：1.压力强度计算：在工业生产过程中，很多设备要承受内部或外部的压力，因此需要对设备的压力强度进行计算。
这一计算过程包括确定压力的大小、方向和作用点，以及设备的结构和材料的承载能力等。
2.温度强度计算：温度是影响设备强度的重要因素之一，不同的材料对温度的响应方式不同。
在温度变化的条件下，设备可能发生膨胀、收缩、变形等现象，因此需要对温度下设备的强度进行计算和分析。
3.载荷强度计算：在工业生产中，设备常常需要承受各种各样的载荷，如重力、振动、冲击等。
这些载荷会对设备产生一定的影响，因此需要对设备的载荷强度进行计算和分析。
4.应力分析和强度验证：通过对设备内部应力的计算和分析，可以确定设备是否满足设计要求，是否符合强度和稳定性的要求。
同时，通过对设备的强度验证，可以确保它在运行过程中不会发生破裂、变形等问题。
设备强度计算的目的是为了保证设备的安全和可靠运行。
通过对设备强度的计算和分析，可以确定设备的安全工作范围，提供合理的设计和材料选择建议，保证设备的长期稳定运行，延长设备的使用寿命。
在进行设备强度计算时，需要充分考虑设备的工作环境和工况，对设备的结构和材料进行合理的选择。
同时，还需要遵循国家和行业相关的标准和规范，确保计算结果的准确性和可靠性。
总之，设备强度计算对于工程设计和设备制造具有重要的意义。
通过合理的计算和分析，可以保证设备在工作过程中能够承受各种外部作用，确保设备的安全和可靠运行。
同时，设备强度计算也为工程设计提供了科学依据，促进了设备制造技术的发展和进步。
压力容器计算书
软件批准号：DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN设备名称：分气缸EQUIPMENT图号：DWG NO。
设计单位：青岛畅隆电力设备有限公司DESIGNER钢制卧式容器计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图设计压力p 1 MPa设计温度t300 ℃筒体材料名称Q235-B封头材料名称Q235-B封头型式椭圆形筒体内直径D i800 mm筒体长度L5656 mm筒体名义厚度δn10mm 支座垫板名义厚度δrn6mm 筒体厚度附加量C 2.8mm 腐蚀裕量C1 2 mm 筒体焊接接头系数Φ0.85封头名义厚度δhn8.8mm 封头厚度附加量C h 2.8mm 鞍座材料名称Q235-B鞍座宽度b150mm 鞍座包角θ120°支座形心至封头切线距离A625mm 鞍座高度H 250mm 地震烈度低于七度内压圆筒校核计算单位 青岛畅隆电力设备有限公司计算条件筒体简图计算压力 P c 1.00MPa 设计温度 t 300.00︒ C 内径 D i 800.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]116.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t81.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 5.85mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.20 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量1129.80Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 1.7901 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 118.05 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 1.22825MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 56.06 MPa [σ]tφ 68.85 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格左封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格右封头计算计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力P c 1.00 MPa设计温度 t 300.00 ︒ C内径D i 800.00 mm曲面高度h i 200.00 mm材料 Q235-B (板材)设计温度许用应力[σ]t 81.00 MPa试验温度许用应力[σ] 116.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 1.00厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 4.95mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.00mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =8.80mm结论满足最小厚度要求重量51.97 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 1.21046MPa结论合格卧式容器（双鞍座）计算单位青岛畅隆电力设备有限公司计算条件简图计算压力p C 1 MPa设计温度t300 ℃圆筒材料Q235-B鞍座材料Q235-B圆筒材料常温许用应力 [σ] 116 MPa圆筒材料设计温度下许用应力[σ]t 81 MPa圆筒材料常温屈服点σσ235MPa鞍座材料许用应力 [σ]sa147MPa 工作时物料密度Oγ1000kg/m3液压试验介质密度γT1000kg/m3圆筒内直径D i800 mm 圆筒名义厚度δn10mm 圆筒厚度附加量C 2.8mm 圆筒焊接接头系数φ0.85封头名义厚度hnδ8.8mm 封头厚度附加量 C h 2.8mm 两封头切线间距离L5706 mm 鞍座垫板名义厚度δrn6mm 鞍座垫板有效厚度δre6mm 鞍座轴向宽度 b150mm 鞍座包角θ120°鞍座底板中心至封头切线距离A625mm 封头曲面高度h i200mm 试验压力p T 1.79012MPa 鞍座高度H250mm 腹板与筋板组合截面积A sa9500mm2腹板与筋板组合截面断面系数Z r96864.8mm3地震烈度<7圆筒平均半径R a405 mm物料充装系数oφ1一个鞍座上地脚螺栓个数2地脚螺栓公称直径16mm 地脚螺栓根径13.835mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距530 mm 地脚螺栓材料Q345。
过程设备设计计算书 1
计算厚度Actual thickness
4.55
mm
有效厚度Effective thickness
6.00
mm
最小厚度Min thickness
3.00
mm
名义厚度Nominal thickness
7.00
mm
结论Result
满足最小厚度要求
Meet the minimum thickness requirements
设计
Designed by
日期
Date
校核
Checked by
日期
Date
审核
Verified by
日期
Date
批准
Approved by
日期
Date
过程设备强度计算书DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
立式搅拌容器校核Checking OF Vertical Vessel
设计温度下的屈服点σs
Yield point under different pressure and temperature
235.00
Mpa
钢板负偏差C1Thickness Tolerance
0.00
mm
腐蚀裕量C2Corrosion allowance
1.00
mm
焊接接头系数ΦCoefficient of welding joint
DATE SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN
工程名：
PROJECT
设备位号：
ITEM：
设备名称：储气罐
EQUOPMENT：Gas tank
sw6-用户手册
在程序运行时会形成一些结果数据文件，这些文件将被用来生成WORD文档以打印输 出。这些结果数据文件的主名将同用户指定的输入数据文件主名一样，但后缀名将由程序按 一定的规则确定。实际上，结果数据文件的后缀名是按照零部件分类来指定的。虽然不同类 型的设备允许取相同的文件主名，但如在同一个目录下，则不同设备上的相同零部件(如卧 式 容器和固定管板换热器上的筒体)的结果数据文件将由于同名而会相互覆盖，使得可能输出 错 误的结果。因此，建议用户为每一个设备指定一个目录，以便于管理。 在每一个设备计算程序中包含着该设备所常见的零部件计算。如立式容器计算程序中包含了 筒体、各种封头、夹套、设备法兰、开孔补强及搅拌轴的计算。而如果设计人员想要知道卧 式支座的应力及其所引起的筒体应力，则应运行卧式容器计算程序来进行计算得到。同理， 如要进行膨胀节的刚度和强度校核，应运行固定管板换热器计算程序。在本软件包的零部件 计算程序中包含了一些在大部分设备设计中较少考虑的零部件以及4个最常用的零部件的计算
5. 计算结果将以两种形式输出。一种是将屏幕上所显示的简单结果直接打印，这种形式 主要提供给设计人员在使用本软件时能快速打印结果以调整数据反复运算之用。另一种是通 过WORD以表格形式打印输出或作为文件存放。这种形式将使存档文本显得更加规范。 相信设计人员在使用了SW6-1998后会感到本软件同SW6相比，无论是内容还是形式确实有 了 很大的提高，对过程设备设计工作能提供更大的帮助，SW6-1998确是物有所值。
程序计算内容 塔设备
带夹套立式容器 （带或不带搅拌）
卧式容器 固定管板换热器
U形管换热器
输入数据文件名后缀名 .col
.rec
.htk .fix .uex
程序计算内容 浮头式换热器 填函式换热器
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软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO。
设计单位：DESIGNER上封头校核计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.60 MPa设计温度 t 100.00 ︒ C内径D i 2200.00 mm曲面高度h i 550.00 mm材料 Q235-B (板材)试验温度许用应力[σ] 113.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 113.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 1.50 mm焊接接头系数φ 0.85厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 6.88mm有效厚度δe =δn - C1- C2=7.70mm最小厚度δmin = 3.30mm名义厚度δn =10.00mm结论满足最小厚度要求重量424.20 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 0.67118MPa结论合格下封头校核计算计算单位计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.79 MPa设计温度 t 100.00 ︒ C内径D i 2200.00 mm曲面高度h i 550.00 mm材料 Q235-B (板材)试验温度许用应力[σ] 113.00 MPa设计温度许用应力[σ]t 113.00 MPa钢板负偏差C1 0.80 mm腐蚀裕量C2 1.50 mm焊接接头系数φ 0.85厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 9.05mm有效厚度δe =δn - C1- C2=7.70mm最小厚度δmin = 3.30mm名义厚度δn =10.00mm结论满足最小厚度要求重量424.20 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 0.67118MPa结论不合格第1段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.79MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 9.07mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1741.23Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 89.85 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格第2段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 6.89mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1741.23Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 68.34 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格第3段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 6.89mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1741.23Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 68.34 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格第4段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 6.89mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1741.23Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 68.34 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格第5段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 6.89mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1741.23Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 68.34 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格第6段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 6.89mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1741.23Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 68.34 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格第7段筒体校核计算单位计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 100.00︒ C 内径 D i 2200.00mm 材料Q235-B ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]113.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t113.00MPa 试验温度下屈服点 σs 235.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.80mm 腐蚀裕量 C 2 1.50mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 6.89mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量1381.19Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9331 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 211.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 125.03 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 0.84327MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 68.34 MPa [σ]tφ 96.05 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格。