模板计算书(最终版)
独立梁模板设计计算书
独立梁模板设计计算书1 计算简图2 高支模设计计算模板支架搭设高度为13.20米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×900mm，梁两侧楼板厚度0mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.300m，梁底增加1道承重立杆。
梁顶托采用双钢管: 48×3.5。
立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。
采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板。
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照多跨连续梁计算。
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.900×0.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=0.578kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.900×0.300+0.350×0.300×(2×0.900+0.400)/0.400=7.463kN/m 均布线荷载设计值为：q1 = 0.9×[1.35×(6.885+0.578)+1.4×0.9×0.750]=9.917kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.744kNN2=2.479kNN3=0.744kN最大弯矩 M1 = 0.050kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.050×1000×1000/16200=3.061N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 7.46kN/m为设计值。
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
涵洞模板计算书
涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m，厚度1.2m，每段长度6m。
1、混凝土采用坍落度为60mm～90mm的普通混凝土，混凝土重力密度γ3，浇筑速度2.5m/h，浇筑入模温度T=30o C。
c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0，β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/（T+15）β1β2υ1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值，则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。
Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π（d14-d24）/32d1=3.14*（484-41.54）/（32*48）=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 667450103.51478821510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 828450103.513105.11101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m ， 外楞为纵向肋骨。
2根Ф48mm 钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm 3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 944450103.51957621510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105， 惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 985450103.5131023101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ，纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F ·A=F ·a ·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN ，满足要求。
模板计算书(墙、梁、柱)_secret
目录第一章编制依据 (1)第二章工程概况 (2)第三章模板方案选择 (3)第四章材料选择 (4)第五章模板安全性能计算 (5)第六章模板安装技术措施 (122)第七章模板拆除技术措施 (125)第八章模板安装安全技术措施 (126)第九章安全文明施工 (128)第一章编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《结构施工图纸》第二章工程概况工程名称: **********************化学品仓库项目工程地点：**************************建设单位：*****************************设计单位：*****************************监理单位：*******************************施工单位：*******************************本工程***************************************。
乙丁类库序号构件名称截面尺寸㎜（宽*高）顶面标高（米）备注KZ柱700*700 6.1米KZ柱650*650 6.1米WKL梁600*1200 6.1米400*1000 6.1米400*800 6.1米JZL梁250*650 6.1米L梁300*700 6.1米屋面板120厚 6.1米甲类库KZ柱350*350 4.9米-5.2米WKL梁350*600 4.9米-5.2米250*600 5.2米L梁200*500 5.2米L梁200*400 5.2米Q墙250厚 4.9米-5.2米屋面板100厚 5.2米第三章模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；(N/mm2):13.00；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗弯强度设计值fc方木抗剪强度设计值f(N/mm2):1.50；t钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00；c墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β-- 外加剂影响修正系数，取1.000；1-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
β2根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
（完整版）钢模板计算书
（完整版）钢模板计算书主墩⼤块钢模验算书⼀、薄壁墩概况1、两河⼝下游永久交通⼤桥主线2#、3#桥墩均采⽤双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中⼼间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩⾝⾼度50m ，3#墩⾝⾼度54m 。
2、每次浇筑节段⾼度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
⼆、薄壁墩模板设计1、按⾼度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m ⾼度的设8套，3.0m ⾼度的设4套。
2、块件组合：⼀套1.5m ⾼模板包括800×150cm ⼤板两块、200×150cm ⼤板两块；⼀套3.0m ⾼模板包括800×300cm ⼤板两块、200×300cm ⼤板两块。
模板构造：⾯板采⽤6mm 钢板，背⾯设置竖向⼩肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m ⾼度设置⼀层⼯10#⼯字钢⽔平肋，模板最外侧采⽤2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、计算依据：⑴、《公路桥涵施⼯规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施⼯计算⼿册》对模板计算的相关说明。
2、荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压⼒+振捣砼产⽣的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压⼒⑶、采⽤Q235钢材：轴向应⼒：140 1.25()175MPa ?=提⾼系数弯曲应⼒：145 1.25()181MPa ?=提⾼系数剪应⼒： 85 1.25()106MPa ?=提⾼系数弹性模量：52.110E MPa =?3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模⾯板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、荷载⑴混凝⼟浇筑速度：两岸主墩的浇筑⾯混凝⼟供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断⾯为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
模板计算书
模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜，方木间距为200㎜，外横楞用2×φ48×3.5架子管，间距600㎜。
外墙拟采用φ12对拉止水螺栓，布置间距@400*600㎜；内墙采用φ14对拉穿墙螺栓，布置间距为@400㎜。
2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1，标准层的层高3.15m ，侧压力为：2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。
式中：F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力； r c ——砼重力密度，取24KN/m ；t 0——新浇砼的初凝时间，按商品砼为4～6h ，本工程取t 0=5h ； v ——砼浇筑速度，取v=3m/h ；H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ； β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——砼坍落度修正系数，按坍度170㎜，取β2=1.15； 因此得：F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡＞F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。
由○1、○2两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为： q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木，间距200㎜，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/㎜2， σ=87N/㎜2，I=416㎝2，W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜，次龙骨按三跨连续梁计算。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
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跨中部分:
Vmax=q1L34*(5-24λ2)/384EI
=62.652*11504*(5-24*0.262)/(384*2.06*105*396.6*104)
=1.18mm<[V]=1150/400=2.875mm
故满足要求.
1.1.5
N≤An.f
1.1.9
因为一块模板按两个吊钩计算,且每个吊钩两个螺栓(配双母)所以每个螺栓所承受力为F/2=6773.33KN螺栓抗拉强度为:Fbτ=170N/mm2,选用M16的螺栓,有效面积为:Aa=156.7mm2,因此,螺栓所能承受力为: F=26639。
所以: F/2=6773.33KN<f=26639N满足使用要求.
根据J270-2003：f＝215N/mm2τ＝125N/mm2
1.
1.3.2.1
按一般层高3m以下，外挂架布置最大间距1.8m进行分析
1.3.2.2
（1）外挂架单重：G单＝41.4kg/件（根据设计）
（2）模板均重：q模＝120kg/m2（奥宇86模板统计均重，含支撑与连接件）
（3）操作平台均重：q操＝50kg/m2(含脚手板及平台支架)
MAB中=KMql22=0.101*62.652*11502=0.84*106N.mm
MBC中=KMql32=0.075*62.652*11502=6.21*106N.mm
MB支=KMql32=0.117*62.652*11502=9.69*106N.mm
故: Mmax=MB支=9.69*106N.mm
I——截面惯性矩；
I=1004/12
ωmax=2.60×103×300×(2430000－360000)/（24×9000×1004/12）=0.90mm
主楞受力较次肋受力不利，可考虑主、次肋同等挠度时，总变形量
ω总=2ωmax=2×0.90=1.8mm≈3mm
经计算，按此方案可安全进行顶板模板工程施工。
1.2顶板模板计算
1.2.1
本工程地下室顶板最大厚度为180mm，钢筋混凝土的重力密度为25KN/m3，混凝土自重荷载计算如下：
Q1=25×0.18=4.5KN/m2
施工荷载为：Q2=3KN/m2
即静荷载Q1=4.5KN/m2；动荷载Q2=3KN/m2
综合荷载Q=1.2×4.5＋1.4×3=9.6KN/m2
<f=215N/mm2
满足要求.
挠度验算：
Vmax=KVql4/100EI
q=0.046308N/mm
Kv=0.583
L=300
I=300*63/12=5400mm4
Vmax=0.583*0.046308*3004/（100*2.06*105*4500）
=0.0024mm
Vmax<[V]=Ly/500=0.50mm
V2=q2L/2=2.88×0.9/2=1.30KN
100×100mm的木方子抗剪强度计算：
查《建筑施工手册》表2-54，取云松的抗剪强度fv=1.4N/mm2，则
V=fvA=1.4×100×100=14000N=14KN
V＞V1；V＞V2，满足要求。
主、次楞的强度计算（由于主、次楞采用同等材料，主楞荷载大于次楞荷载，因此只对主楞进行计算）
故满足要求.
1.1.3
q=0.05448*300=16.34N/mm
强度验算:计算简图见1-1
Wx=23.5*103mm3
Ix=101*104mm4
δmax=Mma x/(γxWx)=0.125*16.34*11502/(1*25.3*103)
=106.79N/mm2<f=215N/mm2
故满足要求.
DC
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
581
36.8
CE
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
1142
72.3
DE
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
948
60.0
KE
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
1019.2
64.5
AF
2根[10#Wx=79.4*103mm3
Ix=396.6*104mm4
δmax=Mma x/(γxWx)=9.69*106/(1*79.4*103)
=122.04N/mm2<f=215N/mm2
故满足要求.
挠度验算:
q=0.05448*1150=62.652N/mm2
悬臂部分:
Vmax=ql4/8EIx=62.652*3004/(8*2.06*105*396.6*104)
（8）操作平台均布活载：q操活＝2kN/m2（根据JGJ20-84附录六）
（9）风荷载：规定5级风以上停止模板施工，5级风以下风荷载可忽略。
1.3.2.3
（1）恒载系数γG＝1.2（根据GB50009-2001）
=50.92KN/m2
混凝土侧压力设计值：
F1=50.92*1.2=61.1KN/m2
有效压头高度：h=61.1/24=2.55m
2.混凝土倾倒力标准值：4KN/m2
其设计值:4*1.4=5.6KN/m2
1.1.2
由于5400/250=21.6>2，故面板按单向板三跨连续梁计算。1.强度验算:
取1m宽的板条为计算单元
F=(1654.33*10+10550)/2=13546.65N
首先计算最小角焊缝Hfim≥1.5√tmax=1.5√10
取Hfim=4.74mm
不计熔深和凸度,其焊缝宽度为: He=0.7hf=0.7*4.74=3.32mm
计算A﹑B件的焊缝承载力
由于其它内力平衡,设垂直焊缝长度方向的力Ny按垂直垂直焊缝长度方向的力均匀分布,因为动荷载,取βf=1.0
模板结构为：面板6mm厚普热板，主筋为[8#，间距h=300mm，背楞间距L1=1100mm，L2=300mm，穿墙螺栓水平间距L3=1200mm。L=5400mm。
1.1.1
混凝土侧压力标准值：
F=0.22Y*β1β2ν1/2*250/(T+15)
=0.22*24*1*1.15*1.81/2*250/(25+15)
吊环焊缝计算
N/He.Lw≤βf.ffw
（28899/4）/（4LW）≤1.0*160
LW≥11.30mm
故强度满足要求。
1.1.7
计算原则:
挑架荷载取值: 2.5KN/m2
挑架间距按1.5M计算
所以:一挑架所受荷载为:
1.5*0.67*2.5=2.51KN
这里各杆件受力不作计算<只验算M16螺栓的强度值。而螺栓主要是受剪,所以只计算M16的受剪。
8#槽钢
1024
1.66×105
5800
12.7
948
74.6
EF
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
775
49.0
FB
8#槽钢
1024
1.66×105
5800
12.7
958
75.4
BE
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
1223
77.4
（2）外挂架材质均为Q235-A
N=1.2*1.15*48.88=67.45KN=67450N
An.f=560.6*170=95302N>67450N
故强度满足要求.
1.1.6
吊环承载力计算
[PX]=An.100=3.14*102*100=31400N
PX=2.85*6.0*130*1.3=28899N
[PX]>PX
故强度满足要求.
=(5-24*0.262)*16.34*11504/(384*2.06*105*101*104)
=1.21mm<[V]=1150/500=2.30mm
故满足要求.
1.1.4
q=Fh=0.05448*1150=62.652N/mm
强度验算
用弯矩分配法及叠加法求得:
MA=-1/2qa2=-1/2*62.652*1502=0.7*106N.mm
外挂架的计算简图
其计算简图如图1-2
图1-2外挂架计算简图
1.3.1.3
（1）根据附图1改型外挂架组成杆件见表1
外挂架杆件规格表表2-1
杆件
号
材料
型号
面积A
（mm2）
惯性距IX（mm4）
载面模量WX（mm3）
回转半径（mm）
长度
长细比
AD
φ48×3.5
489
1.219×105
5080
15.8
775
49.0
F3=F1+F2=48.88+5.6=54.48KN/m2=0.05448N/mm2
q=0.05448*1*0.85=0.046308N/mm
Mmax=Kmxqly2=0.117*0.046308*2602=366.26N.mm
则: Wx=1/6*1*62=6mm3
所以:δmax=Mmax/(γxWx)=366.26/1*6=61.04N/mm2
由<<建筑工程模板施工手册>>表5-2-6查得普通螺栓抗剪设计值为: 130N/mm2即: M16允许剪力为: 3.14*(R/2)2*130=26124.8N=26.12KN