框架支架模板计算书
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
模板计算书
模板设计计算书模板结构设计计算书本工程墙体、框架柱、框架梁均采用组合钢模板，支撑采用巾50*3.5 钢管。
现依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001进行编制设计计算书。
一、墙体模板计算本工程墙体模板采用组合钢模板组拼，墙高3m,厚18cm，宽3.3m。
钢模板采用P3015(1500mm*300mm分二行竖排拼成。
内钢楞采用2根巾50*3.5钢管，间距为750mm,外钢楞采用统一规格钢管，间距为900mm。
对拉螺栓采用 M18，间距为750mm。
混凝土自重(rj为24KN/m3,强度等级为C20,塌落度为7cm, 采用0.6m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度为1.8m/h,混凝土温度为20°c, 用插入式振捣器振捣。
钢材抗拉强度设计值： Q235钢为215N/mm 2, 普通螺栓为170 N/m 2。
钢模的允许挠度：面板为1.5 mm,钢楞为 3m。
验算：钢模板、钢楞、对拉螺栓是否满足设计要求？1、荷载设计值( 1 )混凝土侧压力1)混凝土侧压力标准值：按公式F1=0.22r c t o (3 1 [3 和F2=r c H 进行计算。
其中 t o=200/ (20+15) =5.711/2 1/2F1=0.22r c t o3 1 3 2V =0.22*24000*5.71*1*1*1.8 =40.4KN/ m2F2=r c H=24*3=72 KN/m取两者中小值，即Fi=40.4KN/讥2)混凝土侧压力设计值：F=F i* 分项系数 * 折减系数=40.4*1.2*0.85=41.21KN/ m2(2)倾倒混凝土时产生的水平荷载为 4 KN/ m荷载设计值为 4*1.4*0.85=4.76 KN/m。
( 3)进行荷载组合F'=41.21+4.76=45.97 KN/m2、验算( 1)钢模板验算P3015 钢模板(3 =2.5mm 截面特征，2=26.97*10 4口由^=5.94*103口用1)计算简图：化为线均布荷载：q仁F' *0.3/1000=45.97*0.3/1000=13.79N/ mm （用于计算承载力）；q2=F*0.3/1000=41.21*0.3/1000=12.36N/ m（用于验算挠度）。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
模板计算书
模板计算书一、基本荷载1.模板及支架自重：1.1平板的模板及小楞：0.30KN/m31.2楼板模板（其中包括梁的模板）：0.50 KN/m31.3楼板模板及其支架：0.75 KN/m32.新浇混凝土自重标准值：24 KN/m33.钢筋自重标准值：框架梁：1.5 KN/m3楼板：1.1 KN/m34.施工人员及设备荷载标准植：2.5 KN/m25.振捣荷载标准值：水平面模板：2.0 KN/m2垂直面模板：4.0 KN/m26.侧面压力标准值：F=0.22γc t0β1β2υ1/2；F=γc H式中：γc—混凝土的重量取24KN/m3t o —混凝土的初凝时间 t o=200/（15+T）取5.71h β 1 —外加剂的影响系数取1.20β 2 —混凝土坍落度影响系数取1.15υ—混凝土的浇筑速度单位m/h两者对比取较小值。
7.倾倒混凝土荷载标准植：4 KN/m28.对木模板及其支架的设计：荷载设计值乘以0.9的系数予以折减。
二、计算书1.基础梁计算基础梁加固见附图：1.1荷载设计值1.1.1混凝土侧压力①混凝土侧压力：（按最大梁高2.7米计算）υ=2.3/3=0.77m/hF1=0.22γc t0β1β2υ1/2=0.22×24×5.71×1.2×1.15×0.771/2 =36.5 KN/m2F2= γc H=24×2.7=64.8 KN/m2②混凝土侧压力设计值：F= F1×分项系数×折减系数=36.5×1.4×0.9=45.99 KN/m21.1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载荷载设计值为4×1.4×0.9=5.04 KN/m21.1.3进行荷载组合：=45.99+5.04=51.03 KN/m21.2验算1.2.1面板验算：①计算单元:取10mm宽板条为计算单元，荷载为：q= F×10/1000=51.03×10/1000=0.51N/mm按三跨连续外伸梁计算计算简图： q=0.55 N/mm200 225 225 225 200②抗弯强度验算查结构静力表 K m=0.105M=0.105Ql2=0.105×0.51×2252=2711 N·mmW=bh2/6=10×152/6=375mm3面板最大内力：σ=M/W=2711/375=6.9 N/mm2＜f=20 N/mm2③挠度验算查结构静力表：K f=0.273 E=1.2×104mm4f=0.273ql4/100EI=0.273×0.51×2254/100×1.2×104×(10×153/12)=0.12mm＜L/250=225/250=0.9mm1.2.2横肋计算横肋用50×100木方立放,截面特征:I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4W= bh2/6=50×1002/6=8.4×104mm3①计算单元:按三跨连续梁计算,连续梁上均布荷载:q= F×313/1000=51.03×313/1000=15.97 N/mmq= 15.97 N/mm450 450 450②抗弯验算:查结构静力表 K m=0.1横肋最大弯矩：M=0.1ql2=0.1×15.97×4502=323393 N·mm横肋最大内力：σ=M/W=323393/84000=3.85 N/mm2＜f=20 N/mm2③挠度验算查结构静力表：K f=0.677 E=1.2×104mm4f=0.677ql4/100EI=0.677×15.97×4504/100×1.2×104×(50×1003/12)=0.1mm＜L/250=450/250=1.9mm且小于1.0 mm。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
模板支撑体系计算书
模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
模板及支模架计算书
模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。
2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。
荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。
其强度和钢度应满足表4—6的要求。
模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。
三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。
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目录一、工程概况 (1)二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书 (2)三、1200*1200*1200mm(189)结构平台支架与模板设计计算书 (20)四、现浇横梁支架立杆受力计算 (33)五、地梁基础 (45)六、柱模 (45)七、楼板模板 (48)2#桥框架支架模板计算书一、工程概况（一）工程简介2#框架桥起止里程桩号:K0+870-K1+760,地面以上结构层数为2/11.5m,其中A1-A34轴因受排污干管影响,框架结构层数设计为一层,地面标高为185,楼面板为195平台，其余均为二层结构。
墙柱混凝土强度等级为C30,楼面板混凝土强度等级:189楼板厚120mm强度等级C30,195结构顶板楼面板厚均为200mm,混凝土强度等级均为C40,后浇带宽800mm,共26段,其中A1-A34轴现浇楼板跨排污干管,排污干管高、宽分别为2*2.6m。
（二）支架模板布置情况本工程支架搭设均采用外径Φ48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，碗扣式钢管必须满足《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）的要求。
由于A1-A34轴横跨排污干管采用搭设门洞支架的方式，门洞宽度设置为3.5m，因现浇楼板厚度为120mm、200mm,厚度较薄，采用钢管支架搭设。
现浇楼板厚120mm支架采用1200*1200*1200mm;现浇楼板厚200mm支架采用9000*9000*1200mm。
框架底模全部采用面板规格1220×2440×12mm竹胶板，底模下方搁置50×100mm背肋方木，间距300mm。
（三）支架基础下地质情况经地勘资料查得，本场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，未见滑坡、泥石流等不良地质现象，场地整体稳定。
（四）地基要求压实处理，浇注10cm厚C20混凝土。
支架现浇地形起伏较大，需将边坡设置成60×80cm、60×60cm的梯步台阶，立杆距离台阶边缘距离宜大于50cm,台阶相邻高差小于1米，用10cm厚C20混凝土浇筑。
地基承载力要求详见计算书。
二、900*900*1200mm 195结构顶板支架与模板设计计算书（一）荷载计算1．荷载分析（1）根据框架的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式:q1—框架自重荷载，由于框架采用C40钢筋砼结构，综合考虑密度取2600kg/m3。
q2—框架内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取q2=1.0kPa。
q3—施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。
q4—振捣砼产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
q5—新浇砼对侧模的压力。
q6—倾倒砼时冲击产生的水平荷载，取2.0kPa。
q7—支架自重，经计算支架在均高10m及不同布置形式下其自重如表所示: 满堂支架自重2．模板、支架设计计算荷载组合计算模板及支架的荷载设计值，采用荷载标准值乘以相应荷载分项系数:（1）永久荷载的分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取1.2，对由永久荷载控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时，取1.0，对结构的倾覆、滑移验算取0.9。
本工程取1.2。
（2）可变荷载的分项系数，取1.4。
计算构件变形(挠度)时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。
荷载分项系数（1）框架自重——q1计算框架结构特点均布荷载：q1=W/B=Rc*A/B=26KN/m3 *0.2=5.2KN/m2=5.2KPa（2）新浇砼对侧模的压力——q5计算因混凝土高度只有20cm，侧压力忽略不计。
4．支架结构验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管脚手架稳定承载能力显著高于扣件式钢管脚手架（一般高出20%以上）。
本工程框架支架按Φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣式钢管脚手架，且偏于安全。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)表5.1.6、7（P15）查得外径Φ48mm，t=3.5mm碗扣式钢管相关参数:截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4，截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm。
框架结构二层平台断面示意图A1注:189平台楼板厚120mm,顶板195平台现浇楼板厚200mm框架横断面图5．顶板195平台现浇楼板框架支架验算碗扣式支架体系采用900×900×1200mm的布置结构，如图:扫地杆模板横向布置示意图扫地杆模板纵向布置示意图（1）立杆轴向力验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆间距为60cm（＜1m），路桥施工计算手册中表13-5(P438)钢管支架容许荷载［N］=35.7kN。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P17)立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4ΣNQk(组合风荷载时)；NG1k—现浇混凝土结构自重标准值产生的轴向力(kN)。
根据框架横梁和变截面交接处均布荷载q1max=44.2kPa。
NG2k—模板、支架构配件自重标准值产生的轴向力(kN)。
ΣNQk—施工荷载产生的轴向力(kN)。
于是，有:NG1k=1.2×0.9×q1=1.2×0.9×5.2=5.62kN，NG2k=1.2×0.9×(q2+q7)=1.2×0.9×(1.0+2.5)=3.8kN，ΣNQk=1.2×0.9×(q3+q4)=1.08×(1.0+2.0)=3.24kN；则:N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4ΣNQk=1.2×(5.62+3.8)+0.9×1.4×3.24=15.4kN<[N]=35.7kN所以在框架现浇楼板范围内，按最不利立杆单肢竖向承载力验算满足要求。
（2）立杆稳定性验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P17)有关模板支架立杆的稳定性计算公式:Nw/φA+0.9MW/W≤f。
Nw—单支立杆轴向力(kN)，钢管所受垂直荷载，按N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4ΣNQk(组合风荷载时)，同前计算所得。
f—钢材抗压强度设计值。
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P15)表5.1.6，Q235A级钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2=205MPa。
A—Φ48mm×3.5㎜钢管截面积A=489mm2。
φ—轴心受压杆件稳定系数，根据长细比λ查表即可求得φ。
i—截面回转半径，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P15)表5.1.7 钢管截面特性，i=15.8㎜。
l0—立杆计算长度(m)。
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(P17)5.3.3条规定：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.7×1.2=2.36m=2360mm。
k—计算长度附加系数，取值1.155。
μ—脚手架单杆计算长度系数，取值1.7。
h—横杆步距，取值1.2m。
长细比λ=l0/i=2360/15.8=149，参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P44)查附录E得φ=0.312。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距:MW=0.9×1.4×Wk×La×h2/10。
Wk=0.7μz×us×w0。
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P13)公式4.3.1。
μz—风压高度变化系数，参考《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(P42)附录D表D.0.1，按照离地面高度11m，地面粗糙度类型为B类，得uz=1.00。
us—风荷载体型系数，查《建筑结构荷载规范》(P17)表7.3.1，第36项，得:us=1.2。
w0—基本风压，查《建筑结构荷载规范》(P30)附表D.4 ，w0=0.4kN/m2（重现期按50年）。
故:Wk=0.7uz×us×w0=0.7×1×1.2×0.4=0.336kN/m2。
La—立杆纵距0.6m。
故:MW=0.9×1.4×Wk×La×h2/10=0.9×1.4×0.336×0.6×1.22/10=0.037kN•m。
W—截面模量查表得W=5.08cm3。
则，Nw/ΦA+0.9M W/W=15.24×103/(0.312×489)+0.9×0.037×106/(5.08×103)=106N/mm2≤f=205N/mm2。
计算结果说明考虑风荷载的作用，支架是安全稳定的。
（3）满堂支架整体抗倾覆稳定验算依据《公路桥涵施工技术规范》(P22)第5.2.8要求支架在自重和风荷载作用下时，抗倾覆稳定系数不得小于1.3。
k0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw按照结构最不利位置验算原则，选取框架跨中18m截面空心段120cm×120cm×120cm跨中支架验算全桥支架抗倾覆能力:支架搭设宽度L=桥宽+作业平台（两边）=16+1.0=17m，支架搭设高度按10m；支架纵向N横=17m/0.9m+1≈20排；支架横向N纵=36m/0.9m+1≈41排；顶托TC60共需要20×41=820个；立杆需要20×41×10m=8200m；纵向横杆需要20×10/1.2×36m=6000m；横向横杆需要41×10/1.2×17m=5808m；故:顶托TC60总重为:820个×8.31kg/个=6.81t；钢管总重(8200+6000+5808)m×3.84kg/m=76.83t；故Ni=(6.81+76.83)t×9.8kN/t=820.5kN；稳定力矩=y×Ni=18×820.5=14769kN•m；依据以上对风荷载计算Wk=0.7uz×us×w0=0.7×1×1.2×0.4=0.336kN/m2；跨中18m共受力为:q=0.336×10×18=60.48kN；倾覆力矩=60.48×10/2=302.4kN•m；k0=稳定力矩/倾覆力矩=14769/302.4=48.8>1.3。