塔楼模板支架施工方案计算书
模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600 mm，沿梁方向梁下立杆间距为800 mm，最大层高4.7 m，施工采用Ф48×3.5 mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100 mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m－15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/ m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/ m3浇注砼自重标准值：24 KN/ m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0 KN/ m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0 KN/ m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求挠度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
模板支架专项方案计算书讲解
主体结构模板支架受力计算书计算人：复核人：狮山路站模板、支架强度及稳定性验算1、设计概况狮山路站为地下两层，双跨整体式现浇钢筋混凝土框架结构；车站内衬墙与围护桩间设置柔性防水层。
在通道、风道与主体结构连接处设置变形缝。
主要结构构件的强度等级及尺寸如下：表1 狮山路站主体结构横断面尺寸表2、模板体系设计方案概述狮山路站全长272m，共分10段结构施工。
主体结构施工拟投入8套标准段脚手架（长27.2m×宽19.8m×6.35m）。
最长段模板长32m、最短段模板长24m，每段模板平均按27.2m考虑。
模板主要采用胶合板模板加三角钢模板。
支架采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑，中间加强杆件、剪刀撑、扫地杆采用扣件式脚手架。
(1)狮山路站侧墙模板施工采用三角支架模板系统，三角大模板支架体系分为：三角钢架支撑和现场拼装的模板系统。
三角支架分为4.0m高的标准节和0.85m高的加高节，大模板采用4000（长）×1980（宽）×6.0mm（厚）钢模板。
大模板竖肋、横肋和边肋均采用［8普通型热轧槽钢，背楞采用2［10，普通型热轧槽钢。
在浇注底板混凝土时，侧墙部分要比底板顶面向上浇灌300mm高。
在浇灌混凝土前水平埋入一排φ25精扎螺纹钢（外露端车丝），作为侧墙大模板的底部支撑的地脚螺栓拉结点，L＝700。
在施工过程中必须确保此部分侧墙轴线位置和垂直度的准确，以保证上下侧墙的对接垂直、平顺。
对于单面侧墙模板，采用单面侧向支撑加固。
侧向支撑采用角钢三角架斜撑，通过预埋Φ25拉锚螺栓和支座垫块固定。
纵向间距同模板竖龙骨间距，距离侧墙表面200mm。
(2)中板、顶板模板采用18mm 胶合板，次楞采用50×100mm 方木，次楞间距25cm ，主楞采用150*150mm 方木，间距90cm 。
每根立柱采用顶托直接顶在主楞上，脚手架纵向间距0.9m ，横向间距0.9m 。
支架施工计算方案
支架施工计算方案1.引言支架施工是建筑工程中的重要环节之一，主要用于支撑和固定各种构件和设备。
支架的稳定性和安全性对整个工程的质量和进度至关重要。
为了确保支架施工的准确性和可靠性，需要进行详细的计算和设计。
本文档旨在提供一个支架施工计算方案，包括所需的计算方法、相关参数和标准以及计算示例。
通过遵循本方案，可以确保支架施工的安全可靠性，并满足相关标准和要求。
2.计算方法2.1. 支架稳定性计算支架的稳定性是支架施工中的重要考虑因素。
稳定性计算主要包括以下步骤：1.确定支架的几何形状和尺寸；2.计算支架受力情况，包括垂直荷载和水平荷载；3.根据支架的几何形状和受力情况，计算支架的稳定性系数；4.比较支架的稳定性系数与规定的安全系数，判断支架是否稳定。
2.2. 支架荷载计算支架的荷载计算是支架施工中的另一个重要计算。
荷载计算主要包括以下步骤：1.确定支架的受力点和受力方式；2.确定支架所需承受的垂直荷载，如设备重量、施工材料等；3.确定支架所需承受的水平荷载，如风压力、水压力等；4.根据受力点和受力方式，计算支架的垂直荷载和水平荷载。
2.3. 支架材料选择和尺寸计算支架的材料选择和尺寸计算是支架施工中的关键环节。
材料选择和尺寸计算主要包括以下步骤：1.确定支架的设计要求和规范标准；2.根据支架的受力情况和材料性能，选择合适的支架材料；3.根据支架的受力情况和材料性能，计算支架的尺寸和截面形状；4.根据支架的尺寸和截面形状，选择合适的材料规格。
3.相关参数和标准在支架施工计算过程中，需要参考一些相关参数和标准。
以下列举了常用的参数和标准：•建筑结构设计规范 GB 50009-2012•钢结构设计规范 GB 50017-2017•铝合金结构设计规范 GB/T 8485-2015•支架材料的强度、弹性模量等参数以上参数和标准可以根据具体项目的要求进行调整和补充。
4.计算示例4.1. 支架稳定性计算示例假设有一座高度为10米的钢支架，支架的截面形状为矩形，尺寸为0.2米×0.4米。
模板、支架方案计算实例
模板、支架方案计算实例模板、支架方案计算书现浇箱梁模板、支架计算以方前沟为例，其断面跟吉印大道和竹山南路类似，所不同的是其梁高为 2.4m，较其它两个梁高（1.5m）要大一些。
三座桥现浇模板、支架一样布置，在此只需要计算方前沟现浇箱梁模板、支架。
方前沟现浇箱梁总长 90.075m，箱梁全宽 16.75m，半幅现浇箱梁混凝土方量为 1187.56m 3 。
底模、侧模采用 =15mm 厚竹胶板（规格 1.222.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为 20cm 的 10cm10cm 木方，下层方木 12cm15cm，顺桥向布设，间距为 90cm。
支架采用碗扣支架，横桥向间距 90cm；顺桥向间距 120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为 60cm。
碗扣支架底托下放置 40cm40cm10cm 的混凝土预制垫块。
支架下地基采用 50cm 灰土处理。
跨方前沟现浇支架基础采用浆砌片石条形基础（具体方案见方前沟现浇支架基础平面图和立面图）。
现对以上方案进行计算。
一、荷载组成 1、梁体混凝土自重：261187.56＝30876.6KN 2、模板自重：16.7590.075(40/1.222.44)10 -2 ＝202.7KN 3、横桥向方木自1/ 5重：90.075/0.316.750.10.15＝251.3KN 4、顺桥梁方木自重：2190.0750.150.125＝170.2KN 5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa 6、现浇箱梁分两次浇筑，不再考虑混凝土倾倒和振捣荷载二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m2.44m ），厚度 1.5mm 荷载组合30876.6/（90.07516.75）1.2+1.51.4＝26.66KN/m 2 q＝26.661.22＝32.53KN/m I＝1.220.015 3 /12＝3.410 -7 m 4 W＝1.220.015 2 /6＝4.610 -5 m 3 M=qL 2 /8=32.530.20.2/8＝0.163KN.m 竹胶板的容许拉应力参考 A-4 种类木材取值，为［ w ］＝11.0MPa，弹性模量取 E＝910 3 MPa w ＝M/W=0.163/4.610 -5 ＝3.54MPa＜［ w ］强度满足要求。
施工方案-模板支架计算书
施工方案-模板支架计算书模板支架是建筑施工中使用比较广泛的一种工具，它主要用于支撑模板和支撑混凝土，在建筑施工中起到了关键的作用。
在使用模板支架时，必须根据实际情况进行计算和设计，以确保其能够支撑施工所需的重量和力量，并且稳定可靠。
本文将介绍模板支架计算书的内容和方法。
一、模板支架的基本参数模板支架的基本参数包括支撑高度、支撑架数、支撑板宽度、支撑板材料、支撑板表面附加荷载等。
这些参数需要根据实际施工情况进行确认和选择，以确保支撑系统的稳定性和可靠性。
二、荷载计算在进行模板支架的荷载计算时，需要考虑到以下几个方面：1.支撑板荷载支撑板荷载是指模板支架上支撑板所承受的荷载，主要来源于模板和混凝土重量、施工人员和设备的重量以及其它附加荷载。
在计算时，需要考虑到支撑板的面积和材料，以及支撑板之间的间距。
2.支撑架荷载支撑架荷载是指支撑架自身所承受的荷载，包括支撑架的自重、附加荷载以及风荷载等。
在计算时，需要考虑到支撑架的高度、数量、材料以及排列方式等因素。
3.水平荷载在进行模板支架计算时，还需要考虑到水平荷载的影响。
水平荷载主要有两种，一种是地震荷载，另一种是风荷载。
地震荷载是指地震期间产生的水平力，风荷载则是指风力对建筑物造成的水平力。
三、稳定性计算在使用模板支架时，稳定性计算是非常关键的。
稳定性主要包括垂直稳定性和水平稳定性。
垂直稳定性是指支撑板垂直方向的稳定，在计算时需要考虑支撑板与地面的夹角、支撑板之间的距离等因素；水平稳定性是指支撑架在水平方向上的稳定，在计算时需要考虑支撑架的数量、位置、高度等因素。
四、模板支架设计方案在进行模板支架计算后，需要根据实际情况进行设计方案。
设计方案主要包括支撑板的数量和位置、支撑架的数量和位置、支撑板和支撑架的材料、支撑板和支撑架之间的连接方式等。
五、施工方案最后，需要根据设计方案制定详细的施工方案。
施工方案主要包括模板支架的具体施工步骤、施工顺序、施工技术要求、安全措施等，以确保施工过程中的安全和高效。
计算书
铝合金模板计算书1、计算说明H座梁、板、柱、墙模板为定型组合模板。
梁、板模板支撑采用外管为υ60×3.0㎜，内管为υ48×3.5㎜的可调节钢管支撑。
标准层梁最大截面600×650㎜，楼板厚度为120㎜（实际厚度100，取值120）。
梁、板模板支撑计算主要包括梁、楼面板、SL。
在竖向荷载作用下验算它们的强度和挠度。
砼墙系统计算主要包括铝合金墙板，穿墙螺丝，钢背楞。
在混凝土侧压力作用下验算它们的强度及挠度。
2、计算参数1）、材料特性铝型材（型号6061-T6）弹性模量，E 68900 mm2屈服强度，F y 200 N/mm2抗弯强度设计值（0.8 F y ）200 N/mm2抗剪强度设计值（0.5F y ）100 N/mm2铝面板（型号6061-T6）背楞（Q235）弹性模量，E 200000 mm2屈服强度，F y 235 N/mm2抗弯强度设计值（0.9 F y ）210 N/mm2抗剪强度设计值（0.5F y ）117.5 N/mm22）、设计标准荷载：铝模自重＝25×10×10-3＝0.25KN/㎡施工荷载＝2.0 KN/㎡混凝土密度＝25 KN/m3·允许挠度设计值不能超过跨度的1/400(外露构件),1/250(隐蔽构件)。
3）、楼面模板计算A．楼面板计算B．楼面龙骨计算C．楼面单支顶计算D．楼面板和墙身板连接件SL计算E．附录3、楼面荷载作用路径分析：楼面混凝土→铝面板→加强结构（包括工字筋DRX及边框PRDX）→楼面支撑4、楼面板计算4-1.计算过程中，所有构件均按简支梁进行受力分析。
虽然假设与实际受力情况不完全一致，但偏安全。
标准楼面模板尺寸为400×1100mm。
1）计算参数2）楼板厚度120mm（实际厚度100，取值120.）弹性模量E 68,900 mm2铝板厚度 5.00 mm截面惯性矩（I）PRDX（边框）214,410 mm4DRX（工字筋）69,595mm4截面抵抗矩（Z）PRDX（边框）6,554mm3DRX（工字筋）3,479mm3屈服强度（F y）PRDX/ DRX（铝型材）200N/mm2铝板135N/mm2抗弯强度设计值PRDX/ DRX（0.80 F y）160N/mm2铝板（0.7 F y）95N/mm2抗剪强度设计值PRDX/ DRX（0.50 F y）100N/mm2铝板（0.5 F y）68N/mm22）荷载a. 铝模板自重= 0.25KN/㎡b. 120mm 厚砼楼板(25KN/ m3×0.12)=3.0KN/㎡c. 施工荷载= 2.5KN/㎡单位载荷= 5.76 KN/㎡4-2. PRDX(边框)强度验算每条边框的荷载计算为板宽的一半，即400mm/2=200mm.按照计算假设，边框按跨度为1.1m的简支梁计算为最不利情况。
(模板高支撑架计算书)实例
模板高支撑架计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于8.0m，属高支模施工。
为此，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
本计算为15.80m层结构，板厚800mm。
底部地基考虑做了硬化，地基承载力取100kpa。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.65；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):14.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.800；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；2木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；支架图方案如下：（采用双扣件）图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.250×0.800 = 5.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)×0.600×0.250 = 0.450 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(5.000 + 0.088) = 6.105 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.450=0.630 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.630×0.600 /4 + 6.105×0.6002/8 = 0.369 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.630/2 + 6.105×0.600/2 = 2.147 kN ；方木的最大应力值σ= M / w = 0.369×106/83.333×103 = 4.431 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.431 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 0.600×6.105/2+0.630/2 = 2.147 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×2146.500/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.644 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.644 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 5.000+0.088=5.088 kN/m；集中荷载 p = 0.450 kN；方木最大挠度计算值：V= 5×5.088×600.0004/(384×9500.000×4166666.67)+450.000×600.0003/(48×9500.000×4166666.67)= 0.268 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 600.000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 0.268 mm 小于方木的最大允许挠度值 2.400 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 6.105×0.600 + 0.630 = 4.293 kN；本方案中的计算简图如下：支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.740 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.826 mm ；最大支座力 Qmax = 12.328 kN ；钢管最大应力σ= 0.740×106/5080.000=145.714 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 145.714 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于650.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及相关文献，若取双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
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PS：祝您生活美滿，工作順心，原這篇文檔能夠給您帶來幫助！範本支架計算書一、概況：現澆鋼筋砼樓板，板厚（max=160mm），最大樑截面為300×600 mm，沿梁方向梁下立杆間距為800 mm，最大層高4.7 m，施工採用Ф48×3.5 mm鋼管搭設滿堂腳手架做範本支撐架，樓板底立杆縱距、橫距相等，即la＝lb＝1000mm，步距為1.5m，範本支架立杆伸出頂層橫杆或範本支撐點的長度a＝100 mm。
剪力撐腳手架除在兩端設置，中間隔12m－15m設置。
應支3－4根立杆，斜杆與地面夾角450－600。
搭設示意圖如下：二、荷載計算：1.靜荷載樓板底範本支架自重標準值：0.5KN/ m3樓板木範本自重標準值：0.3KN/m2樓板鋼筋自重標準值：1.1KN/ m3澆注砼自重標準值：24 KN/ m32.動荷載施工人員及設備荷載標準值：1.0 KN/ m2掁搗砼產生的荷載標準值：2.0 KN/ m2架承載力驗算：大橫向水準杆按三跨連續梁計算，計算簡圖如下：q作用大橫向水準杆永久荷載標準值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32 KN/m作用大橫向水準杆永久荷載標準值：q1＝1.2 qK1＝1.2×4.32＝5.184 KN/m作用大橫向水準杆可變荷載標準值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大橫向水準杆可變荷載設計值：q2＝1.4 qK2＝1.4×3＝4.2 KN/m大橫向水準杆受最大彎矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01 KN/m抗彎強度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/ m2＜205N/ m2＝f 滿足要求撓度：V＝14×（0.667 q1＋0.99 qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6 mm＜5000/1000＝5 mm滿足要求3.扣件抗滑力計算大橫向水準杆傳給立杆最大豎向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，應採取措施，緊靠立杆原扣件下立端，增設一扣件，在主節點處立杆上為雙扣件，即R＝10.74KN＜16KN，滿足要求。
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青田县瓯江四桥（步行桥）工程塔楼施工方案检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部二〇一六年九月十日青田项目部塔楼施工模板支架计算书1编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（3）《建筑施工计算手册》(第二版)；（4）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010（5）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008（6）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（7）《钢结构设计规范》GB50017-2003（8）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010（9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（10）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112方案简介青田县瓯江四桥（步行桥）工程设计瓯南桥头塔楼一座、瓯南滨水塔楼一座、瓯北滨水塔楼一座、瓯北桥头塔楼一座,总建筑面积为2817.76m2。
其中瓯南桥头塔楼位于P1墩处，地上三层，建筑高度16.940m,为混凝土框架结构；瓯南滨水塔楼地上四层，建筑高度29.928m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯南、瓯北桥头塔楼及滨水塔楼外排脚手架及承重支架全部采用盘扣式钢管脚手架。
瓯北滨水塔楼地上七层，建筑高度36.368m,结构形式为混凝土剪力墙结构；瓯北桥头塔楼地上四层，建筑高度17.720m,为混凝土框架结构。
瓯南、瓯北桥头塔楼为钻孔桩加承台基础，待承台及基础梁施工完成后搭设内外脚手架，然后再进行柱梁板钢筋模板混凝土施工，待下层施工完成后继续安装上层脚手架并进行下一步工序施工。
瓯南滨水塔楼采用P3和P4墩承台作为基础，瓯北滨水塔楼采用P8和P9墩承台作为基础，在承台施工时预留塔楼墙柱插筋，待墩身施工完成后，搭设塔楼内外脚手架进行塔楼墙柱梁板的施工，瓯南、瓯北桥头塔楼建筑施工完成后再进行相应的箱梁施工。
瓯南、瓯北桥头塔楼计划于2017年1月16日进行装饰施工；瓯南、瓯北滨水塔楼装饰施工计划于2016年6月10日开始。
根据现场实际情况以及经济合理性，瓯南、瓯北塔楼施工起重吊装选择汽车吊进行物资的上下倒运作业。
按照主体结构施工顺序，在墙柱钢筋及模板施工完成后，开始进行梁的施工。
首先进行满堂支撑架的架设，再进行顶板模板的施工，之后进行梁位置的定位放线，再施工梁模板和梁钢筋，最后进行梁的加固。
（1）梁模支设：模板采用15mm竹胶板，加固肋条采用100×100木方及φ48×3.0钢管做背肋，对于高度小于600mm的梁不采用对拉螺杆，当梁高600~800mm时设一道对拉拉杆，高度大于800mm的梁设两道对拉螺杆，螺杆水平向间距@600mm。
（2）搭设梁底模支架，在柱子上弹出轴线、梁位置及水平标高线，钉柱头模板。
按设计标高调整顶托标高，然后放梁底模，并拉线找平，当梁底跨度大于或等于4m时，梁底模起拱按设计要求做，当设计无具体要求时，起拱高度为1‰-3‰跨长。
（3）梁模支架设单排立杆加顶托、二道水平拉杆并设剪刀撑。
根据所弹墨线安装梁侧模板，顶撑杆及斜撑等。
立杆纵向间距控制在500-600㎜，梁底增设一根立杆,即横距500㎜,其他同楼板支撑系统，梁下钢管扣件必须设置双扣件，防止滑扣。
5.3.1-2瓯南桥头塔楼400*1200mm梁加固图5.3.2-1瓯南桥头塔楼900*900mm柱加固图图5.3.3-1瓯南桥头塔楼板加固图3支架主要材料特性及参数支架采用Q235钢材材料参数见下表：表3.1主要材料设计指标材料牌号抗拉、抗弯、抗压容许应力（Mpa）抗剪容许应力（Mpa）4荷载计算 4.1荷载类型①模板、支架自重②新浇筑混凝土自重（30kN/m 2）③施工人员、材料及机具等施工荷载（2.5kN/m 2） ④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kN/m 2） ⑤振捣混凝土产生的荷载（2kN/m 2） 4.2荷载组合验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载； 验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载。
5.3梁模板体系计算5.3.1荷载计算底板计算时，模板跨径0.15m ，取1m 计算。
面板计算时的恒荷载=30KN/m 2，施工荷载取2kN/m 2；横桥向方木采用100×100mm 方木间距30cm 。
q 1=30×0.6×0.3=5.4kN/m （1）强度计算荷载组合：Q 1＝1.2×5.4+1.4×2×0.3=7.32kN/m （2）刚度计算荷载组合： Q 2＝5.4+0.6=6kN/m5.3.2面板计算mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：34221075.361510006mm bh W ⨯=⨯==4533m m 108125.21215100012⨯=⨯==bh Im kN ql M .08235.083.032.78max 22=⨯==[]MpaMpa W M 80196.21075.31008235.0m ax m ax 46=∠=⨯⨯==δδ扰度验算mm EI ql f 09.0108125.210638420032.7538455344=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==[]mm f 5.04002000==；[]0f f ∠合格。
5.3.3横向方木验算横向方木搁置在间距为cm 60的立杆上，计算跨径为cm 601=l ，横向方木的规格为10*10cm 的方木、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /103031311=⨯==cm 1010⨯方木的截面参数和材料力学性能指标：1666666100100622=⨯==bh W 8333333121001001233=⨯==bh I45.086.0108m ax 2211=⨯==l q M []pa 5.807.21666661045.0m ax 6M Mpa W W =∠=⨯==δδmm EI l q f 202.083333331010384600105384534411=⨯⨯⨯⨯⨯==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。
5.3.4纵向方木验算横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为cm 601=l ，纵向方木的规格为15*10cm 的方木、间距为60cm ；单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /25.4475.736.06.01=⨯==cm 1015⨯方木的截面参数和材料力学性能指标： 3750006150100622=⨯==bh W 28125000121501001233=⨯==bh I 99.186.025.448m ax 2211=⨯==l q M []pa 5.803.53750001099.1m ax 6M Mpa W W =∠=⨯==δδ mm EI l q f 2655.028125000101038460025.445384534411=⨯⨯⨯⨯⨯==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。
5.4侧模计算梁高1.2m ，侧模采用15mm 厚木模板，竖带采用100×100mm 方木按间距30cm 均匀布置，横向背带采用双拼Ø48.3×3.0钢管，钢管按间距90cm 布置，拉杆采用Ø14圆钢按60×90cm 间距布置。
5.4.1侧模荷载计算混凝土按一次浇筑完成计，浇筑高度1.2m ，浇筑时混凝土对侧模的压力计算如下：2/121022.0V t P c ββγ=式中:P-----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc ----混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取25kN/m 3 t 0----新浇混凝土的初凝时间（h ）,此处取t 0=0.5h V----混凝土的浇灌速度（m/h ），此处取V=0.5m/h; β1---外加剂影响修正系数，此处取1.2。
β2---混凝土塌落度影响系数，此处取1.15。
2/68.222.02/1210m KN V t P c ==ββγ倾倒混凝土时对侧模板产生的活载Q=2.0kN/m 2;强度计算荷载组合：Q 1＝1.2×2.68+1.4×2=6.016kN/m 2 刚度计算荷载组合： Q 2＝2.68+2=4.68kN/m 25.4.2面板计算mm 15厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：34221075.361510006mm bh W ⨯=⨯==4533m m 108125.21215100012⨯=⨯==bh Im kN ql M .067.083.0016.68m ax 22=⨯==[]Mpa Mpa W M 807.11075.310067.0m ax m ax 46=∠=⨯⨯==δδ扰度验算mm EI ql f 057.0108125.210638420068.4538455344=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==[]mm f 5.04002000==；[]0f f ∠合格。
5.4.3横向方木验算横向方木搁置在间距为cm 60的纵向方木上，计算跨径为cm 601=l ，横向方木的规格为10*10cm 的方木、间距为cm 30，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；单根横向方木上的均布荷载为：m kN q q /98.1016.631311=⨯==cm 1010⨯方木的截面参数和材料力学性能指标：1666666100100622=⨯==bh W 8333333121001001233=⨯==bh I0891.086.098.18max 2211=⨯==l q M []pa 5.80534.0166666100891.0m ax 6M Mpa W W =∠=⨯==δδmm EI l q f 04.08333333101038460098.15384534411=⨯⨯⨯⨯⨯==[]mm l f 5.1400/01==，[]0f f ∠合格。
5.4.5横向背带钢管计算侧模横带采用双拼Ø48.3×3.0钢管，钢管间距0.9m ，拉杆横向间距0.6m 。
取1组双拼钢管进行计算。
强度验算总荷载： Q 1=6.016×0.9=5.4kN/m 刚度验算总荷载： Q 2＝5.6×0.9=5.04kN/m （2）强度验算钢管在荷载组合作用下的弯矩243.086.04.58max 2211=⨯==l q M 最大弯矩为0.243kN ·m 。
[]MPa MPa W M 20509.231026.5210243.036=<=⨯⨯⨯==σσ弯曲应力符合要求。